JPS6043465A - 低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板およびその製造方法 - Google Patents
低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS6043465A JPS6043465A JP15037883A JP15037883A JPS6043465A JP S6043465 A JPS6043465 A JP S6043465A JP 15037883 A JP15037883 A JP 15037883A JP 15037883 A JP15037883 A JP 15037883A JP S6043465 A JPS6043465 A JP S6043465A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- clad
- steel
- plate
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板および
その製造方法に関するものである。
その製造方法に関するものである。
石油や天然ガス用輸送管の使用条件は、近年益々苛酷に
なりつつある。例えば、硫化水素分や炭酸ガス分を多く
含み、しかも円曲にも厳しいガスをパイプラインによっ
て輸送する場合、安定操業。
なりつつある。例えば、硫化水素分や炭酸ガス分を多く
含み、しかも円曲にも厳しいガスをパイプラインによっ
て輸送する場合、安定操業。
公害問題、安全性等の面から、このような使用条件に充
分耐える耐食性、靭性および強度、その他パイプライン
用輸送管として具備すべき特性を兼ね備えた鋼管に対す
る要望が高まっている。
分耐える耐食性、靭性および強度、その他パイプライン
用輸送管として具備すべき特性を兼ね備えた鋼管に対す
る要望が高まっている。
このような要望から、パイプラインの材料は。
従来から用いられていた炭素鋼や低合金鋼の代りに高合
金鋼を用いる傾向にあるが、高合金鋼のみで鋼管を製造
すると経済的に不利となる・。
金鋼を用いる傾向にあるが、高合金鋼のみで鋼管を製造
すると経済的に不利となる・。
そこで、比較的安価な炭素鋼や低合金鋼の母材板を外側
とし、高価なステンレス鋼等の高耐食鋼の名ランド材板
を内側とするクラツド鋼管が開発され、一部試験的に使
用されている。
とし、高価なステンレス鋼等の高耐食鋼の名ランド材板
を内側とするクラツド鋼管が開発され、一部試験的に使
用されている。
上述した要望は、輸送管としての鋼管に限らず。
種々の腐食性流体に接する鋼板についても同様である。
ところで、クラツド鋼板の製造方法には、圧延法、爆着
法、鋳込法、拡散法および溶射法等があり１通常、大型
鋼板やパイプライン等は、圧延法がとられている。
法、鋳込法、拡散法および溶射法等があり１通常、大型
鋼板やパイプライン等は、圧延法がとられている。
上記圧延法は、クラッド相板としての高合金鋼と、母材
板としての鋼スラブとの接合面を予め清浄し、この後゛
−クラッド艮ラブを組み立てる。この組み立ては１通常
、第１図に示されるように、クラツド材板２に母月板ｌ
を重ね合わせてなるクラッドスラブ３を、２枚、剥離剤
４を介して重ね合わせ、この１対のクラッドスラブの側
部を溶接することによって行われる。次いで、前記組み
立てたクラッドスラブを加熱し、この後、１対のクラッ
ドスラブの各々が所定の板厚になるように。
板としての鋼スラブとの接合面を予め清浄し、この後゛
−クラッド艮ラブを組み立てる。この組み立ては１通常
、第１図に示されるように、クラツド材板２に母月板ｌ
を重ね合わせてなるクラッドスラブ３を、２枚、剥離剤
４を介して重ね合わせ、この１対のクラッドスラブの側
部を溶接することによって行われる。次いで、前記組み
立てたクラッドスラブを加熱し、この後、１対のクラッ
ドスラブの各々が所定の板厚になるように。
組立てクラッドスラブを圧延する。そして、圧延が完了
した組立てクラッドスラブを剥離し、２枚のクラツド鋼
板″を同時に製造する。
した組立てクラッドスラブを剥離し、２枚のクラツド鋼
板″を同時に製造する。
上述したクラツド鋼板の製造方法において、前記組立て
クラッドスラブ３を加熱する際、クラッド拐板２と勾材
板工との接合性を確保する観点から、３２５０℃以上の
高温で加熱することが多く。
クラッドスラブ３を加熱する際、クラッド拐板２と勾材
板工との接合性を確保する観点から、３２５０℃以上の
高温で加熱することが多く。
この際、旬材板１の初期オーステナイト粒は、高温加熱
のために粗大化し易い。クラッド相板２も初期加熱粒度
が粗大化し易いことは、母利板１の場合と同様である。
のために粗大化し易い。クラッド相板２も初期加熱粒度
が粗大化し易いことは、母利板１の場合と同様である。
また、圧延時においては、前記組立てクラッドスラブ３
を圧延する場合、板厚が厚くなるので、低温（Ａｒ３変
態点近傍）での圧下が行いにりく、即ち、制御圧延が行
いに＜＜。
を圧延する場合、板厚が厚くなるので、低温（Ａｒ３変
態点近傍）での圧下が行いにりく、即ち、制御圧延が行
いに＜＜。
このために母拐板工の靭性が確保しにくい。また。
クラッド材板２０種類によっては、熱間加工性が非常に
悪く、低温、例えば、１０００℃以下では割れが発生し
て圧延が行えない。このために、必然的に高温仕上にな
る場合がある。従って、結晶粒が粗く靭性が劣化する（
通常、ｖＴｒｓ ＝ −２０〜＋２０）という欠点がめ
った。１例として、５ＵＲ３１６の鋼板と、ＡＰＩＸ６
５（０，１１％ｃ−０．３２％５ｉ−１．６９％Ｍｎ
−０，０３％ Ｎｂ −０，０３％Ｖ）の鋼板とを、上
述したように組み立てたクラッドスラブを、１２５０℃
に加熱後、８４０℃で仕上圧延した場合（仕上板厚１４
．７＃副、 ３Ｕ８３１６ ：２、 ＯＭ／ＡＰＩ Ｘ
６５ ： １２．７ ｍｍ ）−母材板のｖＴｒｓ
は＋１２℃であり、これは、 低温域で使用する場合に
は不適当である。
悪く、低温、例えば、１０００℃以下では割れが発生し
て圧延が行えない。このために、必然的に高温仕上にな
る場合がある。従って、結晶粒が粗く靭性が劣化する（
通常、ｖＴｒｓ ＝ −２０〜＋２０）という欠点がめ
った。１例として、５ＵＲ３１６の鋼板と、ＡＰＩＸ６
５（０，１１％ｃ−０．３２％５ｉ−１．６９％Ｍｎ
−０，０３％ Ｎｂ −０，０３％Ｖ）の鋼板とを、上
述したように組み立てたクラッドスラブを、１２５０℃
に加熱後、８４０℃で仕上圧延した場合（仕上板厚１４
．７＃副、 ３Ｕ８３１６ ：２、 ＯＭ／ＡＰＩ Ｘ
６５ ： １２．７ ｍｍ ）−母材板のｖＴｒｓ
は＋１２℃であり、これは、 低温域で使用する場合に
は不適当である。
この発明は、上述したような開題点を解決するためにな
されたものであって、高耐食鋼のクラツド材板と。
されたものであって、高耐食鋼のクラツド材板と。
Ｃ：０．０６チ以下。
３ｉ：０．０５〜０．８チ。
Ｍｎ： ０．８−２．２４−
Ｎｂ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１係。
’Ａｉ！、 ： Ｏ，Ｏ工〜０．０Ｂ悌、Ｎ：Ｏ，ＯＯ
１〜０．０１チ。
１〜０．０１チ。
残り、鉄および不可避不純物。
からなり、必要に応じて、上記成分に、さらに、Ｃｕ二
１．０％以下。
１．０％以下。
Ｎｉ：３．Ｏチ以下、
Ｃｒ：１．Ｏチ以下。
Ｍｏ：０．８チ以下−
Ｔｊ：Ｏ，ｌ嗟以下。
Ｂ：０．００３チ以下。
Ｃｒ：０．０ＩＬｌｂ以下
のうちの１種捷たは２種以上の成分を含有してなる、■
を含有しない鋼を用い、前記クラツド材板に、前記母材
板を重ね合わせてクラッドスラブを組み立て、前記クラ
ッドスラブを＋ Ａｃ３点７５「ら−１３００℃に加熱
し、次いで、仕上り温度を６５０℃以上とする熱間圧延
を施こすことに特徴を有する。
を含有しない鋼を用い、前記クラツド材板に、前記母材
板を重ね合わせてクラッドスラブを組み立て、前記クラ
ッドスラブを＋ Ａｃ３点７５「ら−１３００℃に加熱
し、次いで、仕上り温度を６５０℃以上とする熱間圧延
を施こすことに特徴を有する。
本発明は１次の２つの要件が基本になってなされたもの
である。
である。
■ 母材板の成分のうち、析出硬化して靭性に悪影響を
およぼすＶを添加しない。
およぼすＶを添加しない。
■ 母材板の、圧延後のミクロ組織において。
パーライトの割合、即ち、−ａ含有量を減らしてフェラ
イト主体の組織にし、少々結晶粒が粗くなっても、即ち
、クランドスラブの加熱温度が高く、かつ制御圧延が施
こされない場合（即ち、未再結晶温度域（Ｎｂ含有鋼に
あっては、はぼ９００℃以下）において、実質的な圧下
を行わない圧延を行った場合）でも、母材板の靭性を確
保し易いようにする。
イト主体の組織にし、少々結晶粒が粗くなっても、即ち
、クランドスラブの加熱温度が高く、かつ制御圧延が施
こされない場合（即ち、未再結晶温度域（Ｎｂ含有鋼に
あっては、はぼ９００℃以下）において、実質的な圧下
を行わない圧延を行った場合）でも、母材板の靭性を確
保し易いようにする。
上述した■および■がこの発明の基本的要件であるが、
さらに、次の要件も含む。
さらに、次の要件も含む。
■ 不可避不純物のうち固溶強化型元素であり。
靭性に悪影響を与えるＰは、極力低下させる方が好まし
い。
い。
■ 鋼を清浄化して、例えは、シャルピー衝撃エネルギ
ーを改善させる意味では、Ｓ含有量も少ない方が好まし
い。
ーを改善させる意味では、Ｓ含有量も少ない方が好まし
い。
１ず■について説明する。第２図は、０，０２〜０．１
０％Ｃ−０，２５％Ｓｉ −工、３５−１．６５％Ｍｎ
−０〜０．３％Ｃｕ −０”０．２ ％ Ｎｉ −０，
０３−０，０４％Ｎｂ （−ｏ、０４ ％ ｖ ）系に
ついて、クラッド圧延を想定して、１２５０℃に加熱後
、９００℃の高温で１２，７ｍｍ厚に仕上げた場合の、
シャルピーｖＴｒｓ に及はすＶの影響を示したもので
ある。なお、第２図中の試験片のＴ８ （引張り試験）
は。
０％Ｃ−０，２５％Ｓｉ −工、３５−１．６５％Ｍｎ
−０〜０．３％Ｃｕ −０”０．２ ％ Ｎｉ −０，
０３−０，０４％Ｎｂ （−ｏ、０４ ％ ｖ ）系に
ついて、クラッド圧延を想定して、１２５０℃に加熱後
、９００℃の高温で１２，７ｍｍ厚に仕上げた場合の、
シャルピーｖＴｒｓ に及はすＶの影響を示したもので
ある。なお、第２図中の試験片のＴ８ （引張り試験）
は。
５４．５〜６５ Ｋ９／ｌｎＡ の範囲に在る。第２図
より■を添加しない成分系では＋ ｖＴｒｓ が平均で
２５℃改善されることがわかる。即ち、クランド鋼板の
用材の成分系としては、析出硬化元素であるＶを含まな
い成分のほうが、圧延ままの靭性確保の点で好ましいこ
とがわかる。
より■を添加しない成分系では＋ ｖＴｒｓ が平均で
２５℃改善されることがわかる。即ち、クランド鋼板の
用材の成分系としては、析出硬化元素であるＶを含まな
い成分のほうが、圧延ままの靭性確保の点で好ましいこ
とがわかる。
次に■について説明する。第３図はＣ−０，２５％Ｓｉ
−，１，５０％Ｍｎ−０，０４％Ｎｂ−０％Ｖ 系に−
１）い−’Ｃ，１２５０℃に加熱後、９００ ℃Ｔ、
］、２．７Ｑυｎ厚に仕上げたｊ揚台の、ＴＳ及びシャ
ルピーｖＴｒｓ に及ぼすＣ量の影響を示したものであ
る。
−，１，５０％Ｍｎ−０，０４％Ｎｂ−０％Ｖ 系に−
１）い−’Ｃ，１２５０℃に加熱後、９００ ℃Ｔ、
］、２．７Ｑυｎ厚に仕上げたｊ揚台の、ＴＳ及びシャ
ルピーｖＴｒｓ に及ぼすＣ量の影響を示したものであ
る。
第３図から、Ｃ量を減少するに従って靭性が改善さＩ−
ＩＬことがわかるｂ引張強度もｃ刊：の減少にしたがっ
て勿論低下してくるが−ｃくｏ、ｏ６％≠≠になると、
従来レベル（ｖＴｒｓ ＞ −２０℃）に比べ、引張強
度は犬１］に改善される傾向にあることがわかる。仕上
圧延後、空冷した場合−前記成分系ではフェライトとパ
ーライトとの混合組織となるが、Ｃを減らすことによっ
て、パーライト分率が減少する。このことが高温加熱、
高温仕上であっても。
ＩＬことがわかるｂ引張強度もｃ刊：の減少にしたがっ
て勿論低下してくるが−ｃくｏ、ｏ６％≠≠になると、
従来レベル（ｖＴｒｓ ＞ −２０℃）に比べ、引張強
度は犬１］に改善される傾向にあることがわかる。仕上
圧延後、空冷した場合−前記成分系ではフェライトとパ
ーライトとの混合組織となるが、Ｃを減らすことによっ
て、パーライト分率が減少する。このことが高温加熱、
高温仕上であっても。
即ち、結晶粒が比較的粗くても、靭性が改善する原因と
考えられる。
考えられる。
ところで−ｃ 量が低下すると、一般に強度が低下する
が、この強度低下は、目標とする強度に応じて、他の元
素の増数あるいは添加によって補うことが可能である。
が、この強度低下は、目標とする強度に応じて、他の元
素の増数あるいは添加によって補うことが可能である。
以上のことを考慮して、この発明におけるＵ材板の基本
成分の限定理由について説明する。
成分の限定理由について説明する。
Ｃ・・・第３図に示したように、靭性を従来のものより
改善するために、０．０６％を上限とした。同図に示し
たように、Ｃ含有量は少ない程、靭性が改善されるので
好ましいが、実操業上低減できる下限は、０．００２係
程度である。
改善するために、０．０６％を上限とした。同図に示し
たように、Ｃ含有量は少ない程、靭性が改善されるので
好ましいが、実操業上低減できる下限は、０．００２係
程度である。
Ｓｌ・ 脱酸効果の点から少なくとも０．０５％以上は
必要であるが、０．８係を越えると靭性に悪影響を及ぼ
すので、０．８係を上限とした′。
必要であるが、０．８係を越えると靭性に悪影響を及ぼ
すので、０．８係を上限とした′。
Ｍｎ・・・鋼を強化するために少なく、とも０．８チは
必要であるが、２．２％を越えると、溶接性を阻害する
ので、２．２％を上限とした。
必要であるが、２．２％を越えると、溶接性を阻害する
ので、２．２％を上限とした。
Ｎｂ・・・Ｎｂ （ｃＮ） としてスラブ加熱時のオー
ステナイト粒の粗大化を防止するのみならず、Ｎｂ添加
−による未再結晶温度域の拡大によって、制御圧延によ
る組織の細粒化が容易になるので、靭性が改善される。
ステナイト粒の粗大化を防止するのみならず、Ｎｂ添加
−による未再結晶温度域の拡大によって、制御圧延によ
る組織の細粒化が容易になるので、靭性が改善される。
このだめに添加する必要があるが。
０．１係を越えると、鋼塊に表面疵が生じるので。
０．１係を上限とした。一方−０，００１係未満では。
上述した効果が認められないので、下限を０．００１係
としだ。
としだ。
ＡＰ、・・脱酸剤として有効な元素ぐちり、このために
少なくともＯ；０１％以上添加する必要がある。
少なくともＯ；０１％以上添加する必要がある。
しかし、００８％を越えると鋼塊に表面疵が発生するの
で、上限は０．０８％に限定した。
で、上限は０．０８％に限定した。
Ｎ ・表面疵および溶接部の靭性が劣化するのを防止す
るために、上限は０，０１％とし、一方、下限は、製造
上の限界である０、００１％とした。
るために、上限は０，０１％とし、一方、下限は、製造
上の限界である０、００１％とした。
Ｐ・・・この発明では、敢えて不可避不純物ということ
で、その量は規定しないが、固溶強化程度を減らして、
靭性を改善させる意味で少ないほど良い。
で、その量は規定しないが、固溶強化程度を減らして、
靭性を改善させる意味で少ないほど良い。
Ｓ・・これも特に限定はしないが、少ないほど介在物が
少なく、鋼の清浄性が増して１例えば衝撃値が上昇する
ので好ましい。
少なく、鋼の清浄性が増して１例えば衝撃値が上昇する
ので好ましい。
この発明における４七祠板の基本成分の限定理由は以上
であるが、上記基本成分に必要に応じて更に含有させる
Ｃｕ、 Ｎｉ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｔ’ｉ、 Ｂ、 Ｃ
ａの限定理由について説明する。
であるが、上記基本成分に必要に応じて更に含有させる
Ｃｕ、 Ｎｉ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｔ’ｉ、 Ｂ、 Ｃ
ａの限定理由について説明する。
Ｃｕ・・・強度確保５、附水素誘起割れ性の点から添加
してもよいか＝１．０％を越えると熱間加工性が悪くな
る。
してもよいか＝１．０％を越えると熱間加工性が悪くな
る。
Ｎ］・・・強度、靭性ともに向上させるに有効な元素で
あり、しかもＣｕ疵を防止させる作用もあるが、３．０
％を越えると、溶接高温割れの感受性か増し、かつ高価
々金属であるだめ、３．０％以下とした。
あり、しかもＣｕ疵を防止させる作用もあるが、３．０
％を越えると、溶接高温割れの感受性か増し、かつ高価
々金属であるだめ、３．０％以下とした。
Ｏｒ・・・強度改善には効くが、１．０％を越えると靭
性を劣化させる。
性を劣化させる。
Ｍｏ ・銅の強要上昇、組織のベイナイト化に寄与する
が、比較的高価であり、かつ−０，８％を越えると、却
って溶接性を損なうため、０．８％を上限とした。
が、比較的高価であり、かつ−０，８％を越えると、却
って溶接性を損なうため、０．８％を上限とした。
Ｔ１・・Ｎｂと同様な効果を有するだめ、上限は０．１
％とした。
％とした。
Ｂ・・極低Ｃ領域での強度低下を補うものとして添加し
てもよいが、０．００３％を越えると、却って靭性に有
害である。
てもよいが、０．００３％を越えると、却って靭性に有
害である。
Ｃ，・・・耐水素誘起割れ性の改善のために、添加して
もよいが−ｏ、ｏ１％を越えると、カルシウムオキシザ
ルファイド、カル７ウムアルミネートなどのクラスター
を形成して、むしろ耐水素誘起割れ性に有害なので上限
は０．０１９６とした。
もよいが−ｏ、ｏ１％を越えると、カルシウムオキシザ
ルファイド、カル７ウムアルミネートなどのクラスター
を形成して、むしろ耐水素誘起割れ性に有害なので上限
は０．０１９６とした。
この発明における高ｕ食鋼とは、オーステナイト系ステ
ンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼。
ンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼。
二相系ステンレス鋼等のステンレス鋼は勿論、インコネ
ル等の高Ｎ１合′金、チタン紗よびチタン合金。
ル等の高Ｎ１合′金、チタン紗よびチタン合金。
キュプロニッケル等の耐食材料として知られている金属
または合金を意味し、その使用環境によって、高耐食性
を発揮する金属捷だは合金を使用する。
または合金を意味し、その使用環境によって、高耐食性
を発揮する金属捷だは合金を使用する。
次に、前述したように、クラッドスラブを組み立て／こ
後の１組立てクラッドスラブの圧延条件の限定理由につ
いて説明する。
後の１組立てクラッドスラブの圧延条件の限定理由につ
いて説明する。
母材板の靭性を確保する点から初期オーステナイト粒は
細かい方が良い。このためにクラッドスラブの加熱温度
は、低い方が望ましいが、逆に。
細かい方が良い。このためにクラッドスラブの加熱温度
は、低い方が望ましいが、逆に。
母材板とクラツド材板との接合性を確保する点からは、
高い方が望ましい。前記加熱温度が１３００℃を越える
と、オーステナイト粒が粗大化して靭性が劣化するので
、加熱温度の上限は１３００℃に限定した。一方、加熱
温度の下限は、母材板の種類によって異なるが、クラッ
ド利板がオーステナイトとなるＡＣ３点以上であれば良
い。
高い方が望ましい。前記加熱温度が１３００℃を越える
と、オーステナイト粒が粗大化して靭性が劣化するので
、加熱温度の上限は１３００℃に限定した。一方、加熱
温度の下限は、母材板の種類によって異なるが、クラッ
ド利板がオーステナイトとなるＡＣ３点以上であれば良
い。
制御圧延について述べれば、この圧延法によると一クラ
ッド材板の種類により、熱間加工性が悪く、疵が発生す
るものもあるので、必ずしも採用できないが、例えば、
ＳＵＳ ３０４．（Ｌ） −５ＵＳ３１６（Ｌ）のよう
に熱間加工性が良好なものは、母材の未再結晶温度以下
で圧下するほうが望捷しい。しかし。
ッド材板の種類により、熱間加工性が悪く、疵が発生す
るものもあるので、必ずしも採用できないが、例えば、
ＳＵＳ ３０４．（Ｌ） −５ＵＳ３１６（Ｌ）のよう
に熱間加工性が良好なものは、母材の未再結晶温度以下
で圧下するほうが望捷しい。しかし。
この発明では、必ずしも未再結晶温度以下での圧下率を
確保しなくても、良好な靭性が得られることは既に述べ
た通りである。
確保しなくても、良好な靭性が得られることは既に述べ
た通りである。
但し、圧延工程で制御圧延を行うと否とにかかわらず、
仕上り温度は６５０℃以上とする必要がある。これは、
仕上り温度が６５０℃未満となると、クラツド材板の組
織は、フェライトが加工された組織を呈するようになっ
て靭性が劣化するからである。
仕上り温度は６５０℃以上とする必要がある。これは、
仕上り温度が６５０℃未満となると、クラツド材板の組
織は、フェライトが加工された組織を呈するようになっ
て靭性が劣化するからである。
次に、この発明を、実施例によって、更に詳細に説明す
る。
る。
第１表に示される化学成分を有するクラツド材板に、同
じく第１表に示される種類の旬材板を重ね合わせ、この
クラッドスラブを、第１図に示したように組立て、この
組立てクラッドスラブを。
じく第１表に示される種類の旬材板を重ね合わせ、この
クラッドスラブを、第１図に示したように組立て、この
組立てクラッドスラブを。
第２表に示される圧延条件に従って圧延した。このよう
にして製造したクランド鋼板１〜８の母材板部分から試
験片を切り・取り、Ｃ方向の引張り試験を行った。また
、前記母材板部分から試験片を切り取り、シャルピー試
験を行った。′これらの結果を、第２表に合わせて示す
。
にして製造したクランド鋼板１〜８の母材板部分から試
験片を切り・取り、Ｃ方向の引張り試験を行った。また
、前記母材板部分から試験片を切り取り、シャルピー試
験を行った。′これらの結果を、第２表に合わせて示す
。
第２表から明らかなように１本発明クラツド鋼板は、比
較クラツド鋼板に比べて、靭性が大幅に向上しているこ
とがわかる。
較クラツド鋼板に比べて、靭性が大幅に向上しているこ
とがわかる。
以上説明したように、この発明によれば、靭性に優れた
母羽根を有する。熱間圧延′！ｌ：まのクラツド鋼板を
製造することができるといったきわめて有用な効果がも
たらされる。
母羽根を有する。熱間圧延′！ｌ：まのクラツド鋼板を
製造することができるといったきわめて有用な効果がも
たらされる。
第１図は、クラッドスラブの断面図、第２図は。
シャルピーｖＴｒｓ に及ぼすＶの影響を示すグラフ−
第３図は、Ｃ量と＋ ’ｒｓおよび／ヤルピーｖＴｒｓ
との関係を示すグラフである。図面において。 １・・・母材板 ２・・・クラット羽根３・・クラッド
スラブ ４・・剥離剤 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 漸 谷 奈津夫（他２名） 第２図 第３図 ０１０％）
第３図は、Ｃ量と＋ ’ｒｓおよび／ヤルピーｖＴｒｓ
との関係を示すグラフである。図面において。 １・・・母材板 ２・・・クラット羽根３・・クラッド
スラブ ４・・剥離剤 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 漸 谷 奈津夫（他２名） 第２図 第３図 ０１０％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （］） 高制食鋼のクラツド材板と。 Ｃ：０．０６係以下、 Ｓｉ、：０．０５〜０．８チ。 Ｍｎ： ０．８−２．２％。 Ｎｂ： ０．００１〜・０．１係。 Ａｌ４：０．０１〜０．０８係。 Ｎ：Ｏ，ＯＯ１〜、 ｏ、 ０１ ％ −（Ｍｈ、＊↑
ン。２残り、鉄および不可避不純物 からなり、■を含有しない鋼の母材板とから構成される
ことを特徴とする。低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板
。 （２）高耐食鋼のクランド材板と。 Ｃ：０．０６チ以下。 Ｓｉ：０．０５〜０．８ ％− Ｍｎ ： ０．８−２．２ ％。 Ｎｂ：０．００１〜０．１ 係。 ＡＱ ：ｏ、０１〜０．０８ 係。 Ｎ：Ｏ，ＯＯ工〜０．０１ 係、 残部、鉄および不可避不純物。 および、上記成分に、さらに。 Ｃｕ：１．Ｕ係以下。 Ｎｊ、：３．０係以下。 Ｃｒ：１．０％以下− Ｍｏ：０．８％以下。 Ｔｉ：Ｏ，１％以下− Ｂ：０．００３％以下。 ｃａ：ｏ、ｏ１’１以下（払勾１量す のうちの１種または２種以上の成分を含有してなる。■
を含有しない鋼の母材板とから構成されることを特徴と
する、低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板。 （３） クラツド材板として高耐食鋼を用い、母材板と
して、 Ｃ：０．０６％以下。 Ｓｉ：０．０５〜０．８４− Ｍｎ ： ０．８−２．２ ％。 Ｎｂ： ０．０ ０ １〜０．１ ％。 Ａ象 ：０．０１〜０．０８％。 Ｎ ： ０．０ ０ １−０．０ １ ％、／上・人よ
一、ｉｔンー２残り、鉄および不可避不純物 からなり、■を含有しない鋼を用い、前記クラツド材板
に、前記母材板を重ね合わせてり゛ラッドスラブを組み
立て、前記組立てクラッドスラブを。 ＡＣ３点〜 １３００℃に加熱し１次いで、仕上り温度
を６５０℃以上とする熱間圧延を施こすことを特徴とす
る、低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板の製造方法。 （４） クラッド月板として高耐食鋼を用い、母材板と
して。 ａ：ｏ、ｏ６チ以下。 Ｓｉ：０．０５〜０．８％。 Ｍｎ ： ０．８−２．２ ％ − Ｎｂ：Ｏ，ＯＯ１〜Ｏ，１％。 Ａｌ！：０．０１−０．０Ｂ％。 Ｎ ： ０．００１−０．０１ ％− 残残部銑鉄よび不可避不純物。 および、上記成分に、さらに。 Ｃｕ：１．Ｑ％以下、 Ｎｉ：３．０％以下− Ｃｒ：１．０％以下、 Ｍｏ：０．８％以下。 Ｔｉ：０．１％以下。 Ｂ：０．００３％以下。 Ｃａ ： ０．Ｏｌ ％ 以下 （Ｊ人、辷、、！ｆ九
ンのうちの１種または２種以上の成分を含有してなる、
■を含有しない鋼を用い、前記クラツド材板に、前記母
材板を軍ね合わせてクラッドスラブを組み立て、前記組
立てクラッドスラブを、Ａ０３点〜、１’３００℃に加
熱し１次いで、仕上り温度葡６５０℃以上とする熱間圧
延を施こすことを特徴と・する、低温靭性に優れた熱延
クラツド鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15037883A JPS6043465A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15037883A JPS6043465A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043465A true JPS6043465A (ja) | 1985-03-08 |
Family
ID=15495682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15037883A Pending JPS6043465A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043465A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6259034A (ja) * | 1985-05-29 | 1987-03-14 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性および耐食性の優れたステンレスクラッド鋼板 |
| JPH01139740A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐食二重管 |
| JPH0222419A (ja) * | 1988-07-08 | 1990-01-25 | Nkk Corp | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼板の製造方法 |
| JPH03229819A (ja) * | 1990-02-02 | 1991-10-11 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた複合鋼板の製造方法 |
| JPH03285016A (ja) * | 1990-04-02 | 1991-12-16 | Nippon Steel Corp | 耐食性及び靭性に優れた複合鋼板の製造方法 |
| JP2014001449A (ja) * | 2012-05-23 | 2014-01-09 | Jfe Steel Corp | 高靭性クラッド鋼板の母材及びそのクラッド鋼板の製造方法 |
| JP2014101568A (ja) * | 2012-11-22 | 2014-06-05 | Jfe Steel Corp | 溶接部靭性に優れた高靭性高耐食性Ｎｉ合金クラッド鋼板及びその製造方法 |
| EP2811045A4 (en) * | 2012-01-30 | 2015-04-29 | Jfe Steel Corp | BASE METAL FOR HIGH-TEMPERATURE PLATED STEEL PLATE PROVIDING SOLDER HAVING EXCELLENT TENACITY AND PROCESS FOR PRODUCING SAID PLATED STEEL PLATE |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5545618A (en) * | 1978-09-26 | 1980-03-31 | Green Cross Corp:The | Thermal treatment of fraction containing glycoprotein which accelerates differentiation and proliferation of human granulocyte |
-
1983
- 1983-08-19 JP JP15037883A patent/JPS6043465A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5545618A (en) * | 1978-09-26 | 1980-03-31 | Green Cross Corp:The | Thermal treatment of fraction containing glycoprotein which accelerates differentiation and proliferation of human granulocyte |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6259034A (ja) * | 1985-05-29 | 1987-03-14 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性および耐食性の優れたステンレスクラッド鋼板 |
| JPH0358595B2 (ja) * | 1985-05-29 | 1991-09-05 | Nippon Steel Corp | |
| JPH01139740A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐食二重管 |
| JPH0222419A (ja) * | 1988-07-08 | 1990-01-25 | Nkk Corp | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼板の製造方法 |
| JPH0672256B2 (ja) * | 1988-07-08 | 1994-09-14 | 日本鋼管株式会社 | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼板の製造方法 |
| JPH03229819A (ja) * | 1990-02-02 | 1991-10-11 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた複合鋼板の製造方法 |
| JPH03285016A (ja) * | 1990-04-02 | 1991-12-16 | Nippon Steel Corp | 耐食性及び靭性に優れた複合鋼板の製造方法 |
| EP2811045A4 (en) * | 2012-01-30 | 2015-04-29 | Jfe Steel Corp | BASE METAL FOR HIGH-TEMPERATURE PLATED STEEL PLATE PROVIDING SOLDER HAVING EXCELLENT TENACITY AND PROCESS FOR PRODUCING SAID PLATED STEEL PLATE |
| JP2014001449A (ja) * | 2012-05-23 | 2014-01-09 | Jfe Steel Corp | 高靭性クラッド鋼板の母材及びそのクラッド鋼板の製造方法 |
| CN104321455A (zh) * | 2012-05-23 | 2015-01-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 焊接部韧性优良的高韧性复合钢板的母材及该复合钢板的制造方法 |
| JP2014101568A (ja) * | 2012-11-22 | 2014-06-05 | Jfe Steel Corp | 溶接部靭性に優れた高靭性高耐食性Ｎｉ合金クラッド鋼板及びその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2510783B2 (ja) | 低温靭性の優れたクラッド鋼板の製造方法 | |
| WO2019189871A1 (ja) | 二相ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法 | |
| JP7158491B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス圧延クラッド鋼板および母材鋼板ならびに圧延クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS6043465A (ja) | 低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0636993B2 (ja) | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法 | |
| JP2000256777A (ja) | 強度および低温靱性に優れた高張力鋼板 | |
| JP2541070B2 (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れた高ニッケル合金クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS647138B2 (ja) | ||
| JP2681591B2 (ja) | 耐食性と低温靱性に優れた複合鋼板の製造法 | |
| JPH05261567A (ja) | 優れた低温靭性を有するクラッド鋼板の製造方法 | |
| JP3344305B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れたラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JPH07246481A (ja) | 高強度クラッド鋼板の製造方法 | |
| JP7474079B2 (ja) | クラッド鋼板およびその製造方法 | |
| JP2737525B2 (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼板の製造方法 | |
| JP4433844B2 (ja) | 耐火性および溶接熱影響部の靭性に優れる高張力鋼の製造方法 | |
| JP3514889B2 (ja) | 耐食性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0716792B2 (ja) | クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH03211230A (ja) | 高耐食性低合金ラインパイプ用鋼の製造法 | |
| JPH07290245A (ja) | 大径クラッド鋼管の製造方法 | |
| JPH03229819A (ja) | 耐食性に優れた複合鋼板の製造方法 | |
| JPH05154672A (ja) | 高強度および高靱性クラッド鋼板の製造法 | |
| JPH0813083A (ja) | 溶接性の優れた建築用低降伏比耐火鋼板およびその製造方法 | |
| JP2003089844A (ja) | 溶接継手の疲労強度に優れた溶接構造用厚鋼板およびその製造方法 | |
| JPH07305140A (ja) | 低温靱性と耐食性に優れた複合鋼板 | |
| JP4592173B2 (ja) | 耐火性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼溶接構造体 |