JPS6042690A - 原子炉格納容器内のガス分析装置 - Google Patents
原子炉格納容器内のガス分析装置Info
- Publication number
- JPS6042690A JPS6042690A JP58150573A JP15057383A JPS6042690A JP S6042690 A JPS6042690 A JP S6042690A JP 58150573 A JP58150573 A JP 58150573A JP 15057383 A JP15057383 A JP 15057383A JP S6042690 A JPS6042690 A JP S6042690A
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- Japan
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- gas
- containment vessel
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- accident
- thermometer
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はガス分析装置、特に原子炉を収納する格納容器
内の事故時の水素および酸素濃度を測定する原子炉格納
容器内のガス分析装置に関する。
内の事故時の水素および酸素濃度を測定する原子炉格納
容器内のガス分析装置に関する。
原子炉の事故時には、その格納容器内のガスは高温、多
湿になる。このガスを分析装置で分析する場合、サンプ
リングして分析計に導入する前にガスを冷却、除湿しな
ければならない。従って格納容器内のガス濃度を得るた
めには、除湿した水分量による補正が必要である。除湿
した水分量は直接測定できればよいのであるが、実際に
は高温、多湿であるためこの水分量を正確に測定できる
測定器がない。そこで従来装置では冷却凝縮によつｎＳ て発生する水の量より除湿した水分量をめてこの補正を
行なっていた。しかしこの場合、冷却された蒸気が冷却
器（除湿器）の壁面に結露し、この結露した水滴がある
程度の大きさになると壁面を伝わって水溜めに溜まり、
ここではじめて除湿された水分量が検出されることにな
るため、従来装置では応答が遅くなるという欠点があっ
た。また事故直後には、格納容器内の温度、圧力、水蒸
気量が急激な変化を起こすため、従来装置では格納容器
内が安定した状態になるまで正確な除湿水分補正ができ
ないという欠点もめった。
湿になる。このガスを分析装置で分析する場合、サンプ
リングして分析計に導入する前にガスを冷却、除湿しな
ければならない。従って格納容器内のガス濃度を得るた
めには、除湿した水分量による補正が必要である。除湿
した水分量は直接測定できればよいのであるが、実際に
は高温、多湿であるためこの水分量を正確に測定できる
測定器がない。そこで従来装置では冷却凝縮によつｎＳ て発生する水の量より除湿した水分量をめてこの補正を
行なっていた。しかしこの場合、冷却された蒸気が冷却
器（除湿器）の壁面に結露し、この結露した水滴がある
程度の大きさになると壁面を伝わって水溜めに溜まり、
ここではじめて除湿された水分量が検出されることにな
るため、従来装置では応答が遅くなるという欠点があっ
た。また事故直後には、格納容器内の温度、圧力、水蒸
気量が急激な変化を起こすため、従来装置では格納容器
内が安定した状態になるまで正確な除湿水分補正ができ
ないという欠点もめった。
そこで本発明は、原子炉の事故時に、格納容器内が不安
定な状態であっても、分析時に除湿した水分量の補正を
正確かつ迅速に行ないうる原子炉格納容器内のガス分析
装置を提供することを目的とする。
定な状態であっても、分析時に除湿した水分量の補正を
正確かつ迅速に行ないうる原子炉格納容器内のガス分析
装置を提供することを目的とする。
本発明の特徴は、ドライウェルとサブレツションチェン
・々とを有する原子炉格納容器内のガス分析装置であっ
て、格納容器からサンプルガスを導き出す吸引ポンプと
、サンプルガスを冷却、除湿するための冷却除湿器と、
サンプルガスを分析するための各種ガスセンサとを有す
る原子炉格納容器内のガス分析装置において、冷却除湿
器によって除かれた水分量に対するガス分析量の補正を
、従来は水分量のレベル計出力のみによって行なってい
たところを、ドライウェルとサプレッションチェンバと
のそれぞれ別個に圧力計および温度計を設け、原子炉の
事故時にはレベル計出力とともにこの圧力計および温度
計の出力を用いてガス分析量の補正を行なうようにした
ため従来、装置に比べて正確でかつ応答の速い分析が行
なえるようにした点にある。
・々とを有する原子炉格納容器内のガス分析装置であっ
て、格納容器からサンプルガスを導き出す吸引ポンプと
、サンプルガスを冷却、除湿するための冷却除湿器と、
サンプルガスを分析するための各種ガスセンサとを有す
る原子炉格納容器内のガス分析装置において、冷却除湿
器によって除かれた水分量に対するガス分析量の補正を
、従来は水分量のレベル計出力のみによって行なってい
たところを、ドライウェルとサプレッションチェンバと
のそれぞれ別個に圧力計および温度計を設け、原子炉の
事故時にはレベル計出力とともにこの圧力計および温度
計の出力を用いてガス分析量の補正を行なうようにした
ため従来、装置に比べて正確でかつ応答の速い分析が行
なえるようにした点にある。
以下本発明を図示する実施例に基づいて詳述するが、そ
の前に従来装置の一例について、その構成と動作を筒部
に述べておく。
の前に従来装置の一例について、その構成と動作を筒部
に述べておく。
第１図に示す従来装置において、格納容器１０はドライ
ウェル１１およびサプレッションチェンバ々１２により
構成されており、この両者の間は水封されている。格納
容器１０内のサンプリングされたガスは、サンプリング
装置（資）へ送られるが、その途中の配管内でサンプル
ガス中の水蒸気の結露を防ぐために、この配管はヒータ
２１と温調器ｎとによって一定温度に加熱される。格納
容器１０内のガスはサンプリング装置（ト）内の吸引ポ
ンプ３２により吸引されてサンプリング装置（ト）内へ
導びかれ、冷却除湿器３１によって冷却凝縮され除湿さ
れる。ここで除湿された水分はドレンポットあに溜まり
、この液位がレベル計３９によって測定される。一方サ
ンプルガスは吸引ポンプ３２によって昇圧され、調圧弁
３３を経て酸素センサあおよび水素センサあに一定の圧
力で供給される。更にこのサンプルガスは流量コントロ
ーラあにより一定流量にコントロールされ、排気ポンプ
３７によって再び格納容器１０内へ戻される。酸素セン
サあおよび水素センサあの出力信号はそれぞれ酸素計ア
ンプ４１および水素計アンプ４２によって酸素および水
素の濃度信号に変換され、演算器Ｉに入力される。この
演算器間にはこの他レベル計３９で測定された液位の信
号が入力され、この液位の値によって酸素および水素の
濃度信号を補正する。このため前述したように応答が遅
い等の欠点が生ずる。
ウェル１１およびサプレッションチェンバ々１２により
構成されており、この両者の間は水封されている。格納
容器１０内のサンプリングされたガスは、サンプリング
装置（資）へ送られるが、その途中の配管内でサンプル
ガス中の水蒸気の結露を防ぐために、この配管はヒータ
２１と温調器ｎとによって一定温度に加熱される。格納
容器１０内のガスはサンプリング装置（ト）内の吸引ポ
ンプ３２により吸引されてサンプリング装置（ト）内へ
導びかれ、冷却除湿器３１によって冷却凝縮され除湿さ
れる。ここで除湿された水分はドレンポットあに溜まり
、この液位がレベル計３９によって測定される。一方サ
ンプルガスは吸引ポンプ３２によって昇圧され、調圧弁
３３を経て酸素センサあおよび水素センサあに一定の圧
力で供給される。更にこのサンプルガスは流量コントロ
ーラあにより一定流量にコントロールされ、排気ポンプ
３７によって再び格納容器１０内へ戻される。酸素セン
サあおよび水素センサあの出力信号はそれぞれ酸素計ア
ンプ４１および水素計アンプ４２によって酸素および水
素の濃度信号に変換され、演算器Ｉに入力される。この
演算器間にはこの他レベル計３９で測定された液位の信
号が入力され、この液位の値によって酸素および水素の
濃度信号を補正する。このため前述したように応答が遅
い等の欠点が生ずる。
次に本発明に係る装置の一実施例を第２図に示す。ここ
で第１図と同一の要素については同一符号を附して説明
を省略し、本実施例で新たに加わった要素について説明
する。ドライウェル１１とサプレッションチェンバ１２
とのそれぞれに圧力計６１および温度計６２を取り付け
る。演算器間にはＰライウェル１１およびサプレッショ
ンチェンバ１２の両方についての酸素濃度信号および水
素濃度信号が入力されるとともに、圧力計６１および温
度計６２から出力された圧力信号および温度信号が入力
される。演算器５０では、これらの入力信号から補正さ
れた酸素および水素の濃度信号がめられる。
で第１図と同一の要素については同一符号を附して説明
を省略し、本実施例で新たに加わった要素について説明
する。ドライウェル１１とサプレッションチェンバ１２
とのそれぞれに圧力計６１および温度計６２を取り付け
る。演算器間にはＰライウェル１１およびサプレッショ
ンチェンバ１２の両方についての酸素濃度信号および水
素濃度信号が入力されるとともに、圧力計６１および温
度計６２から出力された圧力信号および温度信号が入力
される。演算器５０では、これらの入力信号から補正さ
れた酸素および水素の濃度信号がめられる。
次にこの補正の原理および方法について詳述する。事故
時には格納容器１０に通じる配管の弁は全て閉じられ格
納容器ｌＯは隔離状態となるため、事故後の格納容器ｌ
Ｏ外へのガスの放出は無視できる。
時には格納容器１０に通じる配管の弁は全て閉じられ格
納容器ｌＯは隔離状態となるため、事故後の格納容器ｌ
Ｏ外へのガスの放出は無視できる。
従って格納容器ｌＯ内の窒素ガス量（ドライウェル１１
トサブレツンヨンチエンパ１２との合計）は、事故の前
後にわたって不変と考えてよい。また事故後のガス成分
は窒素、酸素、水素、および水蒸気のみを考えればよく
、他のガスについては無視しうる。そこで、事故後のサ
プレッションチェンバ１２内の窒素量をまずめ、続いて
Ｐライウェル１１内の窒素量をめ、更にドライウェル内
の圧力、温度、水素濃度、酸素濃度によってＰライウェ
ルｌＩ内の水蒸気量を算出して、サンプリング時に除湿
した水分の補正を行なうようにする。
トサブレツンヨンチエンパ１２との合計）は、事故の前
後にわたって不変と考えてよい。また事故後のガス成分
は窒素、酸素、水素、および水蒸気のみを考えればよく
、他のガスについては無視しうる。そこで、事故後のサ
プレッションチェンバ１２内の窒素量をまずめ、続いて
Ｐライウェル１１内の窒素量をめ、更にドライウェル内
の圧力、温度、水素濃度、酸素濃度によってＰライウェ
ルｌＩ内の水蒸気量を算出して、サンプリング時に除湿
した水分の補正を行なうようにする。
この補正の方法について式を用いて以下に詳述するが、
まず用いる変数について説明しておく。
まず用いる変数について説明しておく。
事故前のドライウェルに関しては、ドライウェル内の圧
力をＰ（０）、温度をＴ（０）、窒素、酸素。
力をＰ（０）、温度をＴ（０）、窒素、酸素。
水素、水蒸気、除湿された水分の分圧をそれぞれＰＮ２
（０）、Ｐｏ２（０）、ＰＨ２（０）、Ｐ８（０）、Ｐ
Ｈ２ｏ（０）とし、ドライウェルからのサンプルガスに
ついて酸素センサおよび水素センサで測定された酸素濃
度および水素濃度をα。（０）およびαＨ（０）とする
。
（０）、Ｐｏ２（０）、ＰＨ２（０）、Ｐ８（０）、Ｐ
Ｈ２ｏ（０）とし、ドライウェルからのサンプルガスに
ついて酸素センサおよび水素センサで測定された酸素濃
度および水素濃度をα。（０）およびαＨ（０）とする
。
２
また事故前のサプレッションチェンバに関する同数の変
数には上述の各変数に′を付して区別するものとし、事
故後のこれらの値については（０）のかわりに（１）を
付して区別するものとする。またドライウェルの容積を
ｖＤｌ サプレッションチェンバこの容積をＶ８とする
。
数には上述の各変数に′を付して区別するものとし、事
故後のこれらの値については（０）のかわりに（１）を
付して区別するものとする。またドライウェルの容積を
ｖＤｌ サプレッションチェンバこの容積をＶ８とする
。
まず事故前の状態について考える。ｒライウニ／１ｚｌ
ｌ内（７）圧力ｐ（ｏ）は、水素分圧ＰＨ２（ｏ）＝ｏ
であることから式（１）で表わされる。
ｌ内（７）圧力ｐ（ｏ）は、水素分圧ＰＨ２（ｏ）＝ｏ
であることから式（１）で表わされる。
Ｐ（０）＝ＰＮ（０）＋Ｐｏ（０）＋Ｐｓ（０） 曲曲
曲（１）２ ２ また、除湿後の水蒸気分圧をＰ８′（この値は除湿温度
で決定される。）とすればＰｓ（０）は式（２）％式％ （２） 一方酸素センサによる酸素濃度α。（０）とＰ。（０）
２ との関係は式（３）となる。
曲（１）２ ２ また、除湿後の水蒸気分圧をＰ８′（この値は除湿温度
で決定される。）とすればＰｓ（０）は式（２）％式％ （２） 一方酸素センサによる酸素濃度α。（０）とＰ。（０）
２ との関係は式（３）となる。
圧力計６１により、またＰＨ２ｏ（０）はレベル計によ
り測定された値でおるため、Ｐｏ（０）が算出される。
り測定された値でおるため、Ｐｏ（０）が算出される。
この値を式（１）に代入してＰＮ（０）がまる。同様に
してサプレッションチェンバについての窒素分圧Ｐ′Ｎ
２（０）もする。よって格納容器１０内の窒素量（標準
状態の体積に換算した値） ＶＮ（０）は式（４）によ
りまる。
してサプレッションチェンバについての窒素分圧Ｐ′Ｎ
２（０）もする。よって格納容器１０内の窒素量（標準
状態の体積に換算した値） ＶＮ（０）は式（４）によ
りまる。
７３
ＶＮ２（０）＝ｖＮ２（ｔ）＝ｖＤＰＮ２（０）２７３
＋Ｔ（。）＋ｖｓＰＩＮ２（０）實ｈ ・・・・・・・・・・・・（４） ここでＶＮ （ｏ）＝ｖＮ（ｔ）となっているのは、事
故２ の前後において窒素の量に変化が女いためである。
＋Ｔ（。）＋ｖｓＰＩＮ２（０）實ｈ ・・・・・・・・・・・・（４） ここでＶＮ （ｏ）＝ｖＮ（ｔ）となっているのは、事
故２ の前後において窒素の量に変化が女いためである。
次に事故後の状態について考える。圧力計６１で測定さ
れる事故後のサプレッションチェンバ１２内の圧力ｐ’
（ｔ）は式（５）で表わされる。
れる事故後のサプレッションチェンバ１２内の圧力ｐ’
（ｔ）は式（５）で表わされる。
Ｐ’（ｔ）＝Ｐ貢（ｔ）＋Ｐ′ｏ（ｔ）＋Ｐ′Ｎ（ｔ）
＋ＰＩｃ８（ｔ）、、、（５）２ ２ ２ また式（２）に対応してｐ’（ｔ）は式（６）で表わさ
れる。
＋ＰＩｃ８（ｔ）、、、（５）２ ２ ２ また式（２）に対応してｐ’（ｔ）は式（６）で表わさ
れる。
〃
Ｐ８（ｔ ）”ＰＨ２０（ｔ ）＋ Ｐ８＋＋・・・・
・・・・（６）ここでＰＳは前述したように除湿時の冷
却温度によって決まり、事故前後では不変の量である。
・・・・（６）ここでＰＳは前述したように除湿時の冷
却温度によって決まり、事故前後では不変の量である。
事故前、サブレツションチャンノ々１２は水のある状態
で密封されているため、水蒸気は飽和状態となっている
。また事故後もＰライウェルｌｌ内の圧力上昇に伴なっ
てサプレッションチェンバ１２側へ流れ込むガスは、水
封をしている水中を通り冷却されるので、サプレッショ
ンチェンバ１２内の水蒸気は常に飽和状態と考えられる
。よってサプレッションチェンバ１２内の温度によって
水蒸気分圧ｐｓ（ｔ）がまる。なおドライウェルｌｌ内
では事故前後ともに水蒸気が飽オロ状態になっていると
は限らないので、温度によって水蒸気分圧Ｐ８（ｔ）を
めることはできない。ｐ８（ｔ）がまれば式（６）によ
ってによってめられる。
で密封されているため、水蒸気は飽和状態となっている
。また事故後もＰライウェルｌｌ内の圧力上昇に伴なっ
てサプレッションチェンバ１２側へ流れ込むガスは、水
封をしている水中を通り冷却されるので、サプレッショ
ンチェンバ１２内の水蒸気は常に飽和状態と考えられる
。よってサプレッションチェンバ１２内の温度によって
水蒸気分圧ｐｓ（ｔ）がまる。なおドライウェルｌｌ内
では事故前後ともに水蒸気が飽オロ状態になっていると
は限らないので、温度によって水蒸気分圧Ｐ８（ｔ）を
めることはできない。ｐ８（ｔ）がまれば式（６）によ
ってによってめられる。
ｐ’ｕ２（ｔ ）＝（ｐ’（ｔ ）−ｐ台２゜（ｔ））
αＨ２（ｔ）・・・・・・・・・（７）Ｐｏ２（ｔ）＝
（Ｐ’（ｔ）−Ｐ’Ｈｏ（ｔ） ）αｏ（ｔ） ・−・
・（８）２２ 式（７）および式（８）を式（５）に代入すればＰ′Ｎ
（ｔ）が壕る。よってサブレッションチェンノ々１２内
の窒素量ｖ８Ｎ（ｔ）は式（９）によりまる。
αＨ２（ｔ）・・・・・・・・・（７）Ｐｏ２（ｔ）＝
（Ｐ’（ｔ）−Ｐ’Ｈｏ（ｔ） ）αｏ（ｔ） ・−・
・（８）２２ 式（７）および式（８）を式（５）に代入すればＰ′Ｎ
（ｔ）が壕る。よってサブレッションチェンノ々１２内
の窒素量ｖ８Ｎ（ｔ）は式（９）によりまる。
７３
ｖ８Ｎ（ｔ）＝”””Ｎｚ（ｔ）２７３＋Ｔ’（ｔ）
”””””９）これよりドライウェル１１内の窒素量ｖ
ＤＮ２（ｔ）は式（１０）によりまる。
”””””９）これよりドライウェル１１内の窒素量ｖ
ＤＮ２（ｔ）は式（１０）によりまる。
ｖＤＮ（ｔ）＝ｖＮ（ｔ）−ｖｓＮ（ｔ）２ ２ ２
＝ｖＮ（０）−ｖ８Ｎ（ｔ）・・・曲間・α０２
またＰＮ（ｔ）は式（１１）により計算される。
一方式（１りの関係からＰ（ｔ）−ＰＨ２ｏ（ｔ）がま
るので、式（１３）で表わされる補正係数Ｋが計算でき
る。
るので、式（１３）で表わされる補正係数Ｋが計算でき
る。
この補正係数Ｋを用いて補正後のドライウェルのおよび
式αつで計算される。
式αつで計算される。
α。（ｔ）＝Ｋ・α。（ｔ） ・・・・・・・曲間αａ
２２ αＨ２（ｔ）＝Ｋ・αＨ２（ｔ） ・・・・・・曲間・
（１５１以上本発明の一実施例について詳述したが、本
発明に基づいて次に掲げるような応用は容易になし得る
ものである。
２２ αＨ２（ｔ）＝Ｋ・αＨ２（ｔ） ・・・・・・曲間・
（１５１以上本発明の一実施例について詳述したが、本
発明に基づいて次に掲げるような応用は容易になし得る
ものである。
１、サブレツションチェンノζ側は事故後でも温度が低
いため、露点計または湿度計によってサブレツションチ
ェンノ々内の水分量を測定し、その測定値によって補正
を行なうようにしたもの。
いため、露点計または湿度計によってサブレツションチ
ェンノ々内の水分量を測定し、その測定値によって補正
を行なうようにしたもの。
２、事故前の通常時では、ドライウェルとサプレッショ
ンチェンバとの温度が低いので、ｇ点計または湿度計に
より直接湿分をめるようにしたもの。
ンチェンバとの温度が低いので、ｇ点計または湿度計に
より直接湿分をめるようにしたもの。
３、前記１および２を組合わせたもの。
４、第２図で説明した実施例において、温度計６２を例
えば上、中、下のように複数１１．ｇ取付け、その平均
温度を用いるようにしたもの。
えば上、中、下のように複数１１．ｇ取付け、その平均
温度を用いるようにしたもの。
以上のとおり、本発明によれば、格納容器に圧力計およ
び温度計を設け、その出力信号を利用して除湿された水
分量の補正をするようにしたため、従来装置のように応
答が遅くなることもなく、シかも事故後の格納容器内が
不安定な状態においても正確な除湿水分補正を施したガ
ス分析を行ない得る。
び温度計を設け、その出力信号を利用して除湿された水
分量の補正をするようにしたため、従来装置のように応
答が遅くなることもなく、シかも事故後の格納容器内が
不安定な状態においても正確な除湿水分補正を施したガ
ス分析を行ない得る。
第１図は従来技術に係る原子炉格納容器内のガス分析装
置の一例を示す説明図、第２図は本発明に係る原子炉格
納容器内のガス分析装置の一実施例を示す説明図である
。 ｌＯ・・・格納容器、１１・・・Ｐライウェル、１２・
・・サプレッションチェンバ、２１・・・ヒータ、ｎ・
・・温調器、凹・・・サンプリング装置、３１・・・冷
却除湿器、３２・・・吸引ポンプ、３３・・・調圧弁、
讃・・・酸素センサ、３５・・・水素センサ、３６・・
・流歓コントローラ、３７・・・排気ポン（１’Ａ） プ、３８・・・ドレンプツト、３９・・・レベル計、４
１・・・酸素計アンプ、４２・・・水素計アンプ、関・
・・演算器、６１・・・圧力計、６２・・・温度計。 出願人代理人 猪 股 清 （１４）
置の一例を示す説明図、第２図は本発明に係る原子炉格
納容器内のガス分析装置の一実施例を示す説明図である
。 ｌＯ・・・格納容器、１１・・・Ｐライウェル、１２・
・・サプレッションチェンバ、２１・・・ヒータ、ｎ・
・・温調器、凹・・・サンプリング装置、３１・・・冷
却除湿器、３２・・・吸引ポンプ、３３・・・調圧弁、
讃・・・酸素センサ、３５・・・水素センサ、３６・・
・流歓コントローラ、３７・・・排気ポン（１’Ａ） プ、３８・・・ドレンプツト、３９・・・レベル計、４
１・・・酸素計アンプ、４２・・・水素計アンプ、関・
・・演算器、６１・・・圧力計、６２・・・温度計。 出願人代理人 猪 股 清 （１４）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ドライウェルとサブレツションチェンノ々トヲ有する原
子炉格納容器内のガス分析装置であって、少なくとも前
記格納容器からサンプルガスを導き出す吸引ポンプと、
前記サンプルガスを冷却および除湿するための冷却除湿
器と、前記サンプルガスを分析するための１つまたは複
数のガスセンサと、前記冷却除湿器によって除湿された
水分量を測定するレベル計とを有し、かつ前記レベル計
の出力を用いて前記ガスセンサの分析結果に前記除湿さ
れた水分量に対する補正を施す補正要素を有する原子炉
格納容器内のガス分析装置において、前記ドライウェル
と前記サプレッションチェ／パとのそれぞれに圧力計お
よび温度計を設け、この圧力計および温度計の出力を前
記補正要素に入力（１） し、原子炉の事故時に前記補正要素が前記レベル計の出
力とともに前記圧力計および温度計の出力を用いて前記
補正を施すことを特徴とする原子炉格納容器内のガス分
析装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58150573A JPS6042690A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 原子炉格納容器内のガス分析装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58150573A JPS6042690A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 原子炉格納容器内のガス分析装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6042690A true JPS6042690A (ja) | 1985-03-06 |
Family
ID=15499837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58150573A Pending JPS6042690A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 原子炉格納容器内のガス分析装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6042690A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000002784A (ja) * | 1998-04-16 | 2000-01-07 | Toshiba Corp | 格納容器内雰囲気モニタ |
| JP2013019883A (ja) * | 2011-06-15 | 2013-01-31 | Toshiba Corp | 原子炉格納容器内雰囲気監視装置および原子炉格納容器内雰囲気監視方法 |
| JP2016532079A (ja) * | 2013-09-25 | 2016-10-13 | アレヴァ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＡｒｅｖａ ＧｍｂＨ | ガス混合物の組成の定量分析方法およびその関連の測定装置 |
| JP2018205040A (ja) * | 2017-05-31 | 2018-12-27 | 株式会社東芝 | 原子炉施設および原子炉格納容器内酸素測定方法 |
-
1983
- 1983-08-18 JP JP58150573A patent/JPS6042690A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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