JPS6036759A - 内燃機関用ピストンリング - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 肢街女野 本発明は、耐摩耗、耐焼付性に優れた皮膜を被覆した内
燃機関用ピストンリングに関する。

ｊＬ釆技術 従来、ピストンリングの表面処理としては、硬質クロム
めっきが主体に使われている。硬質クロムめっきを被覆
したピストンリングは、自身の耐摩耗性に優れ、相手シ
リンダの摩耗も少ないことから、長い間ピストンリング
の表面処理として主流をなしてきた。しかしながら、近
年、エンジンの高出力化、高性能化に伴い、ピストンリ
ングが晒される条件は、益々苛酷になっており、一層強
力な耐摩耗性、耐焼付性が要求されるよ・うになってき
た。このような要求にはもはや従来の硬質クロムめっき
のみでは対処しきれなくなりつつある。

斯かる状況に対処する為、本願出願人は、先に特開昭５
７−６５８３７においてピストンリングの摺動外周面に
所定硬さ、所定厚さのイオンプレーティン（２） グによる窒化チタン皮膜を被覆し、さらに摺動外周面の
面あらさを所定値以下にする技術を開示した。これによ
れば耐摩耗性、耐焼付性の点で従来技術に比しはるかに
改善されたが、次の様な不都合がその後見出された。す
なわち、イオンブレーティングによる窒化チタンは、そ
れ自身、耐摩耗。

耐焼付性に優れ、ピストンリングの表面処理として非常
に有用であるが、皮膜厚さに限度がある為、窒化チタン
皮膜が磨滅し母材が露出した場合、摩耗が急速に進み、
又、耐焼付性も劣化する等、耐久性の面で必ずしも満足
のいくものではないということである。

光朋皇■的 本発明の目的は、−上記の欠点を解消する為にイオンブ
レーティングによる窒化チタンの優れた摩擦特性はその
まま維持し一つつ、かつ耐久性の向上を可能にすること
である。

発朋−Ｏ構戊 上記の目的を達成するために、本発明によればイオンブ
レーティングによる窒化チタンの下地層（３） 理として、硬質クロムめっきを施すことを特徴とするも
のであり、それによりたとえ窒化チタンが一部１９’ｄ
した場合であってもその下地層として硬質クロムめっき
層があるためピストンリング全体としては充分な耐摩耗
性と耐焼付性を維持することができる。

交割迎」」Ｉ’ＪＪＭ−戊 まず初めに特許請求の範囲において特定した構成要件に
ついて述べる。

下地層として硬質クロムめっきを施した上にイオンブレ
ーティングによる窒化チタンを被覆する理由は次の通り
である。即ち第１図に概略を示す往復動摩擦試験機によ
る摩耗試験結果（第３図）に見られる様にピストンリン
グ母材に直接窒化チタンを被覆したもの（特開昭５７−
６５８３７）は、母材が露出した場合、母材部のミクロ
スカッフィングが顕著に見られ、摩耗が促進し、特に耐
焼付性に問題が生ずるのに対し、硬質クロムめっき下地
層の上に窒化チタンを被覆した場合（第３図の試料３）
は、窒化チタンの一部が磨滅しても、その様（４） な傾向は全く見られず、良好な摩擦面を呈すると共に、
硬質クロムめっきのみで窒化チタンを被覆しない場合（
試料１）あるいは硬質クロムめっき下地層を施さずリン
グ母相に直接窒化チタンを被覆した場合（試料２）より
きわめて少ない摩耗量を示す為である。これは窒化チタ
ンの一部が磨滅しても、下地に耐摩耗、耐焼付性に優れ
た硬質クロムめっきが存在する為に、ミクロスカッフィ
ングの発生もなく、摩耗自体を耐摩耗性に冨む窒化チタ
ンで受ける為、部分的に下地が露出したにもかかわらず
、きわめて少ない摩耗を示したものと考えられる。

尚、第１図において、ピストンリングに相当する」二試
片１１は」−試片固定ブロック１７により保持され上方
から油圧シリンダＩ９により下向きの荷重が加えられる
。一方、シリンダに相当する相手部材たる下紙片１３ば
可動ブロック２１により保持され、かつ例えば図示の如
きクランク機構２３により矢印方向に往復動せしめられ
る。また１５はロードセルである。第１図に示す摩擦試
験（５） 機は公知であり、またその構成自体は本発明とは直接関
係ないので詳しい説明は省略する。

摩耗量の評価は第２図に示す如き各試料１，２゜３　（
上紙片）に残る摩耗痕径ａ、ｂの各３回づつの測定値の
平均により行った。

またテスト条件は次の通りである。

■、テスト供供試月 利シリンダ相当（下紙片１３）ニジリンダライナ用鋳鉄
＆Ｊ　（ＦＣ２５相当材）７０　Ｘ１７　ｘ７　（ｍｍ
）の平板試験面パフ研磨仕上硬さ１ＩＲＲ９５，表面相
さ０．５μ ・ピストンリング相当（上紙片１１）：ピストン上 グ 試料１　（従来技術）−硬質クロムめっきを８×２３’
（ｍｓ）の端面に厚さ６０μつけて試料面粗さを０．８
μに調整。めっき硬さ１ｌｖ１０２０　、母材硬さｖ４
４０ 試料２　（従来技術）−ピストンリング用鋼材の上に直
接イオンブレーティングによる窒化チタン（６） を厚さ５μつけて試料面第１１さを０．８ｐに調整、窒
化チタン硬さ１ｌｖ１７７０　、母材硬さ１ｌｖ４４０
試料３（本発明品）−硬質クロＪ１めっきを厚さ６０メ
ツつけたーｌ−にイオンブレーティングによる窒化チタ
ンを屋さ５７７つけて試料面粗さを０．８．ｉ＋に調整
、めっき硬さＩＩ　ｖ　８５０、窒化チタン硬さ１ｌｖ
１７８０、母材硬さＩＩ　ｖ　４４０ ・イオンブレーティング条件 使用装置：蒸発源に電子ビームを使用し、蒸発源近傍に
イオン化電極を設けた高真空型のイオンブレーティング
装置 処理条件：窒素分圧６Ｘ１０　Ｔｏｒｒ、基板温度４０
０℃、処理時間４５分 子１．摩耗試験条件 試験機；往復動摩擦試験機（第１図に概略図示）試験条
件：ストローク５０ｍｍ　、ならし２ｋｇＸ１００ｃｐ
ｍＸ　５分、本試験２ｎｋｇ　Ｘ　６００ｃｐｍ　Ｘ　
３０分、潤滑油５Ａｌｉ　１０エンジンオイル（ミスト
状吹きつけ）次に、下地処理として、硬質クロムめっき
に限定した理由は、イオンブレーティング処理時に晒（
７） される温度履歴を受けても、耐摩耗性に必要な高い硬度
水準を維持でき、耐焼付性に優れた安価な皮膜が他にな
い為である。尚、第４図はクロムめっきの熱履歴による
一般的な硬さの低下変化を示す特性線図である。

硬質クロムめっきの上に被覆する皮膜をイオンブレーテ
ィングによる窒化チタンに限定した理由は、ピストンリ
ング母材の機械的性質をそこなわない比較的低温で密着
度の良好な皮膜を形成できるのがイオンブレーティング
以外になく、窒化チタンは、耐摩耗、耐焼付性の必要条
件である高硬度、高融点の要件を満たずセラミックス質
材の巾で、靭性に冨む皮膜でありピストンリングの様に
応力負荷状態で使用されても剥離、粗大クラック発生の
ない皮膜の為である。

次に下地である硬質クロムめっきの厚さを好ましくは１
０〜１１００１ｊに限定した理由は１０メ７１１１未満
の場合は耐久性が充分でなく、１００μｍをこえると、
イオンブレーティング処理時、熱負荷を受けた時に粗大
クランクの発生が顕著となり、窒化（８） チタン皮膜にも粗大クラックを誘発するからである。こ
の粗大クラックは、クランクのエッヂによるエッヂロー
ディングを起こし、又皮膜のカケをｉＪ５　Ｑする等エ
ンジンにとって致命的な悪影響を及ぼず。なお、最も好
ましい厚さは３０〜７０μｍである。

硬質クロムめっきの硬さは、熱負荷をかけることにより
第４図に示す如く低下する。従って、イオンブレーティ
ング処理時に熱負荷を受けると硬さ低下をきたす。そこ
で、下地クロムめっきの硬さを種々かえて試料を作成し
、往復動摩擦試験殿による摩耗試験を実施した結果を第
５図に示す。

第５図のテスＩ・条件は次のとおりである。

・シリンダ相当（上紙片）ニジリンダライナ用鋳鉄盟７
０　Ｘ１７　ｘ７　（ｍｍ）の平板、試験面パフ研に杢
イ上」二 ・ピストンリング相当（上紙片）：ピストンリンク　Ｌ グ用鋳鉄’Ａ　８Ｘ２３　（ｍｓ）の端面を１８　の球
面加工、この端面に厚さ６０　Ｉｔの硬質Ｃｒめっきを
つけて、下記第１表に示す熱処理を施した後、イオンプ
レ（９） −ティングによる窒化チタンを厚さ４Ｉ！つけて、表面
粗度を０．８メ！に調整 第　１　表 ・イオンブレーティング条件 使用装置：第３図と同し 処理条件：窒素分圧７　Ｘ　１０−’　Ｔｏｒｒ、基板
温度３００℃、処理時間３５分 第５図の結果を見れば明らかな様に、下地クロムめっき
の硬さがＩＩシロ００未満になると、急速に摩耗量が増
大する。従って、下地クロムめっきの硬さをＨシロ００
以上に限定するのが好ましい。下地クロムめっきの硬さ
Ｉｆ　ｖ　６００以上を確保するには、イオンブレーテ
ィング処理時の基板温度を６００°Ｃ以下（１０） にするごとが必要で、こればピストンリング母材の変形
、軟化さらにＣｒめっきの１′■犬クラック発生防由の
面からも重要である。又イオンブレーティングによる窒
化チタン皮膜の密着度をＩＦ（を保する意味から、基板
温度は３００°Ｃ以上にすることが望ましく、イオンブ
レ−ティング時のピストンリング温度は３００〜６００
°Ｃの間で処理し、好ましくは４００〜５００°Ｃが望
ましい。

次に窒化チタンの厚さであるが、２メ！未満では耐久性
の面で充分でなく、ｌＯμを越えると使用中にクラック
の発生およびそこから派生するカケ等が起きやすくなり
相手シリンダをｆｉｌ傷さ−Ｕるなど悪影響がでるので
２〜１０１１の範囲とするのが望ましい。

窒化チタン皮膜の仕上面粗度と相手シリンダ相当祠（Ｆ
（：２５相当材２硬さＩＩＲＢ　９４　、表面粗さ０．
５μ）の摩耗との関係を第６図に示す。第６図から明ら
かなように、窒化チタン皮膜の仕−１面相度が１，５μ
を越えると、相手シリンダ材の摩耗が急激に増大してく
る。これは窒化チタン皮膜が非常に硬い（ＩＩ） 為、面粗度が粗くなると、相手材を削り改る作用が働く
為と考えられる。従って相手シリンダを損傷させない面
粗度として１．５μ以下に限定するのが好ましい。なお
最も好ましい面粗度は１．０μ以下である。

上述の如く窒化チタン皮映厚さは２〜１０１！と非常に
薄い為、ピストンリングを作製する場合、窒化チタン皮
膜をつけるｎｌｊ段階でほぼ完成状態にしておき、窒化
チタン皮膜をつけた後は、当りラッピングを施す程度だ
りにする必要がある。従って、後加工で最終仕上面粗度
を調整するのは難しい。

またイオンブレーティングによる窒化チタン皮膜は薄い
為、コーテイング後の面粗度は下地面粗度にほぼならう
。そこで、最終面粗度は下地クロムめっきの面粗度でほ
ぼきまることになり、下地の加工状態が重要となる。硬
質クロムめっきの様に単一層でしかも硬い皮膜は面粗度
をこまかくするのが比較的容易であり、この面でも下地
として硬質クロムめっきを用いる利点がある。

尚、第６図のテスト条件は次の通りである。

（１２） ・シリンダ相当（上紙片）ニジリンダライナ用鋳鉄製７
０ＬＸ１７′ＮＸ７’　（重量）の平板、試験面ノ＼フ
研磨イＬ１− ・ピストンリング相当（上紙片）：ビス］・ンリング用
鋼＋４’　８　Ｘ２３　（ｍｍ）の端面を１８　の球面
加工、この端面に厚さ６０ｔ！の硬質クロムめっきをつ
けて、面粗度を第２表に示す如く変えて研磨した後、イ
オンブレーティングによる窒化チタンを厚さ４μつりて
テスＩ・に供試した。

第　２　表 ・イオンブレーティング条件 使用装置：第３図と同し く１３） 処理条件：窒素分圧６　Ｘ　１０　Ｔｏｒｒ、基板温度
４００℃、処理時間３５分 また第６図における摩耗量の評価は第７図の様に上紙片
（ライナ相当）の摩耗痕を３ケ所アラザ計で測定し、そ
の摩耗深さの平均をとった。

第８図に本発明によるピストンリングの種々の断面形状
を示す。ａ）、ｂ）は使用前の状態であり、ａ’）　ｊ
　ｂ’）は使用後の状態である。１はピストンリング母
材、３はクロムめっき下地層、５は窒化チタン被膜を示
す。かような断面形状にすることにより、摩耗が進行し
てきて下地クロムめっき３が現れても、摺動面全面の窒
化チタン５が一度に磨滅することなく一部に必ず窒化チ
タン皮膜が残ることになり、摩耗の進行がおさえられる
。

すなわち、窒化チタン皮膜の一部が磨滅して、下地クロ
ムめっきが現れても部分的に窒化チタン皮膜が残ってい
れば、摩耗進行の大部分は硬い窒化チタンで受ける為、
全面に窒化チタンが残っている場合と同程度の摩耗率で
進むことになる。硬質クロムめっき下地層を施さない場
合は、下地即ち、（１４） Ｎ＋ＡＩが露出した場合ｍ材１の部分でミクロスカッフ
ィングを起こし、相手シリンダを１０傷し、さらにはピ
ストンリングＬゲ耗も促進させるが、本発明によるピス
トンリングは下地に耐摩耗、耐スカツフ性にある程度実
績のある硬質クロムめっきを処理しである為、前記の様
な不具合は生ぜず、比較的薄い窒化チタン皮膜でも充分
な耐久性を！４（Ｊ持できるという特徴を有する。

尚、第８図ａ）に示すバレルフェース形状に列し第８図
ｂ）に示す如く円周方向に１ないしは数４−の条痕を設
ジノたピストンリング形状は、ピストンリングの幅寸法
の大きい場合に特に有効である。

何となればこれら条痕が油だまりとなり耐スカッフィン
グ性を向上させるからである。

実施−例− 以下、本発明の実施例について述べる。

〔実施例１〕 鋼製トップリングと鋼製組合せオイルリングのサイドレ
ール２１周に硬質クロＪ８めっきをつけて、バレル状に
研磨加工し、厚さ５０メ！、面粗さを（１５） ０．５μにしたものと、鋼製トップリングとサイトレー
ル母材の外周を直接バレル状に研磨加工し、面相さを０
．５μにしたものの上に、蒸発源に電子ビームを使用し
、蒸発源近傍にイオン化電極を設けた高真空型のイオン
フッ−ティング装置を用いて、窒素分圧６　Ｘ　１Ｏ−
４Ｔｏｒｒ、基板温度４５ｏ°ｃ、処理時間３５分の条
件で厚さ５μの窒化チタン皮膜をつけた。この時の窒化
チタンの硬さはｌ１ｖ１７９０で外周表面あらさば０．
５μであり、下地クロムめっき硬さはＨｖ７９０であっ
た。前記クロムめっきの」−に窒化チタンをつけたトッ
プリングおよびサイトレール（本発明）と鋼製母材に直
接窒化チタンをつけたトップリング（ｓＩｌｌｏｓｃ−
シ材、外周断面バレル形状２表面粗さ０．５μ、硬さｔ
ｌｖ４３０）およびサイトレール（ＳＫ−５材、外周断
面円弧状２表面粗さ０．５μ）（比較材）と従来の硬質
クロムめっきをつけたトップリング（５ＷＯ５Ｃ−Ｖ材
、外周断面バレル形状、クロＪ・めっき厚さ１３０μ２
表面粗さ０．５μ）及びサイトレール（ＳＫ−５材、外
周断面円弧状。

クロムめっき厚さ１２０μ２表面粗さ０．５μ）を、（
１６） １３００ｃｃ　４ザイクル、水冷４気筒のガソリンエン
ジンに絹込め、高鉛ガソリン（Ｐｂ３．２ｇ／ｕｓガロ
ン）を使用し全負荷２００時間の耐久テスＩ・を実施し
た。

テスト後のトップリングとサイトレールの摩耗量および
相手シリンダ（ＦＣ２５相当祠２表面相さ３．０１’　
ｐ硬さ１１１１１１９３）の上死点付近の摩耗量測定結
果を第９図に示す。本発明によるピストンリングは、従
来の硬質クロムめっきのみのビストシリンダに対して、
非常に少ない摩耗量を示しており、さらに用材に直接窒
化チタンをつげたビス［シリンダにくらべても、はるか
に少ない摩耗量を示した。

なお、硬質クロムめっきの摺動外周面ばアプレソシブな
摩耗による摺動キズが非常に多く、又、母材に直接窒化
チタンをつけたピストンリングは母材が露出し、その母
材部にミクロスカッフィングが見られたが、本発明によ
るピストンリングは、キズも少なくスカッフィングは全
く起きてぃなかった。

〔実施例２〕 球状黒鉛鋳鉄製トップリングの外周に第８図ｂ）（１７
） のように２本の条痕をつけて、硬質クロムめっきをつけ
、バレル状に研磨加工し、厚さ６０μ、表面あらさを０
．８μにしたものと、外周形状をプレーンにして、硬質
クロムめっきをっけ、プレーンな形状に研磨加工し、厚
さ６０μ、表面あらさ０．８μにしたものと、同−母材
に２本の条痕をっけ、バレル状に研磨加工し、表面あら
さを０．８μにしたものの上に夫々実施例１と同じイオ
ンブレーティング装置を用いて同一条件で厚さ５μの窒
化チタン皮膜をつけたもの、即ち、本発明によるシリン
ダ歯２及び陽３と、比較材のシリンダＭ４と、硬質クロ
ムめっきのみ（めっき厚さ１２０．＋７゜外周断面バレ
ル状２表面粗さ０．８μ）をつけたトップリング（シリ
ンダ歯１）とを用意した。尚、窒化チタン皮膜硬さは１
Ｉｖ１７７０であり、下地クロムめっきの硬さはＨシフ
８０であり、外周表面あらさば０．９μであった。これ
らの供試トップリングを２９５６ｃｃ、４サイクル、水
冷４気筒のディーゼルエンジンに組込み全負荷４００時
間の耐久テストを実施した。テスト後のトップリング外
周摩耗と、相（１８） 手シリンダ（ＦＣ２５相当＋Ａ、表面相さ３　ｌｔ　、
硬さ１１１１８９７）の上死点付近の摩耗量測定結果を
第１０図に示す。本発明によるピストンリング（シリン
ダＮｏ、　２及びシリンダＮＯ，３）は、非常に少ない
摩耗■を示すと同時に相手シリンダ摩耗も軽減している
。比較材のシリンダＮ００４はすでに窒化チタン皮膜は
残っておら１゛、窒化チタン皮膜が磨滅した後に摩耗が
多くなったものと考えられる。また、ビス］・シリンダ
の断面形状はプレーン形よりバレル形の方が好ましいこ
ともわかる。尚、しかしながら、特に図示はしないが本
発明においては断面プレーン形のピストンリングに条痕
を施したものでもよい。

発−明−０１１−釆 以上の様に本発明のピストンリングはイオンブレーティ
ングによる窒化チタン皮膜の下池処理を硬質クロムめっ
きに特定することにより、従来の窒化チタン皮膜のゐを
つけたビストシリンダの欠点であった耐久性不足を大幅
に改善すると共に、耐焼伺性も改善でき、高負荷エンジ
ン用のピスト（１９） シリンダとして安定した性能を維持することができ、そ
の工業的価値は大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の摩耗試験に使用した公知の往復動摩擦
試験機の概要図、第２図は摩耗量の評価方法を示す摩耗
痕径の寸法を示す図、第３図は従来技術との比較におい
て本発明のピストンリングについての摩擦試験結果を示
すグラフ、第４図は硬質クロムめっきの熱履歴による硬
さ低下を示すグラフ、第５図は下地硬質クロムめっきの
硬さと摩耗量との関係についての摩擦試験結果を示すグ
ラフ、第６図はイオンブレーティングによる窒化チタン
の表面粗度と相手材の摩耗深さとの関係についての摩擦
試験結果を示すグラフ、第７図は第６図に示す試験にお
けるシリンダ相当材（上紙片）の摩耗量の評価方法を示
す試料片の測定個所を示す図、第８図ａ）、ｂ）は本発
明のピストンリングの断面模式図であり、第８図ａ’）
ｊｂ’）はその使用後の状態を示す断面模式図、第９図
は従来技術との比較おいて本発明トップリング及びサイ
ド（２０） レールの耐久試験結果を示すグラフ、第１０図は従来技
術との比較において別の条件下で行った本発明ピストン
リングの耐久試験を示すグラフ。 ■・・・母材、３・・・クロムめっき、５・・・窒化チ
タン。 特許出願人 帝国ピストンリング株式会社 特許出願代理人 弁理士　青　木　朗 弁理士西舘和之 弁理土中山恭介 弁理士　山　口　昭　之 弁理士西山雅也 （２１） （田Ｗ）升　解　材　畜 （田田）　卦　屡　丼　寮 トｃｒ）のぐのへ−〇 Ｃｒ１）モＭ叶癲■絆雫叱が＜（１乙半計区 の 手続補正書（方式） 昭木１５８年１２月２７日 特許庁長官若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願紀１４５０９６号 ２、発明の名称 内燃機関用ピストンリング ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名称　帝国ピストンリング株式会社 ４、代理人 住所　〒１０５東京都港区虎ノ門−丁目８番１０号５、
補正命令の日付 昭和５８年１１月２９日（発送日） ６、補正の対象 １）明細書の「図面の簡単な説明」の欄２）図面（第８
図） ７、補正の内容 １）明細書第２０頁第１７行目〜同第１９行目、「第８
図ａ）、ｂ）は本発明のピストンリングの断面模式図で
あり、第８図ａつ、ｂつはその使用後の状態を示す断面
模式図、」を「第８図（Ａ）　、　（Ｂ）は本発明のピ
ストンリングの２種類の断面模式図であり、第８図（Ｃ
）　、　（ＤＪは夫々の使用後の状態を示す断面模式図
、」と補正する。 ２）別紙の通り ８　添付書類の目録 図面（第８図）　１通 手続補正書（自発） 昭和５８年１２月２７日 特許庁長官　若　杉　和　夫　殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第１４５０９６号 ２、発明の名称 内燃機関用ピストンリング ３、補正をする者　。 事件との関係　特許出願人 名称　帝国ピストンリング株式会社 ４、代理人 住所　〒１０５東京都港区虎ノ門−丁目８番１０号靜光
虎ノ門ビル電話（５０４）０７２１氏名　弁理士（６５
７９）　青　木　朗（外４名） ５、補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 ６　補正の内容 ■　明細書第１４頁第７行目、ｒ　ａ）、　ｂ）　Ｊを
Ｉｒ　（Ａ）　、　（Ｂ）　Ｊと補正する。 ■　明細書第１４頁第８行目、［ａす、ｂ’）Ｊをｆ　
（ｃ）　、　ＣＤ）　Ｊｌと補正する。 ■　明細書第１４頁第７行目、［第８図ａ）Ｊを「第８
図（Ａ）」と補正する。 ■　明細書第１５頁第１０行目、「第８図ｂ）」を「第
８図（Ｂ）　Ｊと補正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　ピストンリングの少なくとも摺動外周面に硬質ク
   ロムめっき下地層を被覆すると共に該硬質クロムめっき
   層上にイオンブレーティングによる窒化ヂタン皮膜を被
   覆せしめたことを特徴とする内燃機関用ピストンリング
   。 ２、硬質クロムめっき下地層はその厚さが１０〜１００
   μｍで硬さがＨｖ６００以上であり、かつ窒化チタン皮
   膜の厚さは２〜１０μｍであり、更に摺動外周面の面粗
   度は１．５μ以下であることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項に記載のピストンリング。 ３、摺動外周面の形状はバレル状であることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項または第２項に記載のピストン
   リング。 ４、　摺動外周面には円周方向に１ないし複数本の条痕
   が形成されることを特徴とする特許請求の範囲第１項、
   第２項または第３項に記載のピスト（１） ンリング。