JPS6034621B2 - 焼結含油ロ−ラチエ−ンブツシユ - Google Patents
焼結含油ロ−ラチエ−ンブツシユInfo
- Publication number
- JPS6034621B2 JPS6034621B2 JP15294280A JP15294280A JPS6034621B2 JP S6034621 B2 JPS6034621 B2 JP S6034621B2 JP 15294280 A JP15294280 A JP 15294280A JP 15294280 A JP15294280 A JP 15294280A JP S6034621 B2 JPS6034621 B2 JP S6034621B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roller chain
- oil
- content
- sintered oil
- impregnated roller
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度と高硬度を有し、かつ実用に際して
は、きわめてすぐれた耐摩耗性を示す競結合油ローラチ
ェーンブツシュに関するものである。
は、きわめてすぐれた耐摩耗性を示す競結合油ローラチ
ェーンブツシュに関するものである。
一般に、各種の動力伝動装置にローラチェーンが用いら
れ、かつ、このローラチエーンが、ブッシュ，ブッシュ
リンクプレート，ピン，およびピンリンクプレートの４
部品から構成されることは良く知られるところである。
れ、かつ、このローラチエーンが、ブッシュ，ブッシュ
リンクプレート，ピン，およびピンリンクプレートの４
部品から構成されることは良く知られるところである。
また、特にローラチェーンにおけるブッシュには高い強
度と耐摩耗性が要求されることから、従釆のブッシュは
、鋼材より塑性加工および熱処理を適用して製造されて
いるため、どうしてもコスト高とならざるを得ないもの
であった。そこで、本発明者等は、上述のような観点か
り、ローラチェーンブツシュに要求される高強度とすぐ
れた耐摩耗性を備えたローラチェーンブッシュを製造コ
ストの低減をはかることのできる粉末捨金法を適用して
製造すべく研究を行なった結果、成分組成を、Ｃｕ：１
〜７％，Ｃｒ：０．２〜２．５％，Ｃ：０．５〜１．２
％，ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．２〜１
０％を含有し、さらに必要に応じてＰ，Ｂ，およびＳｊ
のうちの１種または２種以上：０．０５〜３％，または
／およびＮｉ：１〜５％を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成（以上重量％、以下単に％の表示は
すべて重量％を意味する）で構成し、かつ含油率を５〜
３受容量％とすると共に、表面硬化層を形成した暁結舎
油ローラチェーンブッシュは、従来ローラチヱーンブッ
シュと同等の高強度と、すぐれた耐摩耗性を有し、さら
に潤滑特性にもすぐれると共に、コスト安く製造できる
という知見を得たのである。
度と耐摩耗性が要求されることから、従釆のブッシュは
、鋼材より塑性加工および熱処理を適用して製造されて
いるため、どうしてもコスト高とならざるを得ないもの
であった。そこで、本発明者等は、上述のような観点か
り、ローラチェーンブツシュに要求される高強度とすぐ
れた耐摩耗性を備えたローラチェーンブッシュを製造コ
ストの低減をはかることのできる粉末捨金法を適用して
製造すべく研究を行なった結果、成分組成を、Ｃｕ：１
〜７％，Ｃｒ：０．２〜２．５％，Ｃ：０．５〜１．２
％，ＭｏおよびＷのうちの１種または２種：０．２〜１
０％を含有し、さらに必要に応じてＰ，Ｂ，およびＳｊ
のうちの１種または２種以上：０．０５〜３％，または
／およびＮｉ：１〜５％を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成（以上重量％、以下単に％の表示は
すべて重量％を意味する）で構成し、かつ含油率を５〜
３受容量％とすると共に、表面硬化層を形成した暁結舎
油ローラチェーンブッシュは、従来ローラチヱーンブッ
シュと同等の高強度と、すぐれた耐摩耗性を有し、さら
に潤滑特性にもすぐれると共に、コスト安く製造できる
という知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成および含油率を上記の通りに限定し
た理由を説明する。｛ａ｝ Ｃｕ Ｃｕ成分には、素地に固溶して素地の強度を向上させる
作用があるが、その含有量が１％未満では前記作用に所
望の向上効果が得られず、一方７％を越えて含有させる
と硬さ低下が著しくなることから、その含有量を１〜７
％と定めた。
て、以下に成分組成および含油率を上記の通りに限定し
た理由を説明する。｛ａ｝ Ｃｕ Ｃｕ成分には、素地に固溶して素地の強度を向上させる
作用があるが、その含有量が１％未満では前記作用に所
望の向上効果が得られず、一方７％を越えて含有させる
と硬さ低下が著しくなることから、その含有量を１〜７
％と定めた。
‘ｂ｝ ＣおよびＣｒ
ＣおよびＣｒ成分には、それぞれの一部が素地に岡溶し
て素地の強度を著しく向上させ、かつ他の一部がＣｒ炭
化を形成して硬さを向上させ、耐摩耗性を向上させる作
用があるが、それぞれＣ：０．５％未満およびＣｒ：０
．２％未満では、前記作用に所望の向上効果が得られず
、一方それぞれＣ：１．２％およびＣｒ：２．５％を越
えて含有させると、伸びや鋤性が低下するようになって
使用とに割れが発生するようになることから、それぞれ
Ｃ：０．５〜１．２％，Ｃｒ：０．２〜２．５％と定め
た。
て素地の強度を著しく向上させ、かつ他の一部がＣｒ炭
化を形成して硬さを向上させ、耐摩耗性を向上させる作
用があるが、それぞれＣ：０．５％未満およびＣｒ：０
．２％未満では、前記作用に所望の向上効果が得られず
、一方それぞれＣ：１．２％およびＣｒ：２．５％を越
えて含有させると、伸びや鋤性が低下するようになって
使用とに割れが発生するようになることから、それぞれ
Ｃ：０．５〜１．２％，Ｃｒ：０．２〜２．５％と定め
た。
【ｃ｝ ＭｏおよびＷ
ＭｏおよびＷ成分には、素地に固溶して、これを強化す
るほか、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を向上
させる均等的作用があるが、その含有量が０．２％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方１０％を越
えて含有させると、鞠性が低下し、割れ発生の原因とな
ることから、その含有量を０．２〜１０％と定めた。
るほか、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を向上
させる均等的作用があるが、その含有量が０．２％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方１０％を越
えて含有させると、鞠性が低下し、割れ発生の原因とな
ることから、その含有量を０．２〜１０％と定めた。
【ｄ’Ｐ，Ｂ，およびＳｉこれらの成分には、焼結を促
進させ、かつ気孔形状をまろくし、さらに素地に園溶し
て強度を向上させる均等的作用があるので、特にこれら
の特性が要求される場合に必要に応じて含有させるが、
その含有量が０．０５％未満では、前記作用に所望の改
善効果が得られず、一方３％を越えて含有させると、腕
化するようになることから、その含有量を０．０５〜３
％と定めた。
進させ、かつ気孔形状をまろくし、さらに素地に園溶し
て強度を向上させる均等的作用があるので、特にこれら
の特性が要求される場合に必要に応じて含有させるが、
その含有量が０．０５％未満では、前記作用に所望の改
善効果が得られず、一方３％を越えて含有させると、腕
化するようになることから、その含有量を０．０５〜３
％と定めた。
‘ｅ｝ ＮｉＮｉ成分には、素地に固落して競入性を高
めると共に、衝撃強さを向上させる作用があるので、こ
れらの特性が要求される場合に応じて含有されるが、そ
の含有量が１％未満では、前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方５％を越えて含有させると硬さ低下が著しく
、耐摩耗性が劣化するようになることから、その含有量
を１〜５％と定めた。‘ｆ’含油率 ５容量％未満の含油率では、含油量が少なすぎで所望の
潤滑性を確保することができず、一方３接容量％を越え
た含油率になると、強度および耐摩耗性に急激な劣化を
きたすようになることから、含油率を５〜３接客量％と
定めた。
めると共に、衝撃強さを向上させる作用があるので、こ
れらの特性が要求される場合に応じて含有されるが、そ
の含有量が１％未満では、前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方５％を越えて含有させると硬さ低下が著しく
、耐摩耗性が劣化するようになることから、その含有量
を１〜５％と定めた。‘ｆ’含油率 ５容量％未満の含油率では、含油量が少なすぎで所望の
潤滑性を確保することができず、一方３接容量％を越え
た含油率になると、強度および耐摩耗性に急激な劣化を
きたすようになることから、含油率を５〜３接客量％と
定めた。
つぎに、この発明の焼結含油ローラチェーンフッシュを
実施例により比較例と対比しながら説明する。実施例原
料粉末として、粒度‐１４軸ｅｓｈ電解銅粉末，同一２
０肌ｅｓｈの黒鉛粉末、同一２０肌ｅｓｈのＦｅ−Ｃｒ
合金（Ｃｒ：１３％含有）粉末，同一１４８ｈｅｓｈの
Ｆｅ−Ｍｏ合金（Ｍｏ：６０％含有）粉末，同一１４９
ｈｅｓｈのＦｅ−Ｗ合金（Ｗ：７０％含有）粉末，同一
１０仇ｈｅｓｈのＦｅ−Ｐ合金（Ｐ：０．４５％含有）
粉末，同一１４５ｈｅｓｈのＦｅ−Ｂ合金（Ｂ：２０％
含有）粉末，同一１４５ｈｅｓｈのＦｅ一Ｓｉ合金（Ｓ
ｉ：７５％含有）粉末，同一１４帥ｅｓｈのＮｉ粉末，
および同一１皿ｈｅｓｈの還元鉄粉を用意し、これら原
料粉末を第１表に示される配合組成にそれぞれ配合し、
潤滑剤としてステアリン酸亜鉛：０．５％を加えて混合
し、ついでそれぞれ同じく第１表に示される成形圧力に
て圧粉体を成形した後、この圧粉体をアンモニア分解ガ
ス雰囲気中、温度：１１４０つ０に１時間保持の条件で
凝結し、引続いて浸炭窒化炉に菱入し、この炉内にアン
モニア含有の反応ガスを流しながら、温度：８２０℃に
１時間保持後、油焼入れの浸炭窒化処理を行ない、つい
で大気中、温度：１６０ｑｏに１時間保持の焼戻し処理
を施し、最終的に真空浸油処理を施すことによって、配
合組成と実質的に同一の最終成分組成をもち、かつ内径
：５側め×外蚤：１仇仰ぐ×長さ：１４柳の寸法をもっ
た本発明競結含油ローラチェーンブッシュ（以下本発明
プッシュという）１〜３０および比鮫焼結合油ロ−ラチ
ェーンフッシュ（以下比較ブッシュという）１〜１０を
それぞれ製造した。
実施例により比較例と対比しながら説明する。実施例原
料粉末として、粒度‐１４軸ｅｓｈ電解銅粉末，同一２
０肌ｅｓｈの黒鉛粉末、同一２０肌ｅｓｈのＦｅ−Ｃｒ
合金（Ｃｒ：１３％含有）粉末，同一１４８ｈｅｓｈの
Ｆｅ−Ｍｏ合金（Ｍｏ：６０％含有）粉末，同一１４９
ｈｅｓｈのＦｅ−Ｗ合金（Ｗ：７０％含有）粉末，同一
１０仇ｈｅｓｈのＦｅ−Ｐ合金（Ｐ：０．４５％含有）
粉末，同一１４５ｈｅｓｈのＦｅ−Ｂ合金（Ｂ：２０％
含有）粉末，同一１４５ｈｅｓｈのＦｅ一Ｓｉ合金（Ｓ
ｉ：７５％含有）粉末，同一１４帥ｅｓｈのＮｉ粉末，
および同一１皿ｈｅｓｈの還元鉄粉を用意し、これら原
料粉末を第１表に示される配合組成にそれぞれ配合し、
潤滑剤としてステアリン酸亜鉛：０．５％を加えて混合
し、ついでそれぞれ同じく第１表に示される成形圧力に
て圧粉体を成形した後、この圧粉体をアンモニア分解ガ
ス雰囲気中、温度：１１４０つ０に１時間保持の条件で
凝結し、引続いて浸炭窒化炉に菱入し、この炉内にアン
モニア含有の反応ガスを流しながら、温度：８２０℃に
１時間保持後、油焼入れの浸炭窒化処理を行ない、つい
で大気中、温度：１６０ｑｏに１時間保持の焼戻し処理
を施し、最終的に真空浸油処理を施すことによって、配
合組成と実質的に同一の最終成分組成をもち、かつ内径
：５側め×外蚤：１仇仰ぐ×長さ：１４柳の寸法をもっ
た本発明競結含油ローラチェーンブッシュ（以下本発明
プッシュという）１〜３０および比鮫焼結合油ロ−ラチ
ェーンフッシュ（以下比較ブッシュという）１〜１０を
それぞれ製造した。
この結果得られた本発明プッシュ１〜３０および比較プ
ッシュ１〜１０の含油率，表面硬さ（ロックゥェル硬さ
Ａスケール），および圧環強度を測定し、この測定結果
を第−１表に合せて示した。つぎに、上記本発明プッシ
ュ１〜３０および比Ｓ縦 斑 Ｓ 縦 船 鮫ブッシュ１〜１０について、実用ローラチェーンにシ
ュミレートさせた条件、すなわち前記ブッシュの内径と
の間隙を約０．１側とし、表面粗さを０．３〜０．＄に
調製した焼入鋼シャフト（表面硬さＨＲＣ：５０）を前
記ブッシュに挿通し、前記ブッシュに１２０ｋｇの荷重
をかけた状態で、前記シャフトを３９仇．ｐ．ｍ．の回
転数で回転させた条件で４８時間の摩耗試験を行ない、
試験後のブッシュ内径の摩耗量（深さ）を測定すると共
に、クラック発生状況を観察した、これらの結果を第１
表に合せて示した。
ッシュ１〜１０の含油率，表面硬さ（ロックゥェル硬さ
Ａスケール），および圧環強度を測定し、この測定結果
を第−１表に合せて示した。つぎに、上記本発明プッシ
ュ１〜３０および比Ｓ縦 斑 Ｓ 縦 船 鮫ブッシュ１〜１０について、実用ローラチェーンにシ
ュミレートさせた条件、すなわち前記ブッシュの内径と
の間隙を約０．１側とし、表面粗さを０．３〜０．＄に
調製した焼入鋼シャフト（表面硬さＨＲＣ：５０）を前
記ブッシュに挿通し、前記ブッシュに１２０ｋｇの荷重
をかけた状態で、前記シャフトを３９仇．ｐ．ｍ．の回
転数で回転させた条件で４８時間の摩耗試験を行ない、
試験後のブッシュ内径の摩耗量（深さ）を測定すると共
に、クラック発生状況を観察した、これらの結果を第１
表に合せて示した。
第１表に示されるように、本発明プッシュ１〜３０はい
ずれも高強度を有し、かつ割れの発生が皆無の状態です
ぐれた耐摩耗性を示すのに対して、成分組成あるし、は
含油率（第１表に※印で表示）がこの発明の範囲から外
れた比較プッシュ１〜１０においては、強度，耐摩耗性
，および割れに関して、少なくともいずれかの性質（第
１表に※印で表示）が劣ることが明らかである。
ずれも高強度を有し、かつ割れの発生が皆無の状態です
ぐれた耐摩耗性を示すのに対して、成分組成あるし、は
含油率（第１表に※印で表示）がこの発明の範囲から外
れた比較プッシュ１〜１０においては、強度，耐摩耗性
，および割れに関して、少なくともいずれかの性質（第
１表に※印で表示）が劣ることが明らかである。
なお、上記実施例では、表面硬化層の形成に通常の条件
で浸炭窒化処理を適用した場合について述べたが、この
ほか浸炭あるし、は窒化、さらには浸硫などの公知の表
面硬化処理を施して、ブッシュ本体の表面部に表面硬化
層を形成しても同機な結果が得られることは勿論である
。
で浸炭窒化処理を適用した場合について述べたが、この
ほか浸炭あるし、は窒化、さらには浸硫などの公知の表
面硬化処理を施して、ブッシュ本体の表面部に表面硬化
層を形成しても同機な結果が得られることは勿論である
。
上述のように、この発明の焼結合油ローラチェーンブッ
シュによれば、ブッシュ本体によって高強度が確保され
、かつ含油および表面硬化層によってすぐれた潤滑性お
よび耐摩耗性が確保されるので、すぐれた性能を保持し
た状態で、長期に亘る安定的使用が可能であり、しかも
その製造コストが安価であるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
シュによれば、ブッシュ本体によって高強度が確保され
、かつ含油および表面硬化層によってすぐれた潤滑性お
よび耐摩耗性が確保されるので、すぐれた性能を保持し
た状態で、長期に亘る安定的使用が可能であり、しかも
その製造コストが安価であるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃｕ：１〜７％，Ｃｒ：０．２〜２．５％，Ｃ：０
．５〜１．２％，ＭｏおよびＷのうちの１種または２種
：０．２〜１０％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成（以上重量％）を有し、かつ５〜３５容量
％の含油率および表面硬化層を有することを特徴とする
焼結含油ローラチエーンブツシユ。 ２ Ｃｕ：１〜７％，Ｃｒ：０．２〜２．５％，Ｃ：０
．５〜１．２％，ＭｏおよびＷのうちの１種または２種
：０．２〜１０％を含有し、さらにＰ，Ｂ，およびＳｉ
のうちの１種または２種以上：０．０５〜３％を含有し
、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％
）を有し、かつ５〜３５容量％の含油率および表面硬化
層を有することを特徴とする焼結含油ローラチエーンブ
ツシユ。 ３ Ｃｕ：１〜７％，Ｃｒ：０．２〜２．５％，Ｃ：０
．５〜１．２％，ＭｏおよびＷのうちの１種または２種
：０．２〜１０％を含有し、さらにＮｉ：１〜５％を含
有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有し、かつ５〜３５容量％の含油率および表面
硬化層を有することを特徴とする焼結含油ローラチエー
ンブツシユ。 ４ Ｃｕ：１〜７％，Ｃｒ：０．２〜２．５％，Ｃ：０
．５〜１．２％，ＭｏおよびＷのうちの１種または２種
：０．２〜１０％を含有し、さらにＰ，Ｂ，およびＳｉ
のうちの１種または２種以上：０．０５〜３％，および
Ｎｉ：１〜５％含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有し、かつ５〜３５容量％の
含油率および表面硬化層を有することを特徴とする焼結
含油ローラチエーンブツシユ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15294280A JPS6034621B2 (ja) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | 焼結含油ロ−ラチエ−ンブツシユ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15294280A JPS6034621B2 (ja) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | 焼結含油ロ−ラチエ−ンブツシユ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5776168A JPS5776168A (en) | 1982-05-13 |
| JPS6034621B2 true JPS6034621B2 (ja) | 1985-08-09 |
Family
ID=15551516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15294280A Expired JPS6034621B2 (ja) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | 焼結含油ロ−ラチエ−ンブツシユ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6034621B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2571567B2 (ja) * | 1987-02-20 | 1997-01-16 | 日産自動車株式会社 | 高温耐摩耗性鉄基焼結合金 |
-
1980
- 1980-10-30 JP JP15294280A patent/JPS6034621B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5776168A (en) | 1982-05-13 |
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