JPS6033319A - 非焼成ブリケツトの製造方法 - Google Patents
非焼成ブリケツトの製造方法Info
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- JPS6033319A JPS6033319A JP14187083A JP14187083A JPS6033319A JP S6033319 A JPS6033319 A JP S6033319A JP 14187083 A JP14187083 A JP 14187083A JP 14187083 A JP14187083 A JP 14187083A JP S6033319 A JPS6033319 A JP S6033319A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、還元鉄粉管たはマンガン鉱石やクロム鉱石
のような非鉄鉱石粉を原料とした非焼成ブリケットの製
造方法に関するものである。
のような非鉄鉱石粉を原料とした非焼成ブリケットの製
造方法に関するものである。
鉄鉱石粉や主として鉄の酸化物を含有するダストの如き
粉粒状金属に、結合剤および水を添加して得た混合物を
圧縮して生ブリケットに成形し、そして、このようにし
て成形された生ブリケットを非焼成で硬化させて非焼成
ブリケラトラ製造する方法が知られている。
粉粒状金属に、結合剤および水を添加して得た混合物を
圧縮して生ブリケットに成形し、そして、このようにし
て成形された生ブリケットを非焼成で硬化させて非焼成
ブリケラトラ製造する方法が知られている。
しかしながら、還元鉄粉またはマンガン鉱石、クロム鉱
石などの非鉄鉱石粉のような高硬度の粉粒状金属を原料
としてブリケットを製造する場合、前記高硬度の粉粒状
金属を、通常の圧縮力で所定のハンドリング強度をもつ
生ブリケットに成形スることは困峻である。
石などの非鉄鉱石粉のような高硬度の粉粒状金属を原料
としてブリケットを製造する場合、前記高硬度の粉粒状
金属を、通常の圧縮力で所定のハンドリング強度をもつ
生ブリケットに成形スることは困峻である。
そこで、このような高硬度の粉粒状金属を、所定のハン
ドリング強度をもつ生ブリケットに成形する場合には、
消石灰、稠密、澱粉、・ぐルゾ廃液のような高価な粘結
剤を多量に添加した混合物を、非常に高い圧縮力をもつ
成形機を使用して成形するか、または、約６００ ’Ｃ
の高温状態で成形しなければならない。
ドリング強度をもつ生ブリケットに成形する場合には、
消石灰、稠密、澱粉、・ぐルゾ廃液のような高価な粘結
剤を多量に添加した混合物を、非常に高い圧縮力をもつ
成形機を使用して成形するか、または、約６００ ’Ｃ
の高温状態で成形しなければならない。
生ブリケットの成形は、通常１対の対向する表面に多数
の凹みが形成された回転するロール間に前記混合物を導
き、前記凹み内にある前記混合物を、ロールの圧縮力に
よって塊状化するものであるが、高硬度の粉粒状金属を
成形する場合には、ロール間に高い圧縮力を加えなけれ
ばならないため、電力消費量およびロール消耗量が増大
し、且つ、高価な粘結剤を多量に必要とすることから、
ブリケントの製造費用が嵩む。
の凹みが形成された回転するロール間に前記混合物を導
き、前記凹み内にある前記混合物を、ロールの圧縮力に
よって塊状化するものであるが、高硬度の粉粒状金属を
成形する場合には、ロール間に高い圧縮力を加えなけれ
ばならないため、電力消費量およびロール消耗量が増大
し、且つ、高価な粘結剤を多量に必要とすることから、
ブリケントの製造費用が嵩む。
また、前記混合物を高温成形する場合には、酸化しない
雰囲気下での加熱手段が必要となり、高温のためにロー
ル消耗量が増大し、且つ、成形後の生ブリケットの冷却
手段が必要となって、その作業が複雑となり、ブリケッ
トの製造費用も嵩む。
雰囲気下での加熱手段が必要となり、高温のためにロー
ル消耗量が増大し、且つ、成形後の生ブリケットの冷却
手段が必要となって、その作業が複雑となり、ブリケッ
トの製造費用も嵩む。
そのため、還元鉄から発生する還元鉄粉またはマンガ゛
ン鉱石、クロム鉱石などの非鉄鉱石粉のような高硬度の
粉粒状金属は、その有効利用が図らノ］ず、廃棄される
ことが多かった。
ン鉱石、クロム鉱石などの非鉄鉱石粉のような高硬度の
粉粒状金属は、その有効利用が図らノ］ず、廃棄される
ことが多かった。
一方、粉粒状金属を原料として非焼成で塊成鉱ｋｍ造す
る方法上して、次の方法が知られている。
る方法上して、次の方法が知られている。
（１）酸化鉄粉に結合剤としてＣａＯ： １〜１０ｗｔ
係の生石灰または消石灰を配合して得た混合物を生波レ
ットに成形し、この生ベレットを圧潰強度が２０ ｋ’
ｉ以」二になるまでＣＯ２気流中で養生することからな
る製鉄原料ベレットの製造方法。（特開昭、＋ ８−２
３６１．３号） （２） 鉄鉱石粉に結合剤としてＣａ（ＯＨ）２および
ＣａＮＯ３を添加して得た混合物を生ペレットに成形し
、この中波レット′をＣＯ２を含むガス中で養生するこ
とからなる冷間結合ベレットの製造方法。
係の生石灰または消石灰を配合して得た混合物を生波レ
ットに成形し、この生ベレットを圧潰強度が２０ ｋ’
ｉ以」二になるまでＣＯ２気流中で養生することからな
る製鉄原料ベレットの製造方法。（特開昭、＋ ８−２
３６１．３号） （２） 鉄鉱石粉に結合剤としてＣａ（ＯＨ）２および
ＣａＮＯ３を添加して得た混合物を生ペレットに成形し
、この中波レット′をＣＯ２を含むガス中で養生するこ
とからなる冷間結合ベレットの製造方法。
（特公昭５４−４１０１１号）
（３） 微粉の金属含有物質に結合剤としてアルカリ土
類金属の酸化物または水酸化物を添加して得た混合物を
生ペレットに成形し、この生ベレットを１０’Ｏ％のＣ
０２ｆス中で養生することからなる塊状化鉱石の製造方
法。（特公昭４４−１９０２４号） （４） 粉状鉄鉱石に結合剤として水硬性バインダーと
消石灰とを添加して得た混合物を生ベレットに成形し、
この生ベレットをＣＯ２ガス中で養生することからなる
非焼成塊成鉱の製造方法。（特開昭５２−５６１０号） （５）鉄鉱石粉に結合剤として消石灰と炭酸水素カルシ
ウムを７０ ｐｐｍ以上含有する水とを添加して得た混
合物を生ペレットに成形し、この生にレットをＣＯ２ガ
ス中で養生することからなる冷間結合４レツトの製造方
法。（特公昭５４−２５８８７号） しかしながら、上述した方法は、何れも結合剤に消石灰
などの高価々物質を必要とし、所定のハ／Ｐ Ｉ） ｙ
グ強度をもたせるための養生に、上記（ＩＪは数日間、
上記（２）〜（５）も１時間以上を要するなどの問題が
あり、捷だ主原料に本願発明のような高硬度の還元鉄粉
などを使用するものではない。
類金属の酸化物または水酸化物を添加して得た混合物を
生ペレットに成形し、この生ベレットを１０’Ｏ％のＣ
０２ｆス中で養生することからなる塊状化鉱石の製造方
法。（特公昭４４−１９０２４号） （４） 粉状鉄鉱石に結合剤として水硬性バインダーと
消石灰とを添加して得た混合物を生ベレットに成形し、
この生ベレットをＣＯ２ガス中で養生することからなる
非焼成塊成鉱の製造方法。（特開昭５２−５６１０号） （５）鉄鉱石粉に結合剤として消石灰と炭酸水素カルシ
ウムを７０ ｐｐｍ以上含有する水とを添加して得た混
合物を生ペレットに成形し、この生にレットをＣＯ２ガ
ス中で養生することからなる冷間結合４レツトの製造方
法。（特公昭５４−２５８８７号） しかしながら、上述した方法は、何れも結合剤に消石灰
などの高価々物質を必要とし、所定のハ／Ｐ Ｉ） ｙ
グ強度をもたせるための養生に、上記（ＩＪは数日間、
上記（２）〜（５）も１時間以上を要するなどの問題が
あり、捷だ主原料に本願発明のような高硬度の還元鉄粉
などを使用するものではない。
この発明は、上述のような観点から、高硬度の還元鉄粉
や非鉄鉱石粉を原料として、非焼成ブリケットを製造す
るに当り、生ブリケットの成形のために高圧縮力や加熱
手段を必要とせず、高価な結合剤を多量に添加する必要
のない、経済的な非焼成ブリケットの製造方法を提供す
るもので、還元鉄粉および非鉄鉱石粉の少なくとも１つ
からなる原料に、結合剤として、粒径４４μｍ以下が７
０％以上からなる塩基性スラグ粉を総量に対し−〔５〜
１５ｗｔ％の割合で添加し、そして、これらを混合し、
その結果得られた混合物を成形して生ブリケットを調製
し、 前記生ブリケットを予備養生用容器内に供給して、前記
予備養生用容器内に吹込まれた、少なくとも１０ ｖｏ
１％の炭酸ガスを含有する５０から２００°Ｃの範囲内
の温度の炭酸化反応用ガスにより、前記生ブリケットを
予備養生して、前記生ブリケットに所定のハンドリング
強度を付与し、次いで、前記所定のハンドリング強度が
付与された生ブリケットを、本養生用容器内に供給して
、前記本養生用容器内に吹込まれた水和反応用ガスおよ
び炭酸化反応用ガスの少なくとも１つのガスにより、前
記生ブリケットを所定時間養生し、かくして、前記生ブ
リケットを硬化させて非焼成のブリケットを製造するこ
とに特徴を有するものである。
や非鉄鉱石粉を原料として、非焼成ブリケットを製造す
るに当り、生ブリケットの成形のために高圧縮力や加熱
手段を必要とせず、高価な結合剤を多量に添加する必要
のない、経済的な非焼成ブリケットの製造方法を提供す
るもので、還元鉄粉および非鉄鉱石粉の少なくとも１つ
からなる原料に、結合剤として、粒径４４μｍ以下が７
０％以上からなる塩基性スラグ粉を総量に対し−〔５〜
１５ｗｔ％の割合で添加し、そして、これらを混合し、
その結果得られた混合物を成形して生ブリケットを調製
し、 前記生ブリケットを予備養生用容器内に供給して、前記
予備養生用容器内に吹込まれた、少なくとも１０ ｖｏ
１％の炭酸ガスを含有する５０から２００°Ｃの範囲内
の温度の炭酸化反応用ガスにより、前記生ブリケットを
予備養生して、前記生ブリケットに所定のハンドリング
強度を付与し、次いで、前記所定のハンドリング強度が
付与された生ブリケットを、本養生用容器内に供給して
、前記本養生用容器内に吹込まれた水和反応用ガスおよ
び炭酸化反応用ガスの少なくとも１つのガスにより、前
記生ブリケットを所定時間養生し、かくして、前記生ブ
リケットを硬化させて非焼成のブリケットを製造するこ
とに特徴を有するものである。
この発明において、結合剤として添加される塩基性スラ
グ粉は、例えば原料の還元鉄粉の発生源である還元鉄、
または、非鉄鉱石粉の発生源である非鉄鉱石を、電気炉
にょシ精錬する際に発生したスラグを、所定粒度に粉砕
して使用することが有利である。
グ粉は、例えば原料の還元鉄粉の発生源である還元鉄、
または、非鉄鉱石粉の発生源である非鉄鉱石を、電気炉
にょシ精錬する際に発生したスラグを、所定粒度に粉砕
して使用することが有利である。
即ち、このようなスラグ粉を結合剤とした非焼成ブリケ
ットは、これを電気炉によって精錬する際に、添加した
結合剤が精錬に悪影響を及ぼすことがなく、且つ、効率
的な操業を行なうことができる。なお、塩基性スラグと
しては、上記のほかに例えば転炉スラグなどを使用する
ことができる。
ットは、これを電気炉によって精錬する際に、添加した
結合剤が精錬に悪影響を及ぼすことがなく、且つ、効率
的な操業を行なうことができる。なお、塩基性スラグと
しては、上記のほかに例えば転炉スラグなどを使用する
ことができる。
上述した塩基性スラグ粉は、粒径４４μｍ以下が７０ｗ
ｔ、１以上あるように微粉砕されていることが必要であ
る。即ち、４４μｍを超える粒径のものが３０ｗｔ ％
を超えて多いと、炭酸化反応が活発に起らず養生に長時
間を必要とする。
ｔ、１以上あるように微粉砕されていることが必要であ
る。即ち、４４μｍを超える粒径のものが３０ｗｔ ％
を超えて多いと、炭酸化反応が活発に起らず養生に長時
間を必要とする。
また、塩基性スラグ粉の添加量は、総量に対して５から
１５ｗｔ ％の範囲内とずべきである。即ち、その添加
量が５ｗｔ ％未満では、ブリケットの強度が不足し、
一方、その添加量が１５ｗｔ％を超えると、ブリケット
のスラグ含有量が多すぎて、精錬効率が悪く、製品品質
も劣化する。なお、塩基性スラグ粉のＣａ ｏ／Ｓ ｉ
０２は、０．８以上であることが必要であって、Ｃａｂ
／５ｉｎ２が０．８未満では養生時の炭酸化反応が不活
発となる。
１５ｗｔ ％の範囲内とずべきである。即ち、その添加
量が５ｗｔ ％未満では、ブリケットの強度が不足し、
一方、その添加量が１５ｗｔ％を超えると、ブリケット
のスラグ含有量が多すぎて、精錬効率が悪く、製品品質
も劣化する。なお、塩基性スラグ粉のＣａ ｏ／Ｓ ｉ
０２は、０．８以上であることが必要であって、Ｃａｂ
／５ｉｎ２が０．８未満では養生時の炭酸化反応が不活
発となる。
この発明における生ブリケットの成形に当っては、特に
高圧縮力による成形や高温成形を行なう必要はなく、通
常の圧縮力またはそれよシも低い圧縮力で常温によシ成
形すればよい。
高圧縮力による成形や高温成形を行なう必要はなく、通
常の圧縮力またはそれよシも低い圧縮力で常温によシ成
形すればよい。
なお、原料である還元鉄粉または非鉄鉱石粉は、スクリ
ーンによって篩い分け、粒径３Ｂ以下の篩下を使用する
。即ち、原料の粒径が３８を超すと成形が困難になる。
ーンによって篩い分け、粒径３Ｂ以下の篩下を使用する
。即ち、原料の粒径が３８を超すと成形が困難になる。
この発明において、生ブリケットを予備養生用容器内に
供給して、前記生ブリケットを前記予備養生用容器内に
吹込まれた炭酸化反応用ガスによって予備養生する目的
は、前記生ブリケットを本養生用容器内に供給して本養
生する際に、前記生ブリケットが崩壊することのないよ
うにこれを硬化させ、前記生ブリケットに所定のハンド
リング強度を付与するためである。
供給して、前記生ブリケットを前記予備養生用容器内に
吹込まれた炭酸化反応用ガスによって予備養生する目的
は、前記生ブリケットを本養生用容器内に供給して本養
生する際に、前記生ブリケットが崩壊することのないよ
うにこれを硬化させ、前記生ブリケットに所定のハンド
リング強度を付与するためである。
予備養生用容器内に吹込まれる炭酸化反応用ガスは、少
なくとも１０ ｖｏ１％の炭酸ガスを含有してお９、そ
して、その温度を５０から２００°Ｃの範囲内とすべき
である。
なくとも１０ ｖｏ１％の炭酸ガスを含有してお９、そ
して、その温度を５０から２００°Ｃの範囲内とすべき
である。
即ち、炭酸ガスの含有量が１０ ｖｏ１％未満では、生
ブリケットの硬化に長時間を要し、生ブリケットに短時
間でハンドリング強度を何カすることができない。また
、炭酸化反応用ガスの温度が５００Ｃ未満では、炭酸化
反応が活発に行々われず、一方その温度が２００℃を超
えると、生ブリケットの水分が蒸発するため、同じく炭
酸化反応が活発に行なわれず、いづれも生ブリケットに
短時間で所定のハンドリング強度を付与することができ
ない。
ブリケットの硬化に長時間を要し、生ブリケットに短時
間でハンドリング強度を何カすることができない。また
、炭酸化反応用ガスの温度が５００Ｃ未満では、炭酸化
反応が活発に行々われず、一方その温度が２００℃を超
えると、生ブリケットの水分が蒸発するため、同じく炭
酸化反応が活発に行なわれず、いづれも生ブリケットに
短時間で所定のハンドリング強度を付与することができ
ない。
次に、この発明にかかる非焼成ブリケットの製造方法を
、図面を参照しながら説明する。
、図面を参照しながら説明する。
第１図は、この発明方法に使用される非焼成ブリケット
の製造装置の１つの実施態様を示す概要図である。第１
図において、■は還元鉄の篩用スクリーン、２は電気炉
、３は還元鉄粉を収容する容器、４は所定粒度に粉砕さ
れた電気炉スラグ粉を収容する容器であって、還元鉄は
、スクリーン１で篩われてその篩上は電気炉２に供給さ
れ、篩下の粒度３航以下の還元鉄粉は容器３に収容され
る。
の製造装置の１つの実施態様を示す概要図である。第１
図において、■は還元鉄の篩用スクリーン、２は電気炉
、３は還元鉄粉を収容する容器、４は所定粒度に粉砕さ
れた電気炉スラグ粉を収容する容器であって、還元鉄は
、スクリーン１で篩われてその篩上は電気炉２に供給さ
れ、篩下の粒度３航以下の還元鉄粉は容器３に収容され
る。
５は混合機、６はブリケット成形機で、容器３内の還元
鉄粉と容器４内の電気炉スラグ粉とは、各々所定量が切
出され、混合機５で混合された上、その混合物はブリケ
ット成形機６の成形用ロール６ ａ 、６ ｂによって
、直径２５〜５０ｍＭの生ブリケットに通常の圧縮力で
成形される。
鉄粉と容器４内の電気炉スラグ粉とは、各々所定量が切
出され、混合機５で混合された上、その混合物はブリケ
ット成形機６の成形用ロール６ ａ 、６ ｂによって
、直径２５〜５０ｍＭの生ブリケットに通常の圧縮力で
成形される。
７は予備養生用容器で、予備養生用容器７は水平の予備
養生室７ａを有しており、予備養生室７ａ内には少くと
も１０ ｖｏ１％の炭酸ガスを含有する５０から２００
℃の範囲内の温度の炭酸化反応用ガスが封入されている
。予備養生用容器７内に供給された生ブリケットは、予
備養生室７ａ内に設けられた図示されていないコンベア
によって移送され、その出口から排出されるまでの間に
、予備養生室７ａ内に封入された炭酸化反応用ガスによ
って予備養生される。なお、炭酸化反応用ガスは、予備
養生室７ａからの漏洩分を随時補充する。
養生室７ａを有しており、予備養生室７ａ内には少くと
も１０ ｖｏ１％の炭酸ガスを含有する５０から２００
℃の範囲内の温度の炭酸化反応用ガスが封入されている
。予備養生用容器７内に供給された生ブリケットは、予
備養生室７ａ内に設けられた図示されていないコンベア
によって移送され、その出口から排出されるまでの間に
、予備養生室７ａ内に封入された炭酸化反応用ガスによ
って予備養生される。なお、炭酸化反応用ガスは、予備
養生室７ａからの漏洩分を随時補充する。
生ブリケットの予備養生室７ａ内における予備養生時間
は、予備養生によって前記生ブリケットに所定のハンド
リング強度が付与される程度の約３０分以内の短時間で
十分である。
は、予備養生によって前記生ブリケットに所定のハンド
リング強度が付与される程度の約３０分以内の短時間で
十分である。
８は予備養生された生ブリケットの篩用スクリーン、９
は本養生用容器で、予備養生用容器７により予備養生さ
れた所定の・・ンドソング強度を有する生ブリケットは
、スクリーン８によって篩われ、その篩上は本養生用容
器９内に、篩下は還元鉄粉収容用容器３に戻される。
は本養生用容器で、予備養生用容器７により予備養生さ
れた所定の・・ンドソング強度を有する生ブリケットは
、スクリーン８によって篩われ、その篩上は本養生用容
器９内に、篩下は還元鉄粉収容用容器３に戻される。
本養生用容器９は垂直の養生室９ａを有しており、元止
室９ａ内にその実部から連続的に供給された所定の・・
ンドリング強゛雇をもつ生ブリケット＆：１： 、養生
室９ａ内を降下し、養生室９ａの下部から排出されるま
での間に、養生室９ａ内に吹込まれる水和反応用ガスま
たは炭酸化反応用ガスまたはその両方により所定時間養
生されて硬化し、非焼成のブリゲットとなる。
室９ａ内にその実部から連続的に供給された所定の・・
ンドリング強゛雇をもつ生ブリケット＆：１： 、養生
室９ａ内を降下し、養生室９ａの下部から排出されるま
での間に、養生室９ａ内に吹込まれる水和反応用ガスま
たは炭酸化反応用ガスまたはその両方により所定時間養
生されて硬化し、非焼成のブリゲットとなる。
本養生用容器９から排出された非焼成のブリケットは、
電気炉２に装入されて、精錬が行なわれる。
電気炉２に装入されて、精錬が行なわれる。
次に、この発明を実施例により説明する。
原料としての還元鉄粉８５ｗｔ％に、結合剤としての粒
径４４μｍ以下が７０ｗｔ％以上からなる電気炉スラグ
粉１５ｗｔｑ６と、所定量の水とを添加し、そして、こ
れを混合し、その結果得られた混合物を成形して、直径
が２５から５０ ｍｙａの生ブリケットを調製した。
径４４μｍ以下が７０ｗｔ％以上からなる電気炉スラグ
粉１５ｗｔｑ６と、所定量の水とを添加し、そして、こ
れを混合し、その結果得られた混合物を成形して、直径
が２５から５０ ｍｙａの生ブリケットを調製した。
このようにして調製された生ブリケットを、第１図に示
す予備養生用容器内に供給して、ｃｏ２を３０ ｖｏ１
％含有する温度１００°Ｃの炭酸化反応用ガスによシ予
備養生を行なった。第２図は、予備養生時間を１０分乃
至６０分としたときの各時間毎の生ブリケットの落下強
度と圧潰強度で、点線は落下強度を示し、実線は圧潰強
度を示す。なお？に下強度は、化ブリケン） ｆ ５０
ｃｍの落差で複数回落下させたときにおける前記生ブ
リケットが破壊するまでの回数によって表わした。
す予備養生用容器内に供給して、ｃｏ２を３０ ｖｏ１
％含有する温度１００°Ｃの炭酸化反応用ガスによシ予
備養生を行なった。第２図は、予備養生時間を１０分乃
至６０分としたときの各時間毎の生ブリケットの落下強
度と圧潰強度で、点線は落下強度を示し、実線は圧潰強
度を示す。なお？に下強度は、化ブリケン） ｆ ５０
ｃｍの落差で複数回落下させたときにおける前記生ブ
リケットが破壊するまでの回数によって表わした。
第２図かられかるように、１０分間の予備養生で生ブリ
ケットの格下強度は１３回にそして圧潰強度は４８ ”
／、１にな、９．３０分間の予備養生で生ブリケットの
落下強度は３０回にそして圧潰強度は６３へに外って、
生ブリケットは３０分以内の予備養生で十分なハンドリ
ング強度をもっことができた。
ケットの格下強度は１３回にそして圧潰強度は４８ ”
／、１にな、９．３０分間の予備養生で生ブリケットの
落下強度は３０回にそして圧潰強度は６３へに外って、
生ブリケットは３０分以内の予備養生で十分なハンドリ
ング強度をもっことができた。
このようにして、３０分間の予備養生によシ十分なハン
ドリング強度を具えた生ブリケットを、本養生用容器内
に供給し、ＣＯ２ガスを３０ ｖｏｌ ％含有する６５
°Ｃの温度の飽和水蒸気によって８時間養生し、続いて
２００°Ｃの温度の乾燥ガスによって２時間乾燥した結
果、圧潰強度が２８０＃／＝ｎ の非焼成ブリケットを製造することができた。
ドリング強度を具えた生ブリケットを、本養生用容器内
に供給し、ＣＯ２ガスを３０ ｖｏｌ ％含有する６５
°Ｃの温度の飽和水蒸気によって８時間養生し、続いて
２００°Ｃの温度の乾燥ガスによって２時間乾燥した結
果、圧潰強度が２８０＃／＝ｎ の非焼成ブリケットを製造することができた。
以上述べたように、この発明によれば、高硬度の還元鉄
粉や非鉄鉱石粉を原料として、非焼成ブリケットを製造
するに当り、生ブリケットの成形のために高圧縮力や加
熱手段を必要とせず、また高価な結合剤を多量に添加す
る必要もなくて、経済的に品質の優れた生ブリケットを
製造することができる等、工業１優れた効果がもたらさ
れる。
粉や非鉄鉱石粉を原料として、非焼成ブリケットを製造
するに当り、生ブリケットの成形のために高圧縮力や加
熱手段を必要とせず、また高価な結合剤を多量に添加す
る必要もなくて、経済的に品質の優れた生ブリケットを
製造することができる等、工業１優れた効果がもたらさ
れる。
第１図はこの発明方法に使用される非焼成ブリケットの
製造装置の１つの実施態様を示す概要図、第２図は予備
養生された生ブリケットの落下強度と圧潰強度とを予備
養生時間との関係において示すグラフである。図面にお
いて、 ■・・・還元鉄篩用スクリーン、２・電気炉、３・還元
鉄粉収容用容器、４・・・電気炉スラグ粉収容用容器、
５・−・混合機、６・・・ブリケット成形機、７・・・
予備養生用容器、７ａ・予備養生室、８・・ブリケット
篩用スクリーン、９・・・本養生用容器、９ａ・・養生
室。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈 津 夫（他２名）児２図 予備Ｓヶ時間＠）
製造装置の１つの実施態様を示す概要図、第２図は予備
養生された生ブリケットの落下強度と圧潰強度とを予備
養生時間との関係において示すグラフである。図面にお
いて、 ■・・・還元鉄篩用スクリーン、２・電気炉、３・還元
鉄粉収容用容器、４・・・電気炉スラグ粉収容用容器、
５・−・混合機、６・・・ブリケット成形機、７・・・
予備養生用容器、７ａ・予備養生室、８・・ブリケット
篩用スクリーン、９・・・本養生用容器、９ａ・・養生
室。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈 津 夫（他２名）児２図 予備Ｓヶ時間＠）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 還元鉄粉および非鉄鉱石粉の少なくとも１つからなる原
料に、結合剤として、粒径４４μｍ以下が７０ｗｔ％以
上からなる塩基性スラグ粉を総量に対して５〜１５ｗｔ
％の割合で添加し、そして、これらを混合し、その結果
得られた混合物を成形して生ブリケットを調製し、 前記生ブリケットヲ予備養生用容器内に供給して、前記
予備養生用容器内に吹込まれた、少なくとも１０ ｖｏ
１％の炭酸ガスを含有する５０から２００°Ｃの範囲内
の温度の炭酸化反応用ガスにより、前記生ブリケットを
予備養生して、前記生ブリケットに所定のノ・ンドリン
グ強度を付与し、次いで、前記所定のハンドリング強度
が付与された生ブリケットを、本養生用容器内に供給し
て、前記本養生用容器内に吹込まれた水利反応用ガスお
よび炭酸化反応用ガスの少なくとも１つのガスに１す、
前記生プリケツ）１所定時間養生し、かぐし−て、前記
生ブリケントを硬化させて非焼成のブリゲットを製造す
ることを特徴とする、非焼成ブリケットの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14187083A JPS6033319A (ja) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | 非焼成ブリケツトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14187083A JPS6033319A (ja) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | 非焼成ブリケツトの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6033319A true JPS6033319A (ja) | 1985-02-20 |
| JPS6256936B2 JPS6256936B2 (ja) | 1987-11-27 |
Family
ID=15302074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14187083A Granted JPS6033319A (ja) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | 非焼成ブリケツトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6033319A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6220835A (ja) * | 1985-07-20 | 1987-01-29 | Neos Co Ltd | スラグ回収粉鉄結着法 |
| JPS63140042A (ja) * | 1986-12-01 | 1988-06-11 | Rasa Shoji Kk | 製鉄粉粒体の造粒処理方法 |
| JP2008081759A (ja) * | 2006-09-26 | 2008-04-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 製鋼原料用ブリケットの製造方法 |
| KR20210026298A (ko) * | 2019-08-29 | 2021-03-10 | 인하대학교 산학협력단 | 미분광 브리켓의 제조방법 및 이에 의하여 제조되는 미분광 브리켓 |
-
1983
- 1983-08-04 JP JP14187083A patent/JPS6033319A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6220835A (ja) * | 1985-07-20 | 1987-01-29 | Neos Co Ltd | スラグ回収粉鉄結着法 |
| JPH0213014B2 (ja) * | 1985-07-20 | 1990-04-03 | Neos Kk | |
| JPS63140042A (ja) * | 1986-12-01 | 1988-06-11 | Rasa Shoji Kk | 製鉄粉粒体の造粒処理方法 |
| JP2008081759A (ja) * | 2006-09-26 | 2008-04-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 製鋼原料用ブリケットの製造方法 |
| KR20210026298A (ko) * | 2019-08-29 | 2021-03-10 | 인하대학교 산학협력단 | 미분광 브리켓의 제조방법 및 이에 의하여 제조되는 미분광 브리켓 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256936B2 (ja) | 1987-11-27 |
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