JPS6032725B2 - ドラフト装置のエプロン - Google Patents
ドラフト装置のエプロンInfo
- Publication number
- JPS6032725B2 JPS6032725B2 JP58022531A JP2253183A JPS6032725B2 JP S6032725 B2 JPS6032725 B2 JP S6032725B2 JP 58022531 A JP58022531 A JP 58022531A JP 2253183 A JP2253183 A JP 2253183A JP S6032725 B2 JPS6032725 B2 JP S6032725B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rubber layer
- apron
- cracks
- thickness ratio
- front rubber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H5/00—Drafting machines or arrangements ; Threading of roving into drafting machine
- D01H5/18—Drafting machines or arrangements without fallers or like pinned bars
- D01H5/70—Constructional features of drafting elements
- D01H5/86—Aprons; Apron supports; Apron tensioning arrangements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は紡績機、特に空気式の高速糟紡機におけるドラ
フト装置のエプロン構造に関する。
フト装置のエプロン構造に関する。
互いに圧接するローラ対を複数位置に配置すると共に各
ローラの周速を上記配置順に順次高速となるよう設定し
ておき、各ローラ対におけるローラ間に繊維東を通過さ
せてドラフトを行うドラフト装置は従来より公知である
が、該ドラフト装置においては特に均斉度、強力等の糸
質に最も影響を及ぼすドラフトむらを如何に少くするか
が大きな問題である。三線式のドラフト装置において上
記ローラはバック、ミドルおよびフロントの各ローラ対
より構成され上記ミドルローラには通常エプロンと称す
るベルトが装着されて用いられるが、上記ドラフトむら
の原因の１つとして該エプロンの摩耗変形が挙げられる
。
ローラの周速を上記配置順に順次高速となるよう設定し
ておき、各ローラ対におけるローラ間に繊維東を通過さ
せてドラフトを行うドラフト装置は従来より公知である
が、該ドラフト装置においては特に均斉度、強力等の糸
質に最も影響を及ぼすドラフトむらを如何に少くするか
が大きな問題である。三線式のドラフト装置において上
記ローラはバック、ミドルおよびフロントの各ローラ対
より構成され上記ミドルローラには通常エプロンと称す
るベルトが装着されて用いられるが、上記ドラフトむら
の原因の１つとして該エプロンの摩耗変形が挙げられる
。
とりわけ、リング式の如くドラフト率の低い精紙機に比
べて空気式糟織機の場合は高速である上にスラィバを直
接ドラフトする為に上記ドラフト率が非常に高く、ミド
ルローラも高速で回転するので上記摩耗変形が急速に進
行する。
べて空気式糟織機の場合は高速である上にスラィバを直
接ドラフトする為に上記ドラフト率が非常に高く、ミド
ルローラも高速で回転するので上記摩耗変形が急速に進
行する。
これを第１図ないし第３図で説明すると、第１図は空気
式糟紡機の概略構成を、第２図はそのミドルローラ部分
を示し、第３図は上言己摩耗変形の生じたエプロンを示
している。
式糟紡機の概略構成を、第２図はそのミドルローラ部分
を示し、第３図は上言己摩耗変形の生じたエプロンを示
している。
第１図でケンス１から引出されたスラィバＳは互いに圧
接状態で回転するバックローラ２、エプロン３を有する
ミドルローラ４、およびフロントローラ５を夫々通過し
てドラフトされ、更に空気噴射ノズル６で撚付与されて
紡績糸Ｙとなった後、デリベリローラ７で引出されャー
ンクリァラ８、トラバースガイド９およびフリクション
ローラ１０を介してパッケージＰに巻取られる。
接状態で回転するバックローラ２、エプロン３を有する
ミドルローラ４、およびフロントローラ５を夫々通過し
てドラフトされ、更に空気噴射ノズル６で撚付与されて
紡績糸Ｙとなった後、デリベリローラ７で引出されャー
ンクリァラ８、トラバースガイド９およびフリクション
ローラ１０を介してパッケージＰに巻取られる。
第２図でエプロン３，３はクレードル１１およびテンサ
ーバー１２で張力を付与され、更にクレードル１１とト
ップミドルローラ軸４ａにはスプリング１３，１４で付
勢されたピン１５，１６が夫々当接してエプロン３，３
によるスラィバＳの挟圧力を付与している。上記エプロ
ン３において前記摩擦変形部分ｆは第３図に示す如くス
ラィバＳの通路に沿って現われる。
ーバー１２で張力を付与され、更にクレードル１１とト
ップミドルローラ軸４ａにはスプリング１３，１４で付
勢されたピン１５，１６が夫々当接してエプロン３，３
によるスラィバＳの挟圧力を付与している。上記エプロ
ン３において前記摩擦変形部分ｆは第３図に示す如くス
ラィバＳの通路に沿って現われる。
該エプロン３は通常芯コード１７を２枚のゴム層１８，
１９で挟み接合したものであるため、上記変形部分は表
側ゴム層１８の表面側に形成され、これにより両エプロ
ン３，３間に所望の接圧力が維持されなくなる。
１９で挟み接合したものであるため、上記変形部分は表
側ゴム層１８の表面側に形成され、これにより両エプロ
ン３，３間に所望の接圧力が維持されなくなる。
上記の摩擦変形を防止するために表側ゴム層１８の耐摩
耗性を向上させることは従来より行われているが、必然
的に該ゴム層１８の硬度もアップし、第４図に示すクッ
クＣが発生する。
耗性を向上させることは従来より行われているが、必然
的に該ゴム層１８の硬度もアップし、第４図に示すクッ
クＣが発生する。
該クラックＣはエプロン３が第２図の×部分で鋭角的に
曲折されることにより生じ、エプロン３の端部に多く発
生して表側ゴム層１８内に留まるものが多く、これもま
たドラフトむらの原因となる。更に繊維が上記クラック
Ｃに引掛かってエプロン３に巻付くといった事故も度々
発生する。本発明は上記の諸事情を踏まえ、鋭意研究の
結果、上記摩擦変形やクラックが生ずることのないエプ
ロン構造を提供し得たものであり、それは表側ゴム層と
裏側ゴム層との厚みの比を３：７なし、し１：９に設定
することによって実現される。本発明を従来の例と比較
して説明すれば、従来のエプロン３は第５図イに示す如
く表側ゴム層１８と裏側ゴム層１９との厚みの比（ＱＩ
）：（Ｑ２）がほぼ５：５に設定されており、そのため
に前記曲折部分Ｘにおいて表側ゴム層１８表面に働く伸
長方向の曲げ応力（３１）と裏側ゴム層１９表面に働く
圧縮方向の曲げ応力（８２）とほぼ等しい値を有し、表
側ゴム層１８を耐摩耗性の高い材質とした場合、該ゴム
層１８は上記の大きな伸長方向曲げ応力（８１）によっ
て破壊されて前記クラツクＣを生ずる。ここで芯コード
１７は実際には綿糸等が多く用いられ、第６図に示す如
くエプロン３の周に沿って螺旋状に巻回されており、引
張り力に対する伸び率が小さいために第５図に示す例で
は両応力（８１）（６２）に対する中立面として作用す
る。
曲折されることにより生じ、エプロン３の端部に多く発
生して表側ゴム層１８内に留まるものが多く、これもま
たドラフトむらの原因となる。更に繊維が上記クラック
Ｃに引掛かってエプロン３に巻付くといった事故も度々
発生する。本発明は上記の諸事情を踏まえ、鋭意研究の
結果、上記摩擦変形やクラックが生ずることのないエプ
ロン構造を提供し得たものであり、それは表側ゴム層と
裏側ゴム層との厚みの比を３：７なし、し１：９に設定
することによって実現される。本発明を従来の例と比較
して説明すれば、従来のエプロン３は第５図イに示す如
く表側ゴム層１８と裏側ゴム層１９との厚みの比（ＱＩ
）：（Ｑ２）がほぼ５：５に設定されており、そのため
に前記曲折部分Ｘにおいて表側ゴム層１８表面に働く伸
長方向の曲げ応力（３１）と裏側ゴム層１９表面に働く
圧縮方向の曲げ応力（８２）とほぼ等しい値を有し、表
側ゴム層１８を耐摩耗性の高い材質とした場合、該ゴム
層１８は上記の大きな伸長方向曲げ応力（８１）によっ
て破壊されて前記クラツクＣを生ずる。ここで芯コード
１７は実際には綿糸等が多く用いられ、第６図に示す如
くエプロン３の周に沿って螺旋状に巻回されており、引
張り力に対する伸び率が小さいために第５図に示す例で
は両応力（８１）（６２）に対する中立面として作用す
る。
第５図口は本発明に係るエプロン３を示し、これは表側
および裏側のゴム層１８，１９の厚みの比（ＱＩ）：（
Ｑ２）を３：７〜１：９の間に設定してある。この場合
は上記中立面としての芯コード１７が第５図イの場合に
比べて表側へ移動したことを意味し、従って両ゴム層１
８，１９の各表面に働く曲げ応力（８３）（８４）は図
示の如く変化し、表側ゴム層１８表面の曲げ応力（８３
）は第５図イの場合に比べてかなり小さなものとなる。
および裏側のゴム層１８，１９の厚みの比（ＱＩ）：（
Ｑ２）を３：７〜１：９の間に設定してある。この場合
は上記中立面としての芯コード１７が第５図イの場合に
比べて表側へ移動したことを意味し、従って両ゴム層１
８，１９の各表面に働く曲げ応力（８３）（８４）は図
示の如く変化し、表側ゴム層１８表面の曲げ応力（８３
）は第５図イの場合に比べてかなり小さなものとなる。
このために表側ゴム層１８はその材質の如何に関わらず
クラックＣの発生が抑止され、ドラフトむらを解消して
安定したドラフトを行うことができる。通常、各ゴム層
１ ８，１ ９にはＮＢＲを主成分としたものを用いる
のが一般的であり、表側ゴム層１８には特に高ニトリル
系の材料によって耐摩耗性を向上させるものとするが、
これら一般の材質を用いて種々の実験を行った結果、前
記厚み比（ＱＩ）：（Ｑ２）における表側ゴム層１８に
おける厚みの割合（ＱＩ）を小さくする程クラックＣの
発生率が減少しており、特に上記厚み比（ＱＩ）：（Ｑ
２）が３：７となる段階を境として実際の使用に耐え得
る結果を得ることができた。
クラックＣの発生が抑止され、ドラフトむらを解消して
安定したドラフトを行うことができる。通常、各ゴム層
１ ８，１ ９にはＮＢＲを主成分としたものを用いる
のが一般的であり、表側ゴム層１８には特に高ニトリル
系の材料によって耐摩耗性を向上させるものとするが、
これら一般の材質を用いて種々の実験を行った結果、前
記厚み比（ＱＩ）：（Ｑ２）における表側ゴム層１８に
おける厚みの割合（ＱＩ）を小さくする程クラックＣの
発生率が減少しており、特に上記厚み比（ＱＩ）：（Ｑ
２）が３：７となる段階を境として実際の使用に耐え得
る結果を得ることができた。
即ち、ゴムの材質にもよるが上記厚み比を５：５に設定
してドラフト運転を行うと極端な場合は使用開始後数時
間でクラックＣが発生し、エプロン３の取替を行わねば
ならなかったが、表側ゴム層１８の厚み割合（ＱＩ）を
３以下とした場合は少くとも９０日間の連続ドラフト運
転に耐え得ることが確認され、昼夜連続運転の多い紡績
現場において３ケ月に１度という通常のメンテナンスに
より充分に安定使用可能であることが明らかとなった。
同時に、表側ゴム層１８の厚み割合（ＱＩ）を１以下と
した場合には次に述べる別の問題が発生することも確認
された。
してドラフト運転を行うと極端な場合は使用開始後数時
間でクラックＣが発生し、エプロン３の取替を行わねば
ならなかったが、表側ゴム層１８の厚み割合（ＱＩ）を
３以下とした場合は少くとも９０日間の連続ドラフト運
転に耐え得ることが確認され、昼夜連続運転の多い紡績
現場において３ケ月に１度という通常のメンテナンスに
より充分に安定使用可能であることが明らかとなった。
同時に、表側ゴム層１８の厚み割合（ＱＩ）を１以下と
した場合には次に述べる別の問題が発生することも確認
された。
つまり上記厚み割合（ＱＩ）があまり小さ過ぎると芯コ
ード１７がエプロン３表面に近接する結果表側ゴム層１
８の強度が低下して破れ易くなりまた製造困難ともなる
が、更に第７図に示す如く芯コード１７の存在する部分
だけ表側ゴム層１８表面が筋状に突出し、表側ゴム層１
８が細かな波状に曲折するためこれによる伸長方向の曲
げ応力が上記筋状部分１において集中的に発生し、これ
が第５図で説明した伸長方向曲げ応力（８１）（８３）
と雲畳して表側ゴム層１８を破壊しクラツクＣを発生さ
せるのである。
ード１７がエプロン３表面に近接する結果表側ゴム層１
８の強度が低下して破れ易くなりまた製造困難ともなる
が、更に第７図に示す如く芯コード１７の存在する部分
だけ表側ゴム層１８表面が筋状に突出し、表側ゴム層１
８が細かな波状に曲折するためこれによる伸長方向の曲
げ応力が上記筋状部分１において集中的に発生し、これ
が第５図で説明した伸長方向曲げ応力（８１）（８３）
と雲畳して表側ゴム層１８を破壊しクラツクＣを発生さ
せるのである。
この原因によるクラックＣは表側ゴム層１８の厚み割合
（ＱＩ）を１以上とすることによって殆ど解消する。
（ＱＩ）を１以上とすることによって殆ど解消する。
上記したクラックＣの発生状況を定量的に示すことは困
難であるが、これを次に述べる方法で量化するものとし
、上記厚み比との相関について実験した例を第８図のグ
ラフに掲げる。
難であるが、これを次に述べる方法で量化するものとし
、上記厚み比との相関について実験した例を第８図のグ
ラフに掲げる。
試料のエプロン３には表側ゴム層１８のショア硬度を７
８．０とした極く一般的なものを用い、エプロン内径を
■３７側、エプロン幅３２肌としてエプロン表面速度６
ｍ／ｍｉｎで５００時間連続運転した結果を示してある
。
８．０とした極く一般的なものを用い、エプロン内径を
■３７側、エプロン幅３２肌としてエプロン表面速度６
ｍ／ｍｉｎで５００時間連続運転した結果を示してある
。
同図で「総クラック長一とは、各クラックＣについてそ
の長さを測定し、議長さの総和を得たものであり、厚み
比ＱＩ／Ｑ２が１／９〜３／７の期間に最も低い値を・
とることが顕著に示されている。
の長さを測定し、議長さの総和を得たものであり、厚み
比ＱＩ／Ｑ２が１／９〜３／７の期間に最も低い値を・
とることが顕著に示されている。
この実験において上記厚み比ＱＩ／Ｑ２が４／６以上の
時はエプロン３の端部および中央部に共に大きなクラッ
クＣが発生し、３／７〜１／９の時はエプロン端部に微
４・長さのクラックＣが僅かに発生し、１／９以下では
上記微小長さのクラツクＣがエプロン全体に比較的多数
発生した。なお、前記筋状部分１を小さくして表側ゴム
層１８表面を極力平滑にすること、および芯コード１７
の前記中立面としての作用を強化することのために、芯
コード１７に用いる糸は細くて強いものを密に巻回すこ
とが望ましく、布又は皮革等を用いることも，可能であ
り、またエプロン３自体の厚みを前記厚み比とは無関係
に薄くすることは無論有効であるが、これらの方法にも
限界があり、上記した各ゴム層１８，１９の厚み比設定
による効果を大きく変え得るものでない。
時はエプロン３の端部および中央部に共に大きなクラッ
クＣが発生し、３／７〜１／９の時はエプロン端部に微
４・長さのクラックＣが僅かに発生し、１／９以下では
上記微小長さのクラツクＣがエプロン全体に比較的多数
発生した。なお、前記筋状部分１を小さくして表側ゴム
層１８表面を極力平滑にすること、および芯コード１７
の前記中立面としての作用を強化することのために、芯
コード１７に用いる糸は細くて強いものを密に巻回すこ
とが望ましく、布又は皮革等を用いることも，可能であ
り、またエプロン３自体の厚みを前記厚み比とは無関係
に薄くすることは無論有効であるが、これらの方法にも
限界があり、上記した各ゴム層１８，１９の厚み比設定
による効果を大きく変え得るものでない。
更に、エプロン３の端部に発生するクラツクＣをより一
層抑止するために、裏側ゴム層１９には圧縮時のポアソ
ン比が小さいものを用いることが好ましい。
層抑止するために、裏側ゴム層１９には圧縮時のポアソ
ン比が小さいものを用いることが好ましい。
つまり、表側ゴム層１８の厚み割合（ＱＩ）を小さくし
裏側ゴム層１９の厚み割合（Ｑ２）を大きくすると、第
５図で説明した如く表側ゴム層１８の曲げ応力（８３）
は小さくなり該ゴム層１８は全体としてクラックＣを生
じ難いものとなるが、逆に裏側ゴム層１９の圧縮方向の
曲げ応力（８４）は相対的に大きなものとなる。
裏側ゴム層１９の厚み割合（Ｑ２）を大きくすると、第
５図で説明した如く表側ゴム層１８の曲げ応力（８３）
は小さくなり該ゴム層１８は全体としてクラックＣを生
じ難いものとなるが、逆に裏側ゴム層１９の圧縮方向の
曲げ応力（８４）は相対的に大きなものとなる。
ゴム層１８，１９の材質として用いられる前記ＮＢＲ等
の合成ゴムや熱可塑性樹脂は引張り特性より圧縮特性の
方が良い為、上記応力（８４）が多少大きくなっても裏
側ゴム層１９に圧縮によるクラックＣが発生することは
ないが、該ゴム層１９のポアソン比が大きいとエプロン
３全体がその幅方向に過度に広がるほか、第９図に示す
如くエプロン３の曲折部分×における端部に角状の膨出
部ｂが形成されるという現象を生ずる。
の合成ゴムや熱可塑性樹脂は引張り特性より圧縮特性の
方が良い為、上記応力（８４）が多少大きくなっても裏
側ゴム層１９に圧縮によるクラックＣが発生することは
ないが、該ゴム層１９のポアソン比が大きいとエプロン
３全体がその幅方向に過度に広がるほか、第９図に示す
如くエプロン３の曲折部分×における端部に角状の膨出
部ｂが形成されるという現象を生ずる。
即ち、上記ポアソン比が大きいと裏側ゴム層１９は上記
曲折部分Ｘで外側に容易に膨出して表側ゴム層１８の端
部を押し上げ、この押し上げられた角状の部分に伸長方
向の曲げ応力が作用してクラックＣの発生し易い状態が
生れるのである。該ポアソン比を小さくするには裏側ゴ
ム層１９に短綾総、例えばポリエステルフィラメント等
を分散状に混入して該ゴム層１９の自由度を減殺するこ
とが有効である。
曲折部分Ｘで外側に容易に膨出して表側ゴム層１８の端
部を押し上げ、この押し上げられた角状の部分に伸長方
向の曲げ応力が作用してクラックＣの発生し易い状態が
生れるのである。該ポアソン比を小さくするには裏側ゴ
ム層１９に短綾総、例えばポリエステルフィラメント等
を分散状に混入して該ゴム層１９の自由度を減殺するこ
とが有効である。
以上説明したように本発明によれば表側ゴム層に耐摩耗
性材料を使用した一般のエプロンにおいて、表側ゴム層
と裏側ゴム層との厚みの比を３：７ないし１：９に設定
することにより表側ゴム層におけるクラツクの発生を大
きく抑止でき、エプロンの破損やドラフトむらの発生を
防止して安定した紡績を確保することができる。
性材料を使用した一般のエプロンにおいて、表側ゴム層
と裏側ゴム層との厚みの比を３：７ないし１：９に設定
することにより表側ゴム層におけるクラツクの発生を大
きく抑止でき、エプロンの破損やドラフトむらの発生を
防止して安定した紡績を確保することができる。
第１図は空気式糟紙機の概略を示す斜視図、第２図はそ
のミドルローラ部分を示す側面図、第３図は耐摩耗性の
低いエプロンを用いた場合の摩擦変形の状態を示す図で
、同図イはエプロンの平面図、同図口はその１−１線断
面図を示し、第４図は耐摩耗性の高いエプロンを用いた
場合のクラツクの状態を示す図で、同図イはエプロンの
平面図、同図口はその０−０線断面図を示し、第５図は
エプロンの曲折部分を示す側断面図で、同図イは従釆例
を、同図口は本発明の例を夫々示し、第６図は芯コード
を説明するためのエプロンの平面図、第７図は表側ゴム
層を薄くした場合におけるエプロン曲折部の正面図、第
８図はゴム層の厚み比とクラックの発生状況を示すグラ
フ、第９図はエプロン曲折部を示す正面図である。 ３……エプロン、１７……芯コード、１８……表側ゴム
層、１９・・・・・・裏側ゴム層。 弟ー図第２図 第３図（ィ） 第３図（ロ） 錆ム図〔ィ） 毅ム図（ロ） 第６図 第５図（ィ） 第５図（ロー 第７図 第８図 第９図
のミドルローラ部分を示す側面図、第３図は耐摩耗性の
低いエプロンを用いた場合の摩擦変形の状態を示す図で
、同図イはエプロンの平面図、同図口はその１−１線断
面図を示し、第４図は耐摩耗性の高いエプロンを用いた
場合のクラツクの状態を示す図で、同図イはエプロンの
平面図、同図口はその０−０線断面図を示し、第５図は
エプロンの曲折部分を示す側断面図で、同図イは従釆例
を、同図口は本発明の例を夫々示し、第６図は芯コード
を説明するためのエプロンの平面図、第７図は表側ゴム
層を薄くした場合におけるエプロン曲折部の正面図、第
８図はゴム層の厚み比とクラックの発生状況を示すグラ
フ、第９図はエプロン曲折部を示す正面図である。 ３……エプロン、１７……芯コード、１８……表側ゴム
層、１９・・・・・・裏側ゴム層。 弟ー図第２図 第３図（ィ） 第３図（ロ） 錆ム図〔ィ） 毅ム図（ロ） 第６図 第５図（ィ） 第５図（ロー 第７図 第８図 第９図
Claims (1)
- １ ドラフト装置の１対のローラの外周にそれぞれ装着
されステープル繊維束を介して互いに圧接されるドラフ
ト装置のエプロンであつて、上記繊維束に接する表側ゴ
ム層と上記ローラに接する裏側ゴム層とを芯コードを介
して互いに接合すると共に、上記表側ゴム層と裏側ゴム
層との厚みの比を３：７ないし１：９に設定したことを
特徴とするドラフト装置のエプロン。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58022531A JPS6032725B2 (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | ドラフト装置のエプロン |
| US06/577,966 US4553290A (en) | 1983-02-14 | 1984-02-08 | Apron for a draft apparatus |
| GB08403435A GB2138033B (en) | 1983-02-14 | 1984-02-09 | Apron for a drafting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58022531A JPS6032725B2 (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | ドラフト装置のエプロン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150126A JPS59150126A (ja) | 1984-08-28 |
| JPS6032725B2 true JPS6032725B2 (ja) | 1985-07-30 |
Family
ID=12085378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58022531A Expired JPS6032725B2 (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | ドラフト装置のエプロン |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4553290A (ja) |
| JP (1) | JPS6032725B2 (ja) |
| GB (1) | GB2138033B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011137250A (ja) * | 2009-12-26 | 2011-07-14 | Yamauchi Corp | 紡績用エプロンバンド |
| WO2020090952A1 (ja) | 2018-11-02 | 2020-05-07 | 株式会社 資生堂 | 毛髪化粧料及びそれを用いた毛髪処理方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3536085A1 (de) * | 1985-10-09 | 1987-04-09 | Zinser Textilmaschinen Gmbh | Doppelriemchen-streckwerk |
| US5479680A (en) * | 1990-04-06 | 1996-01-02 | Stalder; Herbert | Sliver drafting apparatus |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2402356A (en) * | 1942-06-06 | 1946-06-18 | Dayton Rubber Mfg Co | Long draft spinning apron |
| US3011221A (en) * | 1957-05-15 | 1961-12-05 | Dayco Corp | Textile fiber drafting apron |
| US4127039A (en) * | 1977-01-31 | 1978-11-28 | Dayco Corporation | Endless power transmission belt |
| US4083260A (en) * | 1977-04-25 | 1978-04-11 | Dayco Corporation | Endless power transmission belt |
-
1983
- 1983-02-14 JP JP58022531A patent/JPS6032725B2/ja not_active Expired
-
1984
- 1984-02-08 US US06/577,966 patent/US4553290A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-02-09 GB GB08403435A patent/GB2138033B/en not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011137250A (ja) * | 2009-12-26 | 2011-07-14 | Yamauchi Corp | 紡績用エプロンバンド |
| WO2020090952A1 (ja) | 2018-11-02 | 2020-05-07 | 株式会社 資生堂 | 毛髪化粧料及びそれを用いた毛髪処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59150126A (ja) | 1984-08-28 |
| GB2138033B (en) | 1986-02-26 |
| US4553290A (en) | 1985-11-19 |
| GB8403435D0 (en) | 1984-03-14 |
| GB2138033A (en) | 1984-10-17 |
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