JPS6032527A - 直流送電等の逆変換器の制御装置 - Google Patents
直流送電等の逆変換器の制御装置Info
- Publication number
- JPS6032527A JPS6032527A JP58137719A JP13771983A JPS6032527A JP S6032527 A JPS6032527 A JP S6032527A JP 58137719 A JP58137719 A JP 58137719A JP 13771983 A JP13771983 A JP 13771983A JP S6032527 A JPS6032527 A JP S6032527A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inverter
- circuit
- control
- angle
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Landscapes
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は直流送電等の逆変換器の制御装置に係り、特に
交流−圧に波形歪みが生じた場合にも安定に運転の行え
る逆変換器の制御装置に関する。
交流−圧に波形歪みが生じた場合にも安定に運転の行え
る逆変換器の制御装置に関する。
し発明の背景〕
本発明の従来技術を第１図〜第３図を用いて説明する。
第１図は本発明の対象とする直流を交流に変換する逆変
換器を備えた直流送電の１系統図を示す。第１図を図番
号に従って説明すると、１１．１２は交流系統、２１．
２２は嚢換用敦圧器、３１．３２は交流を直流又は直胤
勿又流に変換する交直変換器でここでは説明の都合上、
交直変換器３１が直流を交流に変換する逆変換器、交直
変換器３２が交流を直流に変換する順変換器と仮定する
。４１．４２は直（Ａシ’）アクドル５１゜５２は直流
送電線、６１．６２は前記交直変換器３１．３２を制御
する信号を出力する制御装置で、制御装置６１には詳、
剖の制御回路のブロフクも示しているが、制御装置６２
にも６１と同様の回路が備わっているものとする。その
制御装置の詳細を説明すると、６０１は交直変換器３１
が逆変換動作のときに後述する余裕角を＄ 尾”ａれた
ーボ値に保つための定余裕角制御回路、６０２は交直変
換器３１を流れる電流が運転指令所（手記）からの送電
電力にみあった電流設定値となるように制御するための
足亀流制御回路、６０３は交流系統の電圧を検出する変
圧器、６０４はこの交流電圧に含まれる高調波量を検出
する高調波量検出回路、６０５ｔまこの高調波量検出回
路６０４の出力が前もって設定された値をこえたとき切
替スイッチ６０６を前記定余裕角１ＢＩＪ御回路からβ
設定値へ切替える信４を出すスイッチ駆動回路、６０７
はこの切替回路６０Ｇの出力と前記定電流制御回路６０
２の出力のうちの小さい方の信号を選択する最小値選択
回路で、通常、交直変換器３１が順変換動作のとき定晟
流制ｒＡ１回路６０２の出力が選択され、逆変換器動作
のときは定余裕角制御回路６０１の出力が選択ちれる。
換器を備えた直流送電の１系統図を示す。第１図を図番
号に従って説明すると、１１．１２は交流系統、２１．
２２は嚢換用敦圧器、３１．３２は交流を直流又は直胤
勿又流に変換する交直変換器でここでは説明の都合上、
交直変換器３１が直流を交流に変換する逆変換器、交直
変換器３２が交流を直流に変換する順変換器と仮定する
。４１．４２は直（Ａシ’）アクドル５１゜５２は直流
送電線、６１．６２は前記交直変換器３１．３２を制御
する信号を出力する制御装置で、制御装置６１には詳、
剖の制御回路のブロフクも示しているが、制御装置６２
にも６１と同様の回路が備わっているものとする。その
制御装置の詳細を説明すると、６０１は交直変換器３１
が逆変換動作のときに後述する余裕角を＄ 尾”ａれた
ーボ値に保つための定余裕角制御回路、６０２は交直変
換器３１を流れる電流が運転指令所（手記）からの送電
電力にみあった電流設定値となるように制御するための
足亀流制御回路、６０３は交流系統の電圧を検出する変
圧器、６０４はこの交流電圧に含まれる高調波量を検出
する高調波量検出回路、６０５ｔまこの高調波量検出回
路６０４の出力が前もって設定された値をこえたとき切
替スイッチ６０６を前記定余裕角１ＢＩＪ御回路からβ
設定値へ切替える信４を出すスイッチ駆動回路、６０７
はこの切替回路６０Ｇの出力と前記定電流制御回路６０
２の出力のうちの小さい方の信号を選択する最小値選択
回路で、通常、交直変換器３１が順変換動作のとき定晟
流制ｒＡ１回路６０２の出力が選択され、逆変換器動作
のときは定余裕角制御回路６０１の出力が選択ちれる。
６０８はこの選択され１０信号の大きさに応じて第２図
に示す移相特性をもつ１ｊハルスを出力するパルス移相
回路である。
に示す移相特性をもつ１ｊハルスを出力するパルス移相
回路である。
このパルスが増幅されて交直変換器３１を制御し、交直
変換器は所望の直流電圧を出す。この交直変換器３１の
逆変換動作時の転流動作を第３図と第４図を用いて説明
する。第３図中１〜６は交直変換器を構成するサイリス
タで、１〜６はサイリスＸは前記変換用変圧器２１＠−
のリアクタ７スη・表わす。今すイリスタエと２とが点
弧している場倫盆考えると交直変換器の直流側には交流
電圧のＵ相とＷ相の線１ｄＪ市圧が現われてυシ、′准
気角で１２０度の通流肋間の後、次の４目に動作が移り
制御角αでサイリスタ３が点弧式れる３、このとき通常
はＶ相の電圧がＵ相よりも、ＲいたわＵ相に流れていた
一流はＶ相から匠れ色む一流で打消され、サイリスタ１
にｂａすれる電流が尋となったところでサイリスタｌは
切れ、サイリスタ３に一流が移る（転流動作）。交直戎
換器は１２０°−１５にこの転流動作をくり返して直流
電圧を発生する。サイリスタ３にパルス５：印加されて
からサイリスタ１が切れるまでの期ＩＩ！】が点なυ角
Ｕでめる。この転流動作はＵ相の電圧がＶ相の電圧Ｊシ
低い間に終了しなければならない。サイリスタ１が切れ
ると交直変換器の直流側にはＶ相とＷ相のｉｉが間電圧
が現われる。サイリスタ１が切れてＵ相の電圧がＶ相の
電圧と等しくなる時点までの角が余裕角γと呼ばれる角
である。以上の関係を第４図に示している。逆変換器を
安定に動作させるためにはこの余裕角をいかなる場合に
おいても十分に確保する必要がろる。前記定余裕角制御
回路６０１のｒ設定値はこの余裕角設定値を示し、通常
γ＝１７゜（５０Ｈｚベース）に設定されている。しか
し高Ａ波等によって電圧が歪むと第４図中の破線に示す
ように電圧の交点が変動する（重なり角Ｕも変動するが
ここでは電圧の交点の波動について説明する。）ので余
裕角γが電圧交点の変動分ψ・だけ見掛は上小さくなり
、安定な転流動作ができない場合が生じる。このため第
１図中に示すように高調Ｖ益検出回路６０４を備え、亀
正に含まれる高調波量がおるレベルを越えたときには切
替回路６０６によって前もって設定された制御角β（π
−α）丘で制御角を進める操作を行う。このβの設定値
は通常７／＝６０° （α＝１２０°）であり、この操
作が行われた場合は上記値まで制御角が進められること
になるので変換器の無効電力が必要以上に増加した９、
逆醒畦力が大幅に変動したシ１−る。問題が生じる場合
がある。一方、高調波量が検出レベル以下の場合には操
作８れないので転流失敗といった不安定動作が生じる場
合もある。
変換器は所望の直流電圧を出す。この交直変換器３１の
逆変換動作時の転流動作を第３図と第４図を用いて説明
する。第３図中１〜６は交直変換器を構成するサイリス
タで、１〜６はサイリスＸは前記変換用変圧器２１＠−
のリアクタ７スη・表わす。今すイリスタエと２とが点
弧している場倫盆考えると交直変換器の直流側には交流
電圧のＵ相とＷ相の線１ｄＪ市圧が現われてυシ、′准
気角で１２０度の通流肋間の後、次の４目に動作が移り
制御角αでサイリスタ３が点弧式れる３、このとき通常
はＶ相の電圧がＵ相よりも、ＲいたわＵ相に流れていた
一流はＶ相から匠れ色む一流で打消され、サイリスタ１
にｂａすれる電流が尋となったところでサイリスタｌは
切れ、サイリスタ３に一流が移る（転流動作）。交直戎
換器は１２０°−１５にこの転流動作をくり返して直流
電圧を発生する。サイリスタ３にパルス５：印加されて
からサイリスタ１が切れるまでの期ＩＩ！】が点なυ角
Ｕでめる。この転流動作はＵ相の電圧がＶ相の電圧Ｊシ
低い間に終了しなければならない。サイリスタ１が切れ
ると交直変換器の直流側にはＶ相とＷ相のｉｉが間電圧
が現われる。サイリスタ１が切れてＵ相の電圧がＶ相の
電圧と等しくなる時点までの角が余裕角γと呼ばれる角
である。以上の関係を第４図に示している。逆変換器を
安定に動作させるためにはこの余裕角をいかなる場合に
おいても十分に確保する必要がろる。前記定余裕角制御
回路６０１のｒ設定値はこの余裕角設定値を示し、通常
γ＝１７゜（５０Ｈｚベース）に設定されている。しか
し高Ａ波等によって電圧が歪むと第４図中の破線に示す
ように電圧の交点が変動する（重なり角Ｕも変動するが
ここでは電圧の交点の波動について説明する。）ので余
裕角γが電圧交点の変動分ψ・だけ見掛は上小さくなり
、安定な転流動作ができない場合が生じる。このため第
１図中に示すように高調Ｖ益検出回路６０４を備え、亀
正に含まれる高調波量がおるレベルを越えたときには切
替回路６０６によって前もって設定された制御角β（π
−α）丘で制御角を進める操作を行う。このβの設定値
は通常７／＝６０° （α＝１２０°）であり、この操
作が行われた場合は上記値まで制御角が進められること
になるので変換器の無効電力が必要以上に増加した９、
逆醒畦力が大幅に変動したシ１−る。問題が生じる場合
がある。一方、高調波量が検出レベル以下の場合には操
作８れないので転流失敗といった不安定動作が生じる場
合もある。
本発明の目的は上述した従来技術の不都侶な点を除き、
交流電圧に波形歪が生じた場合にも送？（ｌ電力、無効
電力等を大幅に変動させることなく逆変換器の安定動作
のできる制御装置を提供するにるる。
交流電圧に波形歪が生じた場合にも送？（ｌ電力、無効
電力等を大幅に変動させることなく逆変換器の安定動作
のできる制御装置を提供するにるる。
交流電圧に含まれる高調波の含有前が小さい範囲では第
５図に示すように高調波含有量と前述の電圧の交点の変
動分（＃動角）ψは比例するので、高調波の検出量に応
じて余裕角設定値（γ設定値）を大きくして逆変換器が
安定に動作できるようにした。
５図に示すように高調波含有量と前述の電圧の交点の変
動分（＃動角）ψは比例するので、高調波の検出量に応
じて余裕角設定値（γ設定値）を大きくして逆変換器が
安定に動作できるようにした。
本発明の制＃装置の一実施例を第６図に示す。
第６図は直流送電設備の一端のみケ示しているが、相手
端にも同じ制御装置が備わっているものとする。第１図
と同じ番号のものは同じものを示してい石ので異った新
しいものについて説明すると、６０９は前記の高調波量
検出回路６０４の検出値の大きさに応じて、余裕角を太
き・くするための補正値を出力する余裕角補正値作成回
路である。この回路は第５図に示した様に単に高調波の
検出量に比例した余裕角補正値を出力するもので良く、
第５図の移動角ψと余裕角の補正値とは１対ｌに対応し
ている。６１０はこの余裕角補正値と前記γ設置値とを
加算する加算回路で、この出力が前記定余裕角制御回路
６０１のγの設定値となる。
端にも同じ制御装置が備わっているものとする。第１図
と同じ番号のものは同じものを示してい石ので異った新
しいものについて説明すると、６０９は前記の高調波量
検出回路６０４の検出値の大きさに応じて、余裕角を太
き・くするための補正値を出力する余裕角補正値作成回
路である。この回路は第５図に示した様に単に高調波の
検出量に比例した余裕角補正値を出力するもので良く、
第５図の移動角ψと余裕角の補正値とは１対ｌに対応し
ている。６１０はこの余裕角補正値と前記γ設置値とを
加算する加算回路で、この出力が前記定余裕角制御回路
６０１のγの設定値となる。
この定余裕角制御回路では、交直変換器３１を流れる電
流Ｉｄ （ｐ−ｕ１直）と転流動作時に印加される交流
電圧Ｅ（ｐ、ｕ値）とから余裕角が前記γの設定値とな
るように次式に従って制御角α（π−β）が演算される
。
流Ｉｄ （ｐ−ｕ１直）と転流動作時に印加される交流
電圧Ｅ（ｐ、ｕ値）とから余裕角が前記γの設定値とな
るように次式に従って制御角α（π−β）が演算される
。
Ｘ：転流リアクタンス
従って、交流電圧に波形歪がある場合にも波形歪の大き
さに応じて前もって余裕角γが大きく設定されるので逆
変換器の安定運転ができ、しかも波形歪の大きさに応じ
て余裕角を大きくすることになるので従来のように変換
器の必要とする無効電力を必要以上に大きなものとした
り、むやみに送電電力を低下させたりすることがない。
さに応じて前もって余裕角γが大きく設定されるので逆
変換器の安定運転ができ、しかも波形歪の大きさに応じ
て余裕角を大きくすることになるので従来のように変換
器の必要とする無効電力を必要以上に大きなものとした
り、むやみに送電電力を低下させたりすることがない。
また、波形歪があった場合に余裕角γが不足して逆変換
器が転流失敗するといった問題は生じない。
器が転流失敗するといった問題は生じない。
通常、高調波量検出回路６０４は１つの周波数に同調し
たバッドバスフィルタや高域の周波数成分を検出できる
ノ・イバスフィルタが使用されるが、交流系統によって
は現われる高調波の次数が決っている場合もある。この
場合には第７図に示すように、特定の高調波に同調した
パントノくスフイルタロ０４，６０４’・・・を高調波
量検出回路として高調波毎に設け、検出値毎に余裕角補
正値作成回路６０９．６０９’ ・・・全設けてこの補
正値を前記加算回路６１０に導くこともでき、従来のノ
・イノ（スフイルタで構成する場合に比べて、きめの細
かい余裕角制御が行える。
たバッドバスフィルタや高域の周波数成分を検出できる
ノ・イバスフィルタが使用されるが、交流系統によって
は現われる高調波の次数が決っている場合もある。この
場合には第７図に示すように、特定の高調波に同調した
パントノくスフイルタロ０４，６０４’・・・を高調波
量検出回路として高調波毎に設け、検出値毎に余裕角補
正値作成回路６０９．６０９’ ・・・全設けてこの補
正値を前記加算回路６１０に導くこともでき、従来のノ
・イノ（スフイルタで構成する場合に比べて、きめの細
かい余裕角制御が行える。
第８図にさらに本発明の制御装置によるもうＪりの実施
例を示す。前回と同じ番号のものは同じものを示してい
るので異ったものについて説明すると、６１１は前記高
調波量検出回路６０４の検出値に応じて制御角βの補正
値？出力する制御角補正値作成回路で、この回路も８＋
！５図に示した高調波量に比例して制御迎角βの補正値
を出力する特性のもので良い。６１２は加算回路で前述
の定余裕角制御回路６０１の出力にこの補正値を加算す
る。この回路によっても交流電圧に波形歪がめるときに
制御角βが進められ、余裕角が見掛は上、大きくなるこ
とになるので前述同様に逆変換器の安定運転が行える。
例を示す。前回と同じ番号のものは同じものを示してい
るので異ったものについて説明すると、６１１は前記高
調波量検出回路６０４の検出値に応じて制御角βの補正
値？出力する制御角補正値作成回路で、この回路も８＋
！５図に示した高調波量に比例して制御迎角βの補正値
を出力する特性のもので良い。６１２は加算回路で前述
の定余裕角制御回路６０１の出力にこの補正値を加算す
る。この回路によっても交流電圧に波形歪がめるときに
制御角βが進められ、余裕角が見掛は上、大きくなるこ
とになるので前述同様に逆変換器の安定運転が行える。
第９図にさらにもう１つ他の実施例葡示す。この場合は
第８図とは制御角βの補正値の加算点が異なっており、
前述最小電圧選択回路６０７の出力部で刀口算されてい
る。６１３はこのだめの加算回路である。この回路によ
れば最小電圧選択回路６０７の後で制御角βが波形歪の
大きさに応じて補正されることになるので、逆変換器が
定′１流制菌動作（逆変換動作時において定電流制御回
路６０２が最小選択回路６０７で選択）時にも動作でき
るといった特徴がある。効果は前述と同様であることは
明らかである。
第８図とは制御角βの補正値の加算点が異なっており、
前述最小電圧選択回路６０７の出力部で刀口算されてい
る。６１３はこのだめの加算回路である。この回路によ
れば最小電圧選択回路６０７の後で制御角βが波形歪の
大きさに応じて補正されることになるので、逆変換器が
定′１流制菌動作（逆変換動作時において定電流制御回
路６０２が最小選択回路６０７で選択）時にも動作でき
るといった特徴がある。効果は前述と同様であることは
明らかである。
第１図は本究明の対象の１つの直θ１ｆ、送屯設備、第
２図はパルス移相回路の移相特性、第３図は逆変換器の
転びし動作説明図、第４図はｔ６制御角と余裕角説明図
、第５図は高調波含有量と零点移相の関係でおり、第６
〜９図は本発明の一央力ｍ例を示す制御装置のブロック
図である。 １１．１２・・・交流系統、２１．．２２・・・変換用
変圧器、３１．３２・・・交直変換器、４１．４２・・
・直流リアクトル、５１．５２・・・直υｉｔ送’＋４
を腺、６ ｏ・・・運転指令装置、６１．６２・・・ル
Ｉ］御装置、６０ｉ・・・冗余裕角制御回路、６０２・
・・足亀流制針回路、６０３・・・変圧器、６０４・・
・高調波量検出回路、６０５・・・スイッチ駆動回路、
６０６・・・切替回路、６０７・・・最小１直選択回路
、６０８・・・ノクルス移相回路、６０９・・・余裕角
補正値作成回路、６１０゜６１２．６１３・・・加算回
路、６１１・・・制御屯圧補正値作成回路。 第 ｌ 凹 茅 ２ 目 第 ３ 口 １ 茅４ 目 ＼ 段 茅５ 図 高調ｉ皮＠五量 にρ２ 第７図 １０ 茅 ８９ 茅 ？ 囚 ／／３
２図はパルス移相回路の移相特性、第３図は逆変換器の
転びし動作説明図、第４図はｔ６制御角と余裕角説明図
、第５図は高調波含有量と零点移相の関係でおり、第６
〜９図は本発明の一央力ｍ例を示す制御装置のブロック
図である。 １１．１２・・・交流系統、２１．．２２・・・変換用
変圧器、３１．３２・・・交直変換器、４１．４２・・
・直流リアクトル、５１．５２・・・直υｉｔ送’＋４
を腺、６ ｏ・・・運転指令装置、６１．６２・・・ル
Ｉ］御装置、６０ｉ・・・冗余裕角制御回路、６０２・
・・足亀流制針回路、６０３・・・変圧器、６０４・・
・高調波量検出回路、６０５・・・スイッチ駆動回路、
６０６・・・切替回路、６０７・・・最小１直選択回路
、６０８・・・ノクルス移相回路、６０９・・・余裕角
補正値作成回路、６１０゜６１２．６１３・・・加算回
路、６１１・・・制御屯圧補正値作成回路。 第 ｌ 凹 茅 ２ 目 第 ３ 口 １ 茅４ 目 ＼ 段 茅５ 図 高調ｉ皮＠五量 にρ２ 第７図 １０ 茅 ８９ 茅 ？ 囚 ／／３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 直０１Ｌ送奄等の直流を交流に変換する逆変換器
の制ｔｎ装置において、該逆変換器の接続された交ｂｊ
ｆｉ 禾統の′電圧に含まれる高調波の大きさに比例し
て該逆変換器の足安裕角制御回路の余裕角設定値を大き
くするようにしたことを特徴とする直流送電等の逆変換
器の制御装置。 ２ 直流送電等の直流全交流に変換する逆変換器の制御
装置において、該逆変換器の接続された交流系統の電圧
に含まれる高調波の大きさに比例して該逆変換器の制御
角βを進めるようにしたことを特徴とする直流送１１等
の逆変換器の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58137719A JPS6032527A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | 直流送電等の逆変換器の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58137719A JPS6032527A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | 直流送電等の逆変換器の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6032527A true JPS6032527A (ja) | 1985-02-19 |
| JPH0568174B2 JPH0568174B2 (ja) | 1993-09-28 |
Family
ID=15205222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58137719A Granted JPS6032527A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | 直流送電等の逆変換器の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6032527A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63274324A (ja) * | 1987-02-27 | 1988-11-11 | エイビービー・パワー・トランスミッション・インコーポレーテッド | インバータ回路制御装置及び方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5534820A (en) * | 1978-08-31 | 1980-03-11 | Tokyo Shibaura Electric Co | High voltage dc transmission control system |
| JPS5833929A (ja) * | 1981-08-24 | 1983-02-28 | 財団法人電力中央研究所 | 電圧型自励インバ−タを用いる直流送電システムの制御方法 |
-
1983
- 1983-07-29 JP JP58137719A patent/JPS6032527A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5534820A (en) * | 1978-08-31 | 1980-03-11 | Tokyo Shibaura Electric Co | High voltage dc transmission control system |
| JPS5833929A (ja) * | 1981-08-24 | 1983-02-28 | 財団法人電力中央研究所 | 電圧型自励インバ−タを用いる直流送電システムの制御方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63274324A (ja) * | 1987-02-27 | 1988-11-11 | エイビービー・パワー・トランスミッション・インコーポレーテッド | インバータ回路制御装置及び方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0568174B2 (ja) | 1993-09-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5155675A (en) | Method of controlling an inverter | |
| US5434771A (en) | Adaptive harmonic distortion control for parallel connected inverters | |
| US4934822A (en) | PWM-controlled power supply capable of eliminating modulation-frequency signal components from ground potentials | |
| JPS62163589A (ja) | パルス幅変調インバ−タによる誘導電動機の制御装置 | |
| EP0254290B1 (en) | Method and apparatus for controlling a pwm inverter | |
| US5101092A (en) | Method for reducing the generation of noise during arc welding | |
| JPS6032527A (ja) | 直流送電等の逆変換器の制御装置 | |
| JPS60207461A (ja) | 変換装置の制御装置 | |
| US4259630A (en) | AC Motor controller | |
| JP2000217363A (ja) | 電源装置 | |
| JPH1127934A (ja) | 電源装置 | |
| JP3396775B2 (ja) | 逆変換器の制御回路 | |
| JPH0775344A (ja) | 電流ループ制御形ｐｗｍインバータ | |
| JPS62181674A (ja) | パルス幅変調形インバ−タ装置 | |
| KR20040040530A (ko) | 단상인버터의 병렬제어시스템 | |
| JPH0944258A (ja) | 自動電圧調整装置 | |
| JP3915977B2 (ja) | 直並列式電源装置の制御回路 | |
| US5036448A (en) | DC to AC inverter and method for producing three phases from two input phases | |
| JPH04121096A (ja) | 交流電動機の制御装置 | |
| JPS6336004B2 (ja) | ||
| JPS59185188A (ja) | Ｐｗｍインバ−タの制御方法および装置 | |
| JP3567700B2 (ja) | 電力変換装置における波形改善制御方法 | |
| JPS6084922A (ja) | 直流連系設備の定電力制御方法 | |
| WO1993011602A1 (en) | Switching circuit | |
| JPH0393470A (ja) | パルス幅変調形コンバータ装置 |