JPS6029454A - 熱間塑性加工容易なオ−ステナイト系快削ステンレス鋼 - Google Patents
熱間塑性加工容易なオ−ステナイト系快削ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS6029454A JPS6029454A JP13669883A JP13669883A JPS6029454A JP S6029454 A JPS6029454 A JP S6029454A JP 13669883 A JP13669883 A JP 13669883A JP 13669883 A JP13669883 A JP 13669883A JP S6029454 A JPS6029454 A JP S6029454A
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- stainless steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
熱間塑性加工容易なオーステナイト系ステンレス鋼に関
し、この明細書で述べる技術内容は、被、切削性、なか
でもとくにか酷な加工条件、ことにドリルによる細径孔
の孔あけ加工のような穿孔切削力ロエ性の改良を自相し
た開発成果に関連し、−般に快削鋼が属している技術の
分野の一端に位置している。
し、この明細書で述べる技術内容は、被、切削性、なか
でもとくにか酷な加工条件、ことにドリルによる細径孔
の孔あけ加工のような穿孔切削力ロエ性の改良を自相し
た開発成果に関連し、−般に快削鋼が属している技術の
分野の一端に位置している。
問 題 点
オーステナイト系快削ステンレス鋼は５ＵＳ８０８に代
表されるように、被切削性の向上を図るため、通常０．
８０重量％（以下単に係で示す）程度のｓｌ含有させ、
従って硫化物がマ） ＩＪソックス中分散している。
表されるように、被切削性の向上を図るため、通常０．
８０重量％（以下単に係で示す）程度のｓｌ含有させ、
従って硫化物がマ） ＩＪソックス中分散している。
この硫化物はＭｎＳが主体であるが、かような含Ｓ鋼は
まず熱間塑性加工の際、すなわちインゴットからビレッ
トに、またビレットより棒材や板材に熱間加工する場合
に、Ｆｅを固溶した硫化物として融点を下げること、ま
た鋼中でＳが単独に拡１枚して、粒界にて７ハ化するこ
となどのため、熱間加工性の劣化を招いて衣面割れや、
内部割れを起し１歩留りの低下を来す。
まず熱間塑性加工の際、すなわちインゴットからビレッ
トに、またビレットより棒材や板材に熱間加工する場合
に、Ｆｅを固溶した硫化物として融点を下げること、ま
た鋼中でＳが単独に拡１枚して、粒界にて７ハ化するこ
となどのため、熱間加工性の劣化を招いて衣面割れや、
内部割れを起し１歩留りの低下を来す。
一方止揚したようないおう快削鋼は、旋削によるような
外面の切削加工における被切削性に関する限り、通常の
要請をほぼ満足することができるけれども、一般に細丸
と呼ばれる外径５〜１０ ｔｎ、ｍｇ程度に引抜き加工
された丸棒を切削加工対象としてとくに、その端面に孔
径８フルｍφまたはそれ以下の細径孔のドリルによるよ
うな孔あけ加工の際の被切削性は、極端に悪く、その解
決に関する強い要請が久しいにも拘らず、現段階で未だ
充足されてはいない。
外面の切削加工における被切削性に関する限り、通常の
要請をほぼ満足することができるけれども、一般に細丸
と呼ばれる外径５〜１０ ｔｎ、ｍｇ程度に引抜き加工
された丸棒を切削加工対象としてとくに、その端面に孔
径８フルｍφまたはそれ以下の細径孔のドリルによるよ
うな孔あけ加工の際の被切削性は、極端に悪く、その解
決に関する強い要請が久しいにも拘らず、現段階で未だ
充足されてはいない。
発明の目的
上記の問題点の打開に関してオーステナイト系快削ステ
ンレス鋼の被切削性とくに細径ドリルによる穿孔被切削
性を、熱間塑性加工性の事実上の劣化なしに向上するこ
とが第１の目的であり、さらに上記の穿孔被切削性を熱
間塑性加工性とともにさらに改善することが、第２の目
的である。
ンレス鋼の被切削性とくに細径ドリルによる穿孔被切削
性を、熱間塑性加工性の事実上の劣化なしに向上するこ
とが第１の目的であり、さらに上記の穿孔被切削性を熱
間塑性加工性とともにさらに改善することが、第２の目
的である。
発明の構成
上記の両目的は、次に掲ける事項を仔子とする合金設計
によって何れも有利に充足される。
によって何れも有利に充足される。
ＬＣ：０．１５％以下、ｓｉ、 ： ｉ、ｕｏ ｑｂ以
下、Ｍｎ：。
下、Ｍｎ：。
８．０９以下、Ｑｒ ： １６〜２２ ％、Ｎ１：６〜
１２ｑｂ、Ｎｏ ： ０．１〜８ ％、 Ｂ ： ０．
００１〜０．０１ ％、ＣＵ：゛０．５〜５チ、ＡＪ
： ０．１％以下およびｆ３ ： ０．ＢＯ〜０．４０
％ を含有し、残余は不可避不純物と実質的にＦｅの組成に
なる、熱間塑性加工容易なオーステナイト系快削ステン
レン銅（第１発明）。
１２ｑｂ、Ｎｏ ： ０．１〜８ ％、 Ｂ ： ０．
００１〜０．０１ ％、ＣＵ：゛０．５〜５チ、ＡＪ
： ０．１％以下およびｆ３ ： ０．ＢＯ〜０．４０
％ を含有し、残余は不可避不純物と実質的にＦｅの組成に
なる、熱間塑性加工容易なオーステナイト系快削ステン
レン銅（第１発明）。
１０：０．１５％以下、 Ｓｉ ： １．θ０係以下、
Ｍｎ：８．００ ％以下、Ｏｒ：１６〜２２％、Ｎｉ：
６〜１２係、ＭＯ： ０．１〜８％％Ｂ： ０．ＯＵｌ
〜０．０１％。
Ｍｎ：８．００ ％以下、Ｏｒ：１６〜２２％、Ｎｉ：
６〜１２係、ＭＯ： ０．１〜８％％Ｂ： ０．ＯＵｌ
〜０．０１％。
Ｑｕ ： ０．５〜５％、Ａ／’ ： ０．１ ％以下
およびＳ：０．２０〜０．４０％ を含みかつ、 Ｔｉ及び／又はＺｒ ： ０．８９［下を含有し、残余
は不可避不純物と災質的にＦｅの組成になる。熱間塑性
加工容易ＩＳオーステナイト系快削ステンレス鋼（第２
発明）。
およびＳ：０．２０〜０．４０％ を含みかつ、 Ｔｉ及び／又はＺｒ ： ０．８９［下を含有し、残余
は不可避不純物と災質的にＦｅの組成になる。熱間塑性
加工容易ＩＳオーステナイト系快削ステンレス鋼（第２
発明）。
上に掲げたところにおいてＣ： ０．１６％以下、Ｓｉ
： １．００ ％以下およびＩｎ ： ２ｔ、ＵＯ％
以下の限定は、止揚した在米の５ｕｓａｏｓの規格に
定めるところに準拠し、Ｃが０．１５ ％をこえると、
Ｃｒの炭化物形成により、地のＱｒが低減されて、耐食
性の劣化を招く。またＳｉは１．００ ％よりも多いと
脆化が起る。さらにＭｎは８．００ ％をこえても硫化
物の形成、説宜の効果が向上しないことから制限される
。
： １．００ ％以下およびＩｎ ： ２ｔ、ＵＯ％
以下の限定は、止揚した在米の５ｕｓａｏｓの規格に
定めるところに準拠し、Ｃが０．１５ ％をこえると、
Ｃｒの炭化物形成により、地のＱｒが低減されて、耐食
性の劣化を招く。またＳｉは１．００ ％よりも多いと
脆化が起る。さらにＭｎは８．００ ％をこえても硫化
物の形成、説宜の効果が向上しないことから制限される
。
次にｃｒ及びＮｉについては、オーステナイト組織を得
るためＯｒ量で１６〜２２％、Ｎｉ量は６〜１２係が必
要である。Ｑｒは１６チ未満だと安定した耐食性が得ら
れず、一方２２係をこえるとδフェライト相の析出を招
き脆弱化する。１６〜２２チのＣｒ量に見合うオーステ
ナイト組織を得るのに最低６チのＮｉ量が必要な反面、
１２％をこえると、快削性を得るための高Ｓ含有に起因
してＮｉの硫化物が形成されるようにｒ、ｉ’ り、熱
間加工性が阻害される。
るためＯｒ量で１６〜２２％、Ｎｉ量は６〜１２係が必
要である。Ｑｒは１６チ未満だと安定した耐食性が得ら
れず、一方２２係をこえるとδフェライト相の析出を招
き脆弱化する。１６〜２２チのＣｒ量に見合うオーステ
ナイト組織を得るのに最低６チのＮｉ量が必要な反面、
１２％をこえると、快削性を得るための高Ｓ含有に起因
してＮｉの硫化物が形成されるようにｒ、ｉ’ り、熱
間加工性が阻害される。
次にＭｏは、あとでのべるＣｕとともに、耐食性の向上
のため、最低（１，１％以上を必要とするが、８係をこ
えても効果が飽和するだけなのでＮｏは０．１〜８％の
範囲に限定する。
のため、最低（１，１％以上を必要とするが、８係をこ
えても効果が飽和するだけなのでＮｏは０．１〜８％の
範囲に限定する。
Ｂは、０’：００１〜０．０１チの範囲にて含Ｓオース
テナイト系快削ステンレス鋼の快削性とくに小径′ドリ
ルによる穿孔切削性の著しい向上に顕著に寄与する上に
、熱間塑性加工性とくに限界加工率の上昇に役立つが、
０．００１４未満ではその効果が事実上あられれず、
−万０．０１％をこえると熱間脆性が顕著になるという
不利がおる。
テナイト系快削ステンレス鋼の快削性とくに小径′ドリ
ルによる穿孔切削性の著しい向上に顕著に寄与する上に
、熱間塑性加工性とくに限界加工率の上昇に役立つが、
０．００１４未満ではその効果が事実上あられれず、
−万０．０１％をこえると熱間脆性が顕著になるという
不利がおる。
Ｏｕはさきに触れたように０．５％以上で耐食性の向上
をもたらすが、５％をこえると熱間塑性加工性を害する
ので、０．５〜５チの範囲とする。
をもたらすが、５％をこえると熱間塑性加工性を害する
ので、０．５〜５チの範囲とする。
ＡＩ！は脱酸に必要な祖は０．１係以下でそれ以上では
酸化物が残存して鋼の清浄性をそこなうため７０．１重
量係以下に制限する必要がおる。
酸化物が残存して鋼の清浄性をそこなうため７０．１重
量係以下に制限する必要がおる。
快削性付与成分としてはとくにＳを最低０・２％を必要
とするが０．４チをこえると熱間塑性加工性の劣化を来
してその救済の対策がないのでＳの含有量は０．２〜０
．４チの範囲にする。
とするが０．４チをこえると熱間塑性加工性の劣化を来
してその救済の対策がないのでＳの含有量は０．２〜０
．４チの範囲にする。
Ｔｉ及び／又ｆ”ｌ：Ｚｒは、０．８チ以下において、
止揚したＢの寄与をさらに拡張して熱間塑性加工性、と
くに限界加工率の下での適合温度域を大幅に広げる作用
および効果を均しくシ、この効果は、両者の一方を単独
でまた双方の合計量にて０．０１３４以上とすればとく
に顕著にあられれる。
止揚したＢの寄与をさらに拡張して熱間塑性加工性、と
くに限界加工率の下での適合温度域を大幅に広げる作用
および効果を均しくシ、この効果は、両者の一方を単独
でまた双方の合計量にて０．０１３４以上とすればとく
に顕著にあられれる。
ここに限界加工率は、試験温度に加熱した試験片（１’
Ｏｍ′ｎＬ角、高さ１０ ｍｍ ：立方体）を炉中で吊
り索でもって吊持し、試験片の両面を厚みの方向に８２
にりのスウィングハンマにより挟撃したときの減厚変形
量の元厚に対する百分率にてあられされる加工率の、該
挟撃に白米する割れの発生がない最大値で定義すること
として、表１に掲げた成分組成の供試材のうち代表例に
ついて第１図に試験温度との関係を整理して示した。
Ｏｍ′ｎＬ角、高さ１０ ｍｍ ：立方体）を炉中で吊
り索でもって吊持し、試験片の両面を厚みの方向に８２
にりのスウィングハンマにより挟撃したときの減厚変形
量の元厚に対する百分率にてあられされる加工率の、該
挟撃に白米する割れの発生がない最大値で定義すること
として、表１に掲げた成分組成の供試材のうち代表例に
ついて第１図に試験温度との関係を整理して示した。
第１図に従い従来のＳＵＳ ８０８を用いた１６１試料
は約１１２０℃をこえる試験温度にて、限界加工率５０
チをこえるが、その耐食性を改善するためにＭＯ，Ｏｕ
を添加したとき、１６４試料の代表例について示すよう
に、限界加工率が著しく低下する。
は約１１２０℃をこえる試験温度にて、限界加工率５０
チをこえるが、その耐食性を改善するためにＭＯ，Ｏｕ
を添加したとき、１６４試料の代表例について示すよう
に、限界加工率が著しく低下する。
ところが第１発明に従うＢ添加また第２発明のＢおよび
Ｔｊ＋ ｚｒ添加の事例をＡ７および／１６９試料によ
って図示したように、著しい限界加工率の改善と、加工
温度域の拡張とにより、顕著な熱間加工性の向上がもた
らされる。
Ｔｊ＋ ｚｒ添加の事例をＡ７および／１６９試料によ
って図示したように、著しい限界加工率の改善と、加工
温度域の拡張とにより、顕著な熱間加工性の向上がもた
らされる。
すなわち、限界加工率が５０％以上の加工温度幅は、従
来のＳＵＳ ８０ＢのＡ６１試料で１１２０〜１２５０
°従って１８０℃が、Ｏｕ、Ｍｏ添加で属４試料のよう
に１２００℃にて殆ど許容幅がなくなるのに反してＢの
単独添加のときの代表例たる／ｆ６１１試料は１０９０
〜１２６０°で、１５０°とくにＢとＴｉ 十Ｚｒの複
合添〃ｎは、／１６１Ｂ試料のように９１０〜１２８０
℃で２７０℃のように大幅に拡張されている。
来のＳＵＳ ８０ＢのＡ６１試料で１１２０〜１２５０
°従って１８０℃が、Ｏｕ、Ｍｏ添加で属４試料のよう
に１２００℃にて殆ど許容幅がなくなるのに反してＢの
単独添加のときの代表例たる／ｆ６１１試料は１０９０
〜１２６０°で、１５０°とくにＢとＴｉ 十Ｚｒの複
合添〃ｎは、／１６１Ｂ試料のように９１０〜１２８０
℃で２７０℃のように大幅に拡張されている。
次に第２図は、被削性に関しとくにはじめにのべたよう
なか酷な要請に対応できるように止揚表−１に掲げた各
試料に、８ｍｍφ５ＫＨ９ストレートシャンクドリルに
よる深さ９ ｍｍの孔あけ加工をとくに熱間塑性加工に
よるメタルフローの向きに沿って、無潤滑状態で施し、
孔あけ個数に対するドリル推力の関係を比較して示す。
なか酷な要請に対応できるように止揚表−１に掲げた各
試料に、８ｍｍφ５ＫＨ９ストレートシャンクドリルに
よる深さ９ ｍｍの孔あけ加工をとくに熱間塑性加工に
よるメタルフローの向きに沿って、無潤滑状態で施し、
孔あけ個数に対するドリル推力の関係を比較して示す。
この孔あけ試験の加工条件は次のとおシである
送り速度 ０．０７５フルｍ／回転
切削速度 ７．７７フル分
なお全試料とも、穿孔加工に先立って１０５０℃×２０
分の固溶化処理を施した。
分の固溶化処理を施した。
第２図では、試料番号のあとに括弧を付して、ドリルの
折損に至るまでの孔あけケ数を併示した。
折損に至るまでの孔あけケ数を併示した。
図から明らかなように、従来のＳＵＳ ８０８に相当す
る４１試料はｌＯケ目の孔あけ中にドリルが折損し、ま
たＭＯ，Ｃｕを含有する／１６２試料は同じく１２ケ目
に、そして／１６２よりＳを増量したＡ８試料でも４０
ケ目にてドリルが折損した。
る４１試料はｌＯケ目の孔あけ中にドリルが折損し、ま
たＭＯ，Ｃｕを含有する／１６２試料は同じく１２ケ目
に、そして／１６２よりＳを増量したＡ８試料でも４０
ケ目にてドリルが折損した。
これらに対して第１発明に従いＢを含有する腐９、ｌＯ
およびｈｌ １の各試料は、ドリル推力が２０ケ目前後
で増加するにしてもほぼ７０ケ程度またはそれ以上にな
るまではドリルの折損を来たさずこの孔あけケ数の、増
加は、とりもなおさず、穿孔被切削性の著しい改善を示
している。
およびｈｌ １の各試料は、ドリル推力が２０ケ目前後
で増加するにしてもほぼ７０ケ程度またはそれ以上にな
るまではドリルの折損を来たさずこの孔あけケ数の、増
加は、とりもなおさず、穿孔被切削性の著しい改善を示
している。
また第２発明に従いＢに加えてＴｉ ＋ Ｚｒを含有す
る／１６１２および１Ｂの各試料は、第１発明による場
合のようにかなりはげしいドリルスラストの増加も起ら
ずして、９６ケ目の孔あけ加工では、ドリルの折損を生
じなかった。
る／１６１２および１Ｂの各試料は、第１発明による場
合のようにかなりはげしいドリルスラストの増加も起ら
ずして、９６ケ目の孔あけ加工では、ドリルの折損を生
じなかった。
かように穿孔被切削性の著大な差異をもたらす原因を究
めるため、／１６１および４１８試料について硫化物形
態を調査したところ、第８図（ａ）に示すように、Ａ６
１試料において細長い形状の硫化物が同図（ｂ）のよう
にＡｉ、 １ Ｂ試料では太くまとまった形状の硫化物
となり、その結果として切削抵抗が軽減されたと推論で
きる。
めるため、／１６１および４１８試料について硫化物形
態を調査したところ、第８図（ａ）に示すように、Ａ６
１試料において細長い形状の硫化物が同図（ｂ）のよう
にＡｉ、 １ Ｂ試料では太くまとまった形状の硫化物
となり、その結果として切削抵抗が軽減されたと推論で
きる。
次に両試料について耐食性の比較を行った結果を表２に
、また同じく両試料につき、引抜きによる冷間加工率が
透磁率に及ばず影ｌｉＩを調べて表８にそれぞれ対比し
た。
、また同じく両試料につき、引抜きによる冷間加工率が
透磁率に及ばず影ｌｉＩを調べて表８にそれぞれ対比し
た。
１６１８試料は、Ａ１試料に比べて１０係Ｈ，ｓｏ。
およびｌＯ％ＨＣ１中室温下の腐食減量がはるかに少く
耐食性に′よシすぐれ、また冷間加工率に依存した透″
磁率の増加の度合いもはるかに少く、冷間加工に起因す
る着磁の弊害も殆んど起らないので音響、映像用ないし
は事務機器や雷１子計ｒ４機などの構造用部材として多
用される細丸、棒材の如き使途でとくに有用であること
がわかる。
耐食性に′よシすぐれ、また冷間加工率に依存した透″
磁率の増加の度合いもはるかに少く、冷間加工に起因す
る着磁の弊害も殆んど起らないので音響、映像用ないし
は事務機器や雷１子計ｒ４機などの構造用部材として多
用される細丸、棒材の如き使途でとくに有用であること
がわかる。
発明の効果
以上のべたようにして、オーステナイト系快削ステンレ
ス鋼の被切削性、それもとくにか酷な穿孔加工の際のド
リル耐久性の向上に関して著大に卓越した快削性の改善
が、熱間塑性加工性の向上にあわせ実現できるところに
特筆すべき効果が、はじめて達成され得たのでおる。
ス鋼の被切削性、それもとくにか酷な穿孔加工の際のド
リル耐久性の向上に関して著大に卓越した快削性の改善
が、熱間塑性加工性の向上にあわせ実現できるところに
特筆すべき効果が、はじめて達成され得たのでおる。
第１図は限界７ＪＯ工率に及ぼす加工温度の影響グラフ
、 第２図はドリル推力の孔あけケ数に対応した推移とドリ
ル折損に至る孔あけケ数の関係を示したグラフ、 第８図（ａ）Φ）はＡｌ、４１８各試料の硫化物型態の
比較図である。 特許出願人 東北特殊崗株式会社
、 第２図はドリル推力の孔あけケ数に対応した推移とドリ
ル折損に至る孔あけケ数の関係を示したグラフ、 第８図（ａ）Φ）はＡｌ、４１８各試料の硫化物型態の
比較図である。 特許出願人 東北特殊崗株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＯ：０．１５重量％以下 ｓｉ ： ｉ、ｏｏ重量係以下 Ｍｎ：８．００重量％以下 ｃｒ ： １６〜２２： ｚ４ｑｂ ｎｉ、：６ 〜１２重量％ ＭＯ：０．１〜８重量％ Ｂ： ０．００１〜０．Ｏ１重量係 Ｏｕ：０．５〜５重量％ Ａｊ？：０．１重量％以下および Ｓ：０．２０〜０．４０重量％ を含有し、残余は不可避不純物と実質的に１ｉ’ａの組
成になる、熱間塑性加工容易なオーステナイト系快削ス
テンレス鋼。 乞 Ｑ：０．１ｔｉ重量％以下 Ｓ土： １．００重量％以下 Ｍｎ ： ８−００ Ｍ量Ｓ 以下 Ｏｒ ： １６〜２２重量％ Ｎｉ ： ６〜１２１２重 量％ ： ０．１〜８重量％ １３：０．００１〜０．０１重量％ Ｑ１１ ： ０．５〜５重量％ Ａ、ｇ ： ０．１重量−以下および Ｓ：０．２０〜０．４０重量％ を含み、かつ Ｔｉ及び／又はＺｒ ： ０．８重量％以下を含有し、
残余は不可避不純物と実質的にＦｅの組成になる、熱間
塑性加工容易なオーステナイト系快削ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13669883A JPS6029454A (ja) | 1983-07-28 | 1983-07-28 | 熱間塑性加工容易なオ−ステナイト系快削ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13669883A JPS6029454A (ja) | 1983-07-28 | 1983-07-28 | 熱間塑性加工容易なオ−ステナイト系快削ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6029454A true JPS6029454A (ja) | 1985-02-14 |
Family
ID=15181380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13669883A Pending JPS6029454A (ja) | 1983-07-28 | 1983-07-28 | 熱間塑性加工容易なオ−ステナイト系快削ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6029454A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62186656U (ja) * | 1986-05-16 | 1987-11-27 | ||
| JPH024945A (ja) * | 1988-06-10 | 1990-01-09 | Hitachi Ltd | 中性子照射下で高温高圧水にさらされるオーステナイト鋼及びその用途 |
| JPH08280294A (ja) * | 1995-04-13 | 1996-10-29 | Tetsuo Shima | 飼料供給装置 |
| KR100406427B1 (ko) * | 2001-03-30 | 2003-11-19 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고온연성이 우수한 오스테나이트계 쾌삭 스텐레스강 |
| JP2007118130A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Jaburo Kogyo Kk | ワーク研磨方法及びそれに使用される研磨具及び研磨装置 |
-
1983
- 1983-07-28 JP JP13669883A patent/JPS6029454A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62186656U (ja) * | 1986-05-16 | 1987-11-27 | ||
| JPH048778Y2 (ja) * | 1986-05-16 | 1992-03-05 | ||
| JPH024945A (ja) * | 1988-06-10 | 1990-01-09 | Hitachi Ltd | 中性子照射下で高温高圧水にさらされるオーステナイト鋼及びその用途 |
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| KR100406427B1 (ko) * | 2001-03-30 | 2003-11-19 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고온연성이 우수한 오스테나이트계 쾌삭 스텐레스강 |
| JP2007118130A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Jaburo Kogyo Kk | ワーク研磨方法及びそれに使用される研磨具及び研磨装置 |
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