JPS6028543A - 炭素繊維強化熱可塑性樹脂成形用材料 - Google Patents
炭素繊維強化熱可塑性樹脂成形用材料Info
- Publication number
- JPS6028543A JPS6028543A JP58137334A JP13733483A JPS6028543A JP S6028543 A JPS6028543 A JP S6028543A JP 58137334 A JP58137334 A JP 58137334A JP 13733483 A JP13733483 A JP 13733483A JP S6028543 A JPS6028543 A JP S6028543A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fibers
- peek
- molding material
- frtp
- fiber
- Prior art date
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- Granted
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Landscapes
- Knitting Of Fabric (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、繊維強化熱可塑性樹脂成形用材料に関づる
。
。
繊維強化熱可塑性樹脂（以下、ＦＲＴＰという）の成形
用材料としては、従来、たとえばナイロン繊維、ポリエ
ステル繊維、ポリプロピレン繊維などの熱可塑性ｍ維と
補強繊維との交織織物が知られている。このような成形
用材料にＪノいては、成形時の加熱、加圧によって熱可
塑性繊維が溶Ｈ１ｔ Ｌ、ＦＲＴＰの、いわゆる７１−
リクス樹脂を形成づる。
用材料としては、従来、たとえばナイロン繊維、ポリエ
ステル繊維、ポリプロピレン繊維などの熱可塑性ｍ維と
補強繊維との交織織物が知られている。このような成形
用材料にＪノいては、成形時の加熱、加圧によって熱可
塑性繊維が溶Ｈ１ｔ Ｌ、ＦＲＴＰの、いわゆる７１−
リクス樹脂を形成づる。
しかしながら、ナイロン、ポリエステル、ポリプロピレ
ンなどをマトリクス樹脂とするＦ ＲＴ ｌ）は、樹脂
の伸度が大きいので衝撃に強いという特長を有する反面
、ガラス転移点が高々８０℃程度であるので耐熱特性が
低く、一般のＳ造材はともかく、たとえば航空機用構造
材など、高い耐熱特性が要求される分野には使えない。
ンなどをマトリクス樹脂とするＦ ＲＴ ｌ）は、樹脂
の伸度が大きいので衝撃に強いという特長を有する反面
、ガラス転移点が高々８０℃程度であるので耐熱特性が
低く、一般のＳ造材はともかく、たとえば航空機用構造
材など、高い耐熱特性が要求される分野には使えない。
一方、近年、より耐熱性の高いポリエーテルエーテルケ
トン（２以下、ＰＥＥＫという）を使用した成形用材料
も検討されている。
トン（２以下、ＰＥＥＫという）を使用した成形用材料
も検討されている。
ＰＥＥＫを使用した成形用材料は、補強繊維を互に並列
かつシート状に配列した、いわゆる一方向引揃体に溶融
ＰＥＥＫを含浸し、凝固してなるシート状まだ゛は板状
４体からなっている。しかしながら、この従来の成形用
材料は、ＰＥＥＫが凝固して補強Ｉｌｉ維と一体になっ
たシート状体または板状体であるから、その厚みにもよ
るが極めて剛直であり、平板状のＦＲＴＰを成形する揚
台はともかく、二次曲面や三次曲面のような複雑な形状
をもつＦＲＴＰの成形は実質上無理である。
かつシート状に配列した、いわゆる一方向引揃体に溶融
ＰＥＥＫを含浸し、凝固してなるシート状まだ゛は板状
４体からなっている。しかしながら、この従来の成形用
材料は、ＰＥＥＫが凝固して補強Ｉｌｉ維と一体になっ
たシート状体または板状体であるから、その厚みにもよ
るが極めて剛直であり、平板状のＦＲＴＰを成形する揚
台はともかく、二次曲面や三次曲面のような複雑な形状
をもつＦＲＴＰの成形は実質上無理である。
この発明の目的は、ＰＥＥＫを使用した従来の成形用材
料の上記欠点を解決し、ドレープ性や可とう性に富み、
複雑な曲面をもつようなＦ ＲＴ’ Ｐでも容易に成形
することができ、しがも耐熱特性が良好で、航空機用構
造材のように極めて高い信頼性が要求されるような用途
に適しｊ： Ｆ ＲＴ ｐを成形することができる成形
用材料を提供するにある。
料の上記欠点を解決し、ドレープ性や可とう性に富み、
複雑な曲面をもつようなＦ ＲＴ’ Ｐでも容易に成形
することができ、しがも耐熱特性が良好で、航空機用構
造材のように極めて高い信頼性が要求されるような用途
に適しｊ： Ｆ ＲＴ ｐを成形することができる成形
用材料を提供するにある。
上記目的を達成するために、この発明においては、ポリ
ニーデルエーテルケトンからなる繊維または繊維状物と
、補強繊維とを、織物、編物またはマットに組織してな
ることを特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂成形用祠斜が
提供される０この発明に＋１５いてＰＥＥＫとは、たと
えば特開昭５４−９０２９６号公報に記載の方法によっ
て製造される仝万香族の結晶性品分、子であり、次の横
端式をもつものである。
ニーデルエーテルケトンからなる繊維または繊維状物と
、補強繊維とを、織物、編物またはマットに組織してな
ることを特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂成形用祠斜が
提供される０この発明に＋１５いてＰＥＥＫとは、たと
えば特開昭５４−９０２９６号公報に記載の方法によっ
て製造される仝万香族の結晶性品分、子であり、次の横
端式をもつものである。
上記ＰＥＥＫは、ガラス転移温度が約１５０’Ｃ１溶融
温度が約３４０’Ｃ１熱分解温疫が約／ｌｏＯ℃といっ
たように、優れた耐熱特性をもっでいる。
温度が約３４０’Ｃ１熱分解温疫が約／ｌｏＯ℃といっ
たように、優れた耐熱特性をもっでいる。
性串が約３９０ Ｋ ｇ／ｍｍ２と、力学的特性におい
ても優れている。さらに、破断伸反は約２５％で、繊維
強化樹脂のマトリクス樹脂として最も一般的なエポキシ
樹脂のそれの５％前後どいつ値にくらべて格段に高く、
靭性が高い。
ても優れている。さらに、破断伸反は約２５％で、繊維
強化樹脂のマトリクス樹脂として最も一般的なエポキシ
樹脂のそれの５％前後どいつ値にくらべて格段に高く、
靭性が高い。
そして、この発明においては、上記Ｐ Ｅ Ｅ Ｋを、
通常の溶融紡糸法により紡糸して得られる！ｌ維の形態
で使用する。この場合、繊維はモノフィラメントであっ
てもマルチフィラメントであってもよいが、単糸径は５
〜１００μ程度である。マルチフィラメントの場合は、
上記単糸径の単糸が５〜１０．０００本程皮果合したよ
うなものであるのが好ましい。このようなＪｌｌｆｆｌ
は、織物や編物の場合には連続繊顆の形態で、またマツ
１−の場合には平均繊維長１〜５０ｍｍ程度の短ｍ ＃
ＩＣの形態で用いられる。
通常の溶融紡糸法により紡糸して得られる！ｌ維の形態
で使用する。この場合、繊維はモノフィラメントであっ
てもマルチフィラメントであってもよいが、単糸径は５
〜１００μ程度である。マルチフィラメントの場合は、
上記単糸径の単糸が５〜１０．０００本程皮果合したよ
うなものであるのが好ましい。このようなＪｌｌｆｆｌ
は、織物や編物の場合には連続繊顆の形態で、またマツ
１−の場合には平均繊維長１〜５０ｍｍ程度の短ｍ ＃
ＩＣの形態で用いられる。
ＰＥＥＫはまた、通常の製膜法によって得た厚み５〜３
００μ程度のフィルムを、０．：３〜５ｍｍ程度の幅で
長手方向にスリットして得られる、いわゆるスリットヤ
ーンの形態であってもよい。ずなわら、この発明におい
ては、このような、いわゆる繊維状物を使用してもよい
ものである。そして、スリットヤーンも、成形用材料が
織物や編物である場合には連続した形態で、マツ１〜で
ある場合には平均長１〜５０ＩｌｌＩＩＩ程度に切断し
た形態で使用する。なお、スリットヤーンもまた、ただ
１本で使用してもよいし、束状にして使用してもよいも
のである。
００μ程度のフィルムを、０．：３〜５ｍｍ程度の幅で
長手方向にスリットして得られる、いわゆるスリットヤ
ーンの形態であってもよい。ずなわら、この発明におい
ては、このような、いわゆる繊維状物を使用してもよい
ものである。そして、スリットヤーンも、成形用材料が
織物や編物である場合には連続した形態で、マツ１〜で
ある場合には平均長１〜５０ＩｌｌＩＩＩ程度に切断し
た形態で使用する。なお、スリットヤーンもまた、ただ
１本で使用してもよいし、束状にして使用してもよいも
のである。
補強＃Ｉ雑としては、４ＩＮ強化樹脂の補強繊維として
通常使用される、たとえば炭素繊維、ガラス繊維、有機
高弾性繊肩１（たとえば、ポリアラミド繊維）、ボロン
繊維、シリコンカーバイド繊維などの高強痕、高弾性繊
維を使用づる。これらの補強繊組は、単糸径５〜１００
μ程度で、通常マルチフィラメントの形態で使用する。
通常使用される、たとえば炭素繊維、ガラス繊維、有機
高弾性繊肩１（たとえば、ポリアラミド繊維）、ボロン
繊維、シリコンカーバイド繊維などの高強痕、高弾性繊
維を使用づる。これらの補強繊組は、単糸径５〜１００
μ程度で、通常マルチフィラメントの形態で使用する。
ＰＥＥＫの繊維またはＩａＮ状物と４１ｊ強繊維との使
用割合は、成形材料の形態によって相違するものの、補
強繊維が３〜７５体積％程度になるようにＪｏるのが好
ましい。たとえば、織物形態の場合には４５〜７０体積
％であるのが好ましい。成形用材料における補強繊維の
体積含有率は、得られるＦＲＴＰの強度や弾性率を支配
するから、使用目的に応じて上記範囲内で決定するよう
にする。
用割合は、成形材料の形態によって相違するものの、補
強繊維が３〜７５体積％程度になるようにＪｏるのが好
ましい。たとえば、織物形態の場合には４５〜７０体積
％であるのが好ましい。成形用材料における補強繊維の
体積含有率は、得られるＦＲＴＰの強度や弾性率を支配
するから、使用目的に応じて上記範囲内で決定するよう
にする。
この発明の成形用材料の一実ＦＭ態様を説明するに、第
１図（概略平面図）に示すものは、互に並行するように
引き揃えた補強繊Ｈ１ど１）ＥＥＫ！ｌｉ維２（いずれ
もマルチフィラメント）を１組として、このように１Ｈ
Ｉｔ［の組を、いわゆる経糸および緯糸として平組織し
たものである。つまり、この成形用材料は平織物である
。
１図（概略平面図）に示すものは、互に並行するように
引き揃えた補強繊Ｈ１ど１）ＥＥＫ！ｌｉ維２（いずれ
もマルチフィラメント）を１組として、このように１Ｈ
Ｉｔ［の組を、いわゆる経糸および緯糸として平組織し
たものである。つまり、この成形用材料は平織物である
。
上記のような成形用材料は、加熱するとＰＥＥＫｌｌｉ
維のみが溶融して補強繊維に３浸され、ＦＲＴＰのマト
リクスとなる。換言すれば、補強繊維は溶融せず、ＦＲ
ＴＰ中に平組織を保持したまま残るので、補強繊維の平
織物でＰＥＥＫ樹脂を強化してなるＦＲＴＰが得られる
わＣ）である。
維のみが溶融して補強繊維に３浸され、ＦＲＴＰのマト
リクスとなる。換言すれば、補強繊維は溶融せず、ＦＲ
ＴＰ中に平組織を保持したまま残るので、補強繊維の平
織物でＰＥＥＫ樹脂を強化してなるＦＲＴＰが得られる
わＣ）である。
第２図は別の実施態様を示すもので、補強繊維１とＰＥ
ＥＫ繊維２をそれぞれ単独で使用し、それらを１本交互
に配列して平組織したｂのである。
ＥＫ繊維２をそれぞれ単独で使用し、それらを１本交互
に配列して平組織したｂのである。
この成形材料によっても、上記第１図に示したものと同
様、補強繊維の平織物でＰ Ｅ Ｅ Ｋ樹脂を強化して
なるＦ ＲＴ Ｐが得られる。
様、補強繊維の平織物でＰ Ｅ Ｅ Ｋ樹脂を強化して
なるＦ ＲＴ Ｐが得られる。
第３図（概略断面図）は、さらに異−なる実施態様のこ
の発明の成形用材料を示゛すものである。この成形用ｕ
判は、いわゆる経糸または緯糸としてＰ Ｅ Ｅ Ｋ繊
維２のみを使用し、それと交錯する緯糸または経糸に補
強繊維１とＰ ＩＥ Ｅ Ｋ繊維２を１組として使用し
たものである。この態様によれば、成形後のＦＲＴＰ中
には、補強繊維１のみが、それも一方向に引き揃えられ
た形で残り、あたかも補強繊維の一方向引揃体でＰＥＥ
Ｋを強化してなるようなＦＲＴＰが得られる。
の発明の成形用材料を示゛すものである。この成形用ｕ
判は、いわゆる経糸または緯糸としてＰ Ｅ Ｅ Ｋ繊
維２のみを使用し、それと交錯する緯糸または経糸に補
強繊維１とＰ ＩＥ Ｅ Ｋ繊維２を１組として使用し
たものである。この態様によれば、成形後のＦＲＴＰ中
には、補強繊維１のみが、それも一方向に引き揃えられ
た形で残り、あたかも補強繊維の一方向引揃体でＰＥＥ
Ｋを強化してなるようなＦＲＴＰが得られる。
第４図（概略断面図）は、上記第２図に示した態様の成
形用材料において、経糸または緯糸はそのままとし、緯
糸または経糸として、補強繊維１どＰＥＥＫ繊［２を１
組とし、かつＰＥＥＫ繊維２が補強繊維１の内側になる
ように配置したものである。このようにＰＥＥＫ繊＃１
１２を補強繊維１の内側に配置すると、経糸と緯糸の交
錯部における補強＃Ｊ＆紺への樹脂含浸がより容易に行
われるようになるので好ましい。
形用材料において、経糸または緯糸はそのままとし、緯
糸または経糸として、補強繊維１どＰＥＥＫ繊［２を１
組とし、かつＰＥＥＫ繊維２が補強繊維１の内側になる
ように配置したものである。このようにＰＥＥＫ繊＃１
１２を補強繊維１の内側に配置すると、経糸と緯糸の交
錯部における補強＃Ｊ＆紺への樹脂含浸がより容易に行
われるようになるので好ましい。
上記においては、補強１１雑とＰＩ三ＥＫ！Ｉ！ｉＩと
が平組織されている場合について説明したが、他の、た
とえば綾組織や朱子組織であってもよい。また、三次元
織物（三輪織物）であってもよいし、Ｉ］紐のように組
織されたものであってもＪ：い。さらに、織物の場合、
その経糸と緯糸が織物の長手方向に対して斜め方向に配
置されている、いわゆるバイアス織物であってもよい。
が平組織されている場合について説明したが、他の、た
とえば綾組織や朱子組織であってもよい。また、三次元
織物（三輪織物）であってもよいし、Ｉ］紐のように組
織されたものであってもＪ：い。さらに、織物の場合、
その経糸と緯糸が織物の長手方向に対して斜め方向に配
置されている、いわゆるバイアス織物であってもよい。
また、編物として組織されていてもよい。編物としては
、たとえば、補強繊維とＰＥＥＫｍ維を１本交互に配置
したものを、補助糸、たとえばＰＥＥＫ繊維やガラスｌ
ｌ＄Ｍなどで編んだ、１種の経編を使用することができ
る。さらにまた、補強ＩＩ雑知繊紺とＰ Ｅ Ｅ Ｋ
４ＡＩｉ雑短繊維との分散体をバインダで結着して、開
繊マットやストランドマットなどのマツ１−に組織して
もよいものである。
、たとえば、補強繊維とＰＥＥＫｍ維を１本交互に配置
したものを、補助糸、たとえばＰＥＥＫ繊維やガラスｌ
ｌ＄Ｍなどで編んだ、１種の経編を使用することができ
る。さらにまた、補強ＩＩ雑知繊紺とＰ Ｅ Ｅ Ｋ
４ＡＩｉ雑短繊維との分散体をバインダで結着して、開
繊マットやストランドマットなどのマツ１−に組織して
もよいものである。
この発明の成形用材料を使用したＦＲＴＰの成形は、た
とえば次のようにして行う。
とえば次のようにして行う。
りなわら、まず、所望の形状をした金型に、この発明の
成形材料を、その繊維軸が所望の方向になるように、か
つ所望の枚数積層する。
成形材料を、その繊維軸が所望の方向になるように、か
つ所望の枚数積層する。
次に、上記積層体の面を、ＰＥＥＫよりも高い融点を有
し、かつ微粗な孔を右Ｊるフィルム、たとえば多孔性ポ
リイミドフィルムで覆い、その上にブリーダクロスとし
てガラスクロスなどを置き、さらにその上をＰＥＥＫよ
りも高い融点を有する、たとえばポリイミドフィルムで
覆い、金型との間をシールづる。
し、かつ微粗な孔を右Ｊるフィルム、たとえば多孔性ポ
リイミドフィルムで覆い、その上にブリーダクロスとし
てガラスクロスなどを置き、さらにその上をＰＥＥＫよ
りも高い融点を有する、たとえばポリイミドフィルムで
覆い、金型との間をシールづる。
次に、最上部のフィルムと、積層体おＪ−びブリーダク
ロスとの間を減圧状態にづ゛る。これによって積層体が
固定され、成形時のずれが防止できる。
ロスとの間を減圧状態にづ゛る。これによって積層体が
固定され、成形時のずれが防止できる。
次に、オートクレーブ中で加圧した後加熱してＰ Ｉ三
Ｅ Ｋ繊維の溶融と補強繊維への２浸を行う。
Ｅ Ｋ繊維の溶融と補強繊維への２浸を行う。
このときの加圧力は７〜２０ＫＣＩ／Ｃｌｌ１２程度で
あり、また加熱温度は３７０〜４００℃程瓜である。
あり、また加熱温度は３７０〜４００℃程瓜である。
次に、４０〜ｂ
を室温までもどし、成形体、つまりＦＲＴＰを取り出ず
。
。
上記方法において、成形用材料を積層する際に、必要に
応じて、積層面間に、補強繊維のみ、またはＰＥＥＫ繊
維のみからなる織物やマットを適宜介挿し、ＦＲＴＰ中
における補強繊維やＰＥＥＫの体積含有率を制御するよ
うにしてもよい。
応じて、積層面間に、補強繊維のみ、またはＰＥＥＫ繊
維のみからなる織物やマットを適宜介挿し、ＦＲＴＰ中
における補強繊維やＰＥＥＫの体積含有率を制御するよ
うにしてもよい。
以上説明したように、この発明の成形用材料は、ＰＥＥ
Ｋを繊維または繊維状の形態で、しかも補強繊維との織
物、編物またはマットの形態で使用しているので、ドレ
ープ性や可どう性に優れ、複雑な形状のＦＲＴＰを成形
する場合でも型によく沿う。そのため、成形が容易であ
るばかりか、均質なＦＲＴＰを成形することができるよ
うになる。
Ｋを繊維または繊維状の形態で、しかも補強繊維との織
物、編物またはマットの形態で使用しているので、ドレ
ープ性や可どう性に優れ、複雑な形状のＦＲＴＰを成形
する場合でも型によく沿う。そのため、成形が容易であ
るばかりか、均質なＦＲＴＰを成形することができるよ
うになる。
また、ＰＥＥＫは熱的、機械的特性、特に熱的特性に優
れているから、得られるＦ ＲＴ Ｉ）は極めて良好な
耐熱特性を示す。
れているから、得られるＦ ＲＴ Ｉ）は極めて良好な
耐熱特性を示す。
実施例
補強繊維として東し株式会社製炭素繊帷゛トレ力”Ｔ３
００（単糸数３０００本）を、繊維状ＰＥＥＫとして、
厚み５０μ、幅ｎｕｎのスリットヤーンを横断面積が０
．１５ｍｍ２になるように束ねにものをそれぞれ準備し
た。
００（単糸数３０００本）を、繊維状ＰＥＥＫとして、
厚み５０μ、幅ｎｕｎのスリットヤーンを横断面積が０
．１５ｍｍ２になるように束ねにものをそれぞれ準備し
た。
次に、経糸として、上記炭素繊維とＰＥＥＫの束とを交
互に、かつそれぞれの密度が３．５本／ｃｍになるよう
に使用し、一方緯糸としてＰＥＥＫの束を密度が３本／
ｃｍになるように使用し、一方向性の平織物を得た。
互に、かつそれぞれの密度が３．５本／ｃｍになるよう
に使用し、一方緯糸としてＰＥＥＫの束を密度が３本／
ｃｍになるように使用し、一方向性の平織物を得た。
次に、上記平織物をその炭素繊維の方向を揃えてｆａ層
し、上述したオートクレーブ成形法を用いて厚み２＋１
１１１１のＦＲＴＰ板を得た。このとき、加圧力は１５
Ｋｇ／ｃｍ２とし、加熱温度は３９０℃とした。なｉＪ
）、上記ＦＲＴＰ板の炭素繊維体積含有率は約５５％で
ある。
し、上述したオートクレーブ成形法を用いて厚み２＋１
１１１１のＦＲＴＰ板を得た。このとき、加圧力は１５
Ｋｇ／ｃｍ２とし、加熱温度は３９０℃とした。なｉＪ
）、上記ＦＲＴＰ板の炭素繊維体積含有率は約５５％で
ある。
次に、上記ＦＲＴＰ板から、炭素繊維の繊維軸方向を長
手方向とする長さ８４．ｎｕｎ１幅１２．５ｍｍの試験
片を切り出した。
手方向とする長さ８４．ｎｕｎ１幅１２．５ｍｍの試験
片を切り出した。
次に、上記試験片について、３点曲げ試験法により、ス
パン間隔を６４ｍｍとし、室温（２３℃）、８０ ’Ｃ
６３よび１００℃におりる長手方向の曲げ弾痕を測定し
たところ、それぞれ１６９Ｋ（Ｊ／ｎ＋ｍ２．１６２Ｋ
ｇ／ｍｍ２．１５２ＫｃＪ／ｍｍ２Ｆあり、温なかった
。なお、このときの測定は、試験片をその温度に１０分
間晒した後に行った。
パン間隔を６４ｍｍとし、室温（２３℃）、８０ ’Ｃ
６３よび１００℃におりる長手方向の曲げ弾痕を測定し
たところ、それぞれ１６９Ｋ（Ｊ／ｎ＋ｍ２．１６２Ｋ
ｇ／ｍｍ２．１５２ＫｃＪ／ｍｍ２Ｆあり、温なかった
。なお、このときの測定は、試験片をその温度に１０分
間晒した後に行った。
次に、同様の試験片について、ショートビーム法により
、上記それぞれの温度にお１プる層間剪断強度を測定し
たところ、それぞれ１０．７Ｋｇ／１１１ｍ２．１０．
３Ｋｇ／ｍｍ２．９．８Ｋ（Ｊ／ｍｍ２ テあり、やは
り温度依存性は極めて少ながった。
、上記それぞれの温度にお１プる層間剪断強度を測定し
たところ、それぞれ１０．７Ｋｇ／１１１ｍ２．１０．
３Ｋｇ／ｍｍ２．９．８Ｋ（Ｊ／ｍｍ２ テあり、やは
り温度依存性は極めて少ながった。
比較例
実施例１にお【プるＰＥＥＫの束を、同一横断面積をも
つナイロン６６スリツトＡ７−ンの束に置き換えた一方
向性織物を使用し、以下実施例と全く同様にして、しか
し加圧力を７Ｋｇ／ｃＩｌ１２、加熱温度を２９０℃と
してＦＲＴＰ板を成形した。このＦＲＴＰ板の炭素繊維
体積含有率は、約５７％であった。
つナイロン６６スリツトＡ７−ンの束に置き換えた一方
向性織物を使用し、以下実施例と全く同様にして、しか
し加圧力を７Ｋｇ／ｃＩｌ１２、加熱温度を２９０℃と
してＦＲＴＰ板を成形した。このＦＲＴＰ板の炭素繊維
体積含有率は、約５７％であった。
次に、上記ＦＲＴＰ板から実施例と同様の試験片を切り
出し、実施例と同様の条件で、常温および８０℃におけ
る曲げ強度を測定しにヶころ、それぞれ１６２Ｋｇ／ｍ
ｍ２ 、９１ Ｋ（７／ｍｍ２ テアリ、実施例の−ｂ
のにくらべて常温ではそれほど外がないものの、８０℃
においては常温の場合の約５６％にまで低下し、著しい
温度依存性をボした。また、実施例と同様に測定した、
上記温度における層間剪断強度は、それぞれ９．４Ｋｇ
／ｍｍ２．６゜４Ｋｇ／ｍｍ２であり、やはり著しい温
度依存性を示した。
出し、実施例と同様の条件で、常温および８０℃におけ
る曲げ強度を測定しにヶころ、それぞれ１６２Ｋｇ／ｍ
ｍ２ 、９１ Ｋ（７／ｍｍ２ テアリ、実施例の−ｂ
のにくらべて常温ではそれほど外がないものの、８０℃
においては常温の場合の約５６％にまで低下し、著しい
温度依存性をボした。また、実施例と同様に測定した、
上記温度における層間剪断強度は、それぞれ９．４Ｋｇ
／ｍｍ２．６゜４Ｋｇ／ｍｍ２であり、やはり著しい温
度依存性を示した。
第１図〜第４図は、それぞれ異なる実Ｍｆａ態様のこの
発明の成形用材料を示す概略図で、第１図および第２図
は平面図、第３図Ｊ３よび第４図は断面−図である。 １：補強機紐 ２：ＰＥＥＫ繊１（１（ポリエーテルエーテルケトン繊
維） 特許出願人 東し株式会社 第１図 ／ ２ 第３図
発明の成形用材料を示す概略図で、第１図および第２図
は平面図、第３図Ｊ３よび第４図は断面−図である。 １：補強機紐 ２：ＰＥＥＫ繊１（１（ポリエーテルエーテルケトン繊
維） 特許出願人 東し株式会社 第１図 ／ ２ 第３図
Claims (1)
- ポリエーテルエーテルケトンからなる繊維または綴紐状
物と、補強繊維とを、織物、編物またはマットに１１織
してなることを特徴とする繊維強化熱可塑性樹脂成形用
材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58137334A JPS6028543A (ja) | 1983-07-27 | 1983-07-27 | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂成形用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58137334A JPS6028543A (ja) | 1983-07-27 | 1983-07-27 | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂成形用材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6028543A true JPS6028543A (ja) | 1985-02-13 |
| JPH0135101B2 JPH0135101B2 (ja) | 1989-07-24 |
Family
ID=15196224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58137334A Granted JPS6028543A (ja) | 1983-07-27 | 1983-07-27 | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂成形用材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JPS6028543A (ja) |
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