JPS6025714B2 - 複合ヒ−トポンプ - Google Patents
複合ヒ−トポンプInfo
- Publication number
- JPS6025714B2 JPS6025714B2 JP51118726A JP11872676A JPS6025714B2 JP S6025714 B2 JPS6025714 B2 JP S6025714B2 JP 51118726 A JP51118726 A JP 51118726A JP 11872676 A JP11872676 A JP 11872676A JP S6025714 B2 JPS6025714 B2 JP S6025714B2
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- temperature
- evaporator
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は圧縮式ヒートポンプと吸収式ヒートポンプとか
らなる複合ヒートポンプに関する。
らなる複合ヒートポンプに関する。
通常、工場では６０つ○程度の比較的低温の溢排水があ
り、この温排水を熱源としてヒートポンプにより１３０
００以上の高温度の熱源をとり出せれば非常に都合がよ
い。ところで従来の冷嬢を圧縮せしめて熱を発生せしめ
る圧縮式ヒートポンプでは、袷媒として最も多く用いら
れているもののうちで、作動温度が１１び○程度以上に
なると熱分解がはげしくなったり、圧縮機吐出側の圧力
が高くなりすぎるなどの問題が生じるような場合がある
。
り、この温排水を熱源としてヒートポンプにより１３０
００以上の高温度の熱源をとり出せれば非常に都合がよ
い。ところで従来の冷嬢を圧縮せしめて熱を発生せしめ
る圧縮式ヒートポンプでは、袷媒として最も多く用いら
れているもののうちで、作動温度が１１び○程度以上に
なると熱分解がはげしくなったり、圧縮機吐出側の圧力
が高くなりすぎるなどの問題が生じるような場合がある
。
したがってこの圧縮式ヒートポンプでは】３ぴ○以上の
高温度の熱源をとり出すことは困難である。一方、比較
的低温の熱源により蒸発せしめられた冷媒（たとえば水
蒸気）を濃縮溶液（たとえばＬＩＢｒ−水溶液）に吸収
させて高温度の熱を発生せしめる吸収式ヒートポンプで
は、熱源の温度と冷熱漁（たとえば大気）の温度との温
度差が熱源の熱を高温部に移動させるため駆動力となっ
ているから、この温度差に比較して昇塩中が大きいと、
昇温は可能であるが熱効率は大中に低下する。第１図は
袷媒として例えば商品名としてのフロンＲＩＩを用いる
と共にスクリュー圧縮機を用いた圧縮式ヒートポンプに
おける上記冷煤の蒸発温度と成績係数（＝護声義男）の
関係を示すものであり、この図からわかるように例えば
６０ｏｏの温度レベルから１４０℃の温度に熱を移動さ
せる場合、成績係数は２．６程度となり、動力として電
力を用いるならば、燃料を燃やして直接熱を発生させる
方式の方が明らかに有利である。第２図は一種類の熱源
を用いた吸収式ヒートポンプにおける昇温率と熱効率の
関係を示すものであり、この図からわかるように例えば
６０ｑＣの熱源と３０ｑｏの冷却水を用いて１４０午０
の温度レベルに熱を移動させた場合、熱効率は０．２３
程度となり非常に小さくなってしまう。本発明はかかる
技術的欠点を改善したヒートポンプを提供するものであ
る。
高温度の熱源をとり出すことは困難である。一方、比較
的低温の熱源により蒸発せしめられた冷媒（たとえば水
蒸気）を濃縮溶液（たとえばＬＩＢｒ−水溶液）に吸収
させて高温度の熱を発生せしめる吸収式ヒートポンプで
は、熱源の温度と冷熱漁（たとえば大気）の温度との温
度差が熱源の熱を高温部に移動させるため駆動力となっ
ているから、この温度差に比較して昇塩中が大きいと、
昇温は可能であるが熱効率は大中に低下する。第１図は
袷媒として例えば商品名としてのフロンＲＩＩを用いる
と共にスクリュー圧縮機を用いた圧縮式ヒートポンプに
おける上記冷煤の蒸発温度と成績係数（＝護声義男）の
関係を示すものであり、この図からわかるように例えば
６０ｏｏの温度レベルから１４０℃の温度に熱を移動さ
せる場合、成績係数は２．６程度となり、動力として電
力を用いるならば、燃料を燃やして直接熱を発生させる
方式の方が明らかに有利である。第２図は一種類の熱源
を用いた吸収式ヒートポンプにおける昇温率と熱効率の
関係を示すものであり、この図からわかるように例えば
６０ｑＣの熱源と３０ｑｏの冷却水を用いて１４０午０
の温度レベルに熱を移動させた場合、熱効率は０．２３
程度となり非常に小さくなってしまう。本発明はかかる
技術的欠点を改善したヒートポンプを提供するものであ
る。
以下、本発明の一実施例を第３図に基づき説明する。
１は圧縮式ヒートポンプ、２は吸収式ヒ‐トポンプであ
る。
る。
上記圧縮式ヒートポンプ１は、蒸発器３と圧縮機４と該
圧縮機４を作動せしめるモータ５と膨張弁６と、冷煤循
環回路３０とからなる。上記吸収式ヒートポンプ２は蒸
発器７と再生器８と吸収器９と凝縮器１０の主要部分か
らなり、これら圧縮式ヒートポンプ１と吸収式ヒートポ
ンプ２とを複合するに際して、圧縮式ヒートポンプ１の
冷煤循環回路３０のうち、圧縮機４から出た管路３１が
吸収式ヒートポンプ２の蒸発器７を経て膨張弁６に至る
ように構成してある。ここで、１４は工場などのように
６び０程度の温排水を供給することが可能な熱源であり
、該熱源１４と圧縮式ヒートポンプ１の蒸発器３との間
に管路３２を設け、該管略３２中に設けたポンプ２４を
介して熱源１４の熱の一部を前記蒸発器３に供Ｖ給する
ようにしてある。一方１５は１３０００程度以上に昇温
された温水を利用するプラントであり、この際、吸収式
ヒーげポンプ２の吸収器９で発生した吸収熱が管機２７
中の冷煤をポンプ１２で循環させることにより取り出さ
れ利用されるものである。また、熱源１４と吸収式ヒー
トポンプ２の再生器８との間に管路２１を設け、該管路
２１を介して、熱源１４の熱の残りを再生器８に供給す
るようにしてある。ところで、吸収式ヒートポンプ２の
構成は概略次のようになっている。すなわち、蒸発器７
と吸収器９、ならびに再生器８と凝縮器１川まそれぞれ
共通の容器内に納められ、それらの中間部に気水分磁器
２５および２６を有し、蒸発器７の下方から出る管路１
６と凝縮器１０の下方から出る管路１９とを管略２０に
合流させ、該管路２０１こ設けた冷媒ポンプ２２を介し
て、蒸発器７で蒸発しなかった袷媒ならびに凝縮器１０
で凝縮した冷煤を蒸発器７へ移送できる。また、凝縮器
１０には冷却水を供給する管絡２８が接続され、該管路
２８中に冷却水循環ポンプ１３およびクーリングタワー
１１が設けられている。そして、吸収器９の下方から出
て再生器８に至る管略１８と、再生器８の下方から出て
吸収器９に至る管路１７と、該管路１７中には吸収液ポ
ンプ２３が設けられている。
圧縮機４を作動せしめるモータ５と膨張弁６と、冷煤循
環回路３０とからなる。上記吸収式ヒートポンプ２は蒸
発器７と再生器８と吸収器９と凝縮器１０の主要部分か
らなり、これら圧縮式ヒートポンプ１と吸収式ヒートポ
ンプ２とを複合するに際して、圧縮式ヒートポンプ１の
冷煤循環回路３０のうち、圧縮機４から出た管路３１が
吸収式ヒートポンプ２の蒸発器７を経て膨張弁６に至る
ように構成してある。ここで、１４は工場などのように
６び０程度の温排水を供給することが可能な熱源であり
、該熱源１４と圧縮式ヒートポンプ１の蒸発器３との間
に管路３２を設け、該管略３２中に設けたポンプ２４を
介して熱源１４の熱の一部を前記蒸発器３に供Ｖ給する
ようにしてある。一方１５は１３０００程度以上に昇温
された温水を利用するプラントであり、この際、吸収式
ヒーげポンプ２の吸収器９で発生した吸収熱が管機２７
中の冷煤をポンプ１２で循環させることにより取り出さ
れ利用されるものである。また、熱源１４と吸収式ヒー
トポンプ２の再生器８との間に管路２１を設け、該管路
２１を介して、熱源１４の熱の残りを再生器８に供給す
るようにしてある。ところで、吸収式ヒートポンプ２の
構成は概略次のようになっている。すなわち、蒸発器７
と吸収器９、ならびに再生器８と凝縮器１川まそれぞれ
共通の容器内に納められ、それらの中間部に気水分磁器
２５および２６を有し、蒸発器７の下方から出る管路１
６と凝縮器１０の下方から出る管路１９とを管略２０に
合流させ、該管路２０１こ設けた冷媒ポンプ２２を介し
て、蒸発器７で蒸発しなかった袷媒ならびに凝縮器１０
で凝縮した冷煤を蒸発器７へ移送できる。また、凝縮器
１０には冷却水を供給する管絡２８が接続され、該管路
２８中に冷却水循環ポンプ１３およびクーリングタワー
１１が設けられている。そして、吸収器９の下方から出
て再生器８に至る管略１８と、再生器８の下方から出て
吸収器９に至る管路１７と、該管路１７中には吸収液ポ
ンプ２３が設けられている。
上記緩成の作用を１例の作動条件にて説明する。
工場などの熱源１４から排出された６０ｑｏ程度の温排
水により圧縮式ヒートポンプ１の蒸発器３内において冷
煤を蒸発させ、この袷煤蒸気を圧縮機４により圧縮して
８ぴ０程度の中温度に昇温昇庄させる。次に吸収式ヒー
トポンプ２の蒸発器７内において上記中温度の冷煤蒸気
により冷蝶である水を蒸発させる。なお、このとき圧縮
式ヒートポンプの冷媒蒸気は熱交換することから凝縮し
、その凝縮冷煤は膨張弁６を介して蒸発器３内に戻され
る。一方前記圧縮式ヒートポンプの中温度の冷煤蒸気と
の熱交換によって蒸発した蒸気は気水分離器２５を通過
して吸収器９内に入り、この吸収器９内の濃縮された約
６３％のＬＩＢｒ−水溶液に吸収され、その時、高熱を
発生される。したがって吸収器９内に配管されている管
路２７内の水が１３０ｏｏ程度の高温度に昇温せしめれ
、その高温度の温水はプラント１５に送られる。なお吸
収器９内において使用済の約５０％にうすくなったＬＩ
Ｂｒ−水溶液は、管路１８を介して再生器８内に送られ
、工場などの熱源１４から管路２１を介して供給されて
いる６０つ○程度の温排水により加熱濃縮されて再び濃
い約６３％のＬＩＢｒ−水溶液に再生される。またこの
再生器８内において蒸発させられた水蒸気は気水分離器
２６を通過して凝縮器１０内に入り、この凝縮器１０内
においてクーリングタワー１ １より供給された約３０
こ０の冷却水により冷却されて凝縮し、管路１９を介し
て前記蒸発器７内に供給される。第４図は吸収液として
ＬＩＢｒ溶液を用いた場合の吸収式ヒートポンプ２の再
生−凝縮器８，１０における再生温度と凝縮温度との温
度差に対する蒸発−吸収器Ｔ，９における蒸発温度と吸
収温度の差、すなわち昇温中の関係を示している。
水により圧縮式ヒートポンプ１の蒸発器３内において冷
煤を蒸発させ、この袷煤蒸気を圧縮機４により圧縮して
８ぴ０程度の中温度に昇温昇庄させる。次に吸収式ヒー
トポンプ２の蒸発器７内において上記中温度の冷煤蒸気
により冷蝶である水を蒸発させる。なお、このとき圧縮
式ヒートポンプの冷媒蒸気は熱交換することから凝縮し
、その凝縮冷煤は膨張弁６を介して蒸発器３内に戻され
る。一方前記圧縮式ヒートポンプの中温度の冷煤蒸気と
の熱交換によって蒸発した蒸気は気水分離器２５を通過
して吸収器９内に入り、この吸収器９内の濃縮された約
６３％のＬＩＢｒ−水溶液に吸収され、その時、高熱を
発生される。したがって吸収器９内に配管されている管
路２７内の水が１３０ｏｏ程度の高温度に昇温せしめれ
、その高温度の温水はプラント１５に送られる。なお吸
収器９内において使用済の約５０％にうすくなったＬＩ
Ｂｒ−水溶液は、管路１８を介して再生器８内に送られ
、工場などの熱源１４から管路２１を介して供給されて
いる６０つ○程度の温排水により加熱濃縮されて再び濃
い約６３％のＬＩＢｒ−水溶液に再生される。またこの
再生器８内において蒸発させられた水蒸気は気水分離器
２６を通過して凝縮器１０内に入り、この凝縮器１０内
においてクーリングタワー１ １より供給された約３０
こ０の冷却水により冷却されて凝縮し、管路１９を介し
て前記蒸発器７内に供給される。第４図は吸収液として
ＬＩＢｒ溶液を用いた場合の吸収式ヒートポンプ２の再
生−凝縮器８，１０における再生温度と凝縮温度との温
度差に対する蒸発−吸収器Ｔ，９における蒸発温度と吸
収温度の差、すなわち昇温中の関係を示している。
例えば６０つ○の温排水と３ぴ○の冷却水とを用い、１
４０℃程度の高温水を得る場合、上記実施例の構成では
、第４図に示すごとく吸収式ヒートポンプ２側の昇温中
は約３４ｑＣとなるから、吸収ヒートポンプ蒸発器の蒸
発温度は１０６ｑＣ以上でなければならない。一方、第
１図より圧縮式ヒートポンプ１側において６０こ○の温
排水により１０６ｑ○の温度に熱を移動させる場合の成
績係数はほぼ５となる。また吸収式ヒートポンプ２では
蒸発器７で必要とする熱量と、再生器８で必要とする熱
量はほぼ等しく、蒸発器７で得た熱量とほぼ等しい熱量
が吸収器９で発生するから、結局、複合ヒートポンプ全
体の成績係数は５で熱効率は約０．５となり、冒頭に述
べた圧縮式ヒートポンプのみを用いた場合の成績係数２
．６に比べて著しく成績係数が高く、また吸収式ヒート
ポンプのみを用いた場合の熱効率０．２３に比べて著し
く熱効率の高いものである。以上述べた本発明の複合ヒ
ートポンプによれば、一方ではまず圧縮式ヒートポンプ
により、工場などから多量に供給される温排水の一部を
回収しながら、低温部の昇温を昇温後の温度が１１０℃
をうわまわらないように行なわれしめ、次に圧縮式ヒ−
トポンプにより昇温せしめられた中温度の熱源の全熱量
は吸収式ヒートポンプの冷媒を蒸発させるのに使用され
、他方では吸収式ヒートポンプの吸収液の濃縮は工場な
どから多量に供給される残りの温排水などからなる比俺
的低温の熱源によりおこなわれる。
４０℃程度の高温水を得る場合、上記実施例の構成では
、第４図に示すごとく吸収式ヒートポンプ２側の昇温中
は約３４ｑＣとなるから、吸収ヒートポンプ蒸発器の蒸
発温度は１０６ｑＣ以上でなければならない。一方、第
１図より圧縮式ヒートポンプ１側において６０こ○の温
排水により１０６ｑ○の温度に熱を移動させる場合の成
績係数はほぼ５となる。また吸収式ヒートポンプ２では
蒸発器７で必要とする熱量と、再生器８で必要とする熱
量はほぼ等しく、蒸発器７で得た熱量とほぼ等しい熱量
が吸収器９で発生するから、結局、複合ヒートポンプ全
体の成績係数は５で熱効率は約０．５となり、冒頭に述
べた圧縮式ヒートポンプのみを用いた場合の成績係数２
．６に比べて著しく成績係数が高く、また吸収式ヒート
ポンプのみを用いた場合の熱効率０．２３に比べて著し
く熱効率の高いものである。以上述べた本発明の複合ヒ
ートポンプによれば、一方ではまず圧縮式ヒートポンプ
により、工場などから多量に供給される温排水の一部を
回収しながら、低温部の昇温を昇温後の温度が１１０℃
をうわまわらないように行なわれしめ、次に圧縮式ヒ−
トポンプにより昇温せしめられた中温度の熱源の全熱量
は吸収式ヒートポンプの冷媒を蒸発させるのに使用され
、他方では吸収式ヒートポンプの吸収液の濃縮は工場な
どから多量に供給される残りの温排水などからなる比俺
的低温の熱源によりおこなわれる。
したがって圧縮式ヒートポンプにより得られた熱量はほ
ぼそのまま吸収式ヒートポンプの得る熱量となり、複合
ヒートポンプ全体として極めて少ない機械的動力で高い
熱効率が得られる。
ぼそのまま吸収式ヒートポンプの得る熱量となり、複合
ヒートポンプ全体として極めて少ない機械的動力で高い
熱効率が得られる。
第１図はスクリュー．圧縮機を用いた場合の蒸発温度と
成績係数の関係を示すグラフ、第２図は一種類の熱源を
用いた吸収式ヒートポンプの昇温率と熱効率の関係を示
すグラフ、第３図は本発明の一実施例を示す概略図、第
４図は吸収式ヒートポンプにおける再生温度と凝縮温度
との温度差に対する昇温中の関係を示すグラフである。 １・・・・・・圧縮式ヒートポンプ、２・・・・・・吸
収式ヒートポンプ、３・・・・・・蒸発器、４・・・・
・・圧縮機、６・・・・・・膨張弁、７・・・・・・蒸
発器、８・・・・・・再生器、９・・・・・・吸収器、
１０・・・・・・凝縮器、１１・・・・・・クーリング
タワー、１４・・・・・・熱源、１５・・・・・・プラ
ント、２１・・・・・・管路、３０・・・・・・循環回
路、３１，３２・・・・・・管路。第１図第２図 図 の 船 第４図
成績係数の関係を示すグラフ、第２図は一種類の熱源を
用いた吸収式ヒートポンプの昇温率と熱効率の関係を示
すグラフ、第３図は本発明の一実施例を示す概略図、第
４図は吸収式ヒートポンプにおける再生温度と凝縮温度
との温度差に対する昇温中の関係を示すグラフである。 １・・・・・・圧縮式ヒートポンプ、２・・・・・・吸
収式ヒートポンプ、３・・・・・・蒸発器、４・・・・
・・圧縮機、６・・・・・・膨張弁、７・・・・・・蒸
発器、８・・・・・・再生器、９・・・・・・吸収器、
１０・・・・・・凝縮器、１１・・・・・・クーリング
タワー、１４・・・・・・熱源、１５・・・・・・プラ
ント、２１・・・・・・管路、３０・・・・・・循環回
路、３１，３２・・・・・・管路。第１図第２図 図 の 船 第４図
Claims (1)
- １ 蒸発器３と、圧縮機と、膨張弁と、冷媒循環回路と
からなる圧縮式ヒートポンプと、蒸発器７と、吸収器と
、再生器と、凝縮器とからなる吸収式ヒートポンプとを
複合させるに際して、圧縮式ヒートポンプを低温側に、
吸収式ヒートポンプを高温側にそれぞれ設け、圧縮式ヒ
ートポンプの前記冷媒循環回路のうち、圧縮機から出た
管路が吸収式ヒートポンプの蒸発器７を経て膨張弁に至
るように構成するとともに、熱源と圧縮式ヒートポンプ
の蒸発器３との間に該蒸発器３に熱源の一部を供給する
管路と、熱源と吸収式ヒートポンプの再生器との間に該
再生器に熱源の熱の残りを供給する管路とを設けたこと
を特徴とする複合ヒートポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51118726A JPS6025714B2 (ja) | 1976-10-01 | 1976-10-01 | 複合ヒ−トポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51118726A JPS6025714B2 (ja) | 1976-10-01 | 1976-10-01 | 複合ヒ−トポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5343267A JPS5343267A (en) | 1978-04-19 |
| JPS6025714B2 true JPS6025714B2 (ja) | 1985-06-19 |
Family
ID=14743551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51118726A Expired JPS6025714B2 (ja) | 1976-10-01 | 1976-10-01 | 複合ヒ−トポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6025714B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08257197A (ja) * | 1995-03-06 | 1996-10-08 | Paul Braithwal Brendon | スポーツ選手のための保護手段 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5896960A (ja) * | 1981-12-04 | 1983-06-09 | 株式会社日立製作所 | 排熱回収冷凍装置 |
| JPS63294425A (ja) * | 1987-05-26 | 1988-12-01 | Ohbayashigumi Ltd | 水再生利用システムの一部をエネルギ−バスとして使用するシステム |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5054947A (ja) * | 1973-09-06 | 1975-05-14 | ||
| JPS5125938A (ja) * | 1974-08-28 | 1976-03-03 | Oki Electric Ind Co Ltd |
-
1976
- 1976-10-01 JP JP51118726A patent/JPS6025714B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5054947A (ja) * | 1973-09-06 | 1975-05-14 | ||
| JPS5125938A (ja) * | 1974-08-28 | 1976-03-03 | Oki Electric Ind Co Ltd |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08257197A (ja) * | 1995-03-06 | 1996-10-08 | Paul Braithwal Brendon | スポーツ選手のための保護手段 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5343267A (en) | 1978-04-19 |
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