JPS6024347A - スチ−ルウ−ル製造用材料 - Google Patents
スチ−ルウ−ル製造用材料Info
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- JPS6024347A JPS6024347A JP13199583A JP13199583A JPS6024347A JP S6024347 A JPS6024347 A JP S6024347A JP 13199583 A JP13199583 A JP 13199583A JP 13199583 A JP13199583 A JP 13199583A JP S6024347 A JPS6024347 A JP S6024347A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スチールウール製造用材料に関し、さらに詳
しくｆ′ｉ、被削性の優れたスチールウール製造用材料
に関するものである。
しくｆ′ｉ、被削性の優れたスチールウール製造用材料
に関するものである。
一般に、スチールウールは特殊な溝形状を有する工具で
鋼線ケ長手方向に数ミクロンの切シ込み深さで連続的に
切削加工するとめう加工工程を経て製造されるので１種
々の問題点がある。すなわち。
鋼線ケ長手方向に数ミクロンの切シ込み深さで連続的に
切削加工するとめう加工工程を経て製造されるので１種
々の問題点がある。すなわち。
１）スチールウールが連続して切削されず、切粉が分断
することにより、粉や屑の発生が多く、歩留りや作業性
が悪い。
することにより、粉や屑の発生が多く、歩留りや作業性
が悪い。
２）鋼線の切削により工具寿命が短くなる。例えば通常
の素材に対して３〜４時間の寿命が２時間以下に低下す
る。
の素材に対して３〜４時間の寿命が２時間以下に低下す
る。
３）切削速度を上げると、急激に工具寿命が低下する。
等である
本発明者は、このようなスチールウール製造用材料の問
題点について、その原因を種々追求し、研究した結果、
上記の欠陥は鋼紡中に存在する非金属介在物、特にＡＡ
２０３に起因することを知見した。そこでスチールウー
ル製造用材料として切粉が分断されずに均一に連続して
いるものが得られ、また切削工具の摩耗が少ないもので
あるためには、含有成分、成分割合とともに非金属介在
物としてのＡｔ２０３を規制しなければならない。
題点について、その原因を種々追求し、研究した結果、
上記の欠陥は鋼紡中に存在する非金属介在物、特にＡＡ
２０３に起因することを知見した。そこでスチールウー
ル製造用材料として切粉が分断されずに均一に連続して
いるものが得られ、また切削工具の摩耗が少ないもので
あるためには、含有成分、成分割合とともに非金属介在
物としてのＡｔ２０３を規制しなければならない。
本発明はこのような本発明者の知見に基いてなされたも
のであって、その目的とするところは、品質のよいスチ
ールウールを製造することができ、かつ、切削工具の寿
命を長くし得るスチールウール製造用材料を提供するこ
とにある。以下、本発明について詳細に説明する。
のであって、その目的とするところは、品質のよいスチ
ールウールを製造することができ、かつ、切削工具の寿
命を長くし得るスチールウール製造用材料を提供するこ
とにある。以下、本発明について詳細に説明する。
まず、本発明に係るスチールウール製造用材料の含有成
分および成分割合について説明する。
分および成分割合について説明する。
Ｃは、炭化物生成元素でＦｅ５０の硬い炭化物を形成す
るので、切削性の面からはなるべく含有量は少なくする
必要があるが、スチールクールに適度な硬さを持たせる
ために不可欠の元素である。
るので、切削性の面からはなるべく含有量は少なくする
必要があるが、スチールクールに適度な硬さを持たせる
ために不可欠の元素である。
しかし、その含有量が０．（１５％未満ではこの効果は
少な（，０，２０％を超えて含有されると硬くなシすぎ
て切削が困難となる。よって、０含有量は０．０’５〜
０．２０％とする。
少な（，０，２０％を超えて含有されると硬くなシすぎ
て切削が困難となる。よって、０含有量は０．０’５〜
０．２０％とする。
Ｓｉは、有害な介在物５ｉ０２を生成し、切削に際して
工具（切削バイト）全摩耗する。よってＳｒ含有量は、
＋１．２Ｑ％以下とする。
工具（切削バイト）全摩耗する。よってＳｒ含有量は、
＋１．２Ｑ％以下とする。
Ｍｎは、フェライトにある程度の硬さを与える元素であ
シ、その適当なＭｎ含有量は１１．５（１〜１．５０チ
である。
シ、その適当なＭｎ含有量は１１．５（１〜１．５０チ
である。
Ｐは、Ｎと同じく、侵入型元素としてフェライト中に固
溶し、フェライトを脆くする元素であるので通常の快削
鋼では多量に含有させるが、スチールウールは連続した
切粉とする必要があるので、快削鋼はど多重に含有させ
る必要はない。よってＰ含有量は＋１．０３５〜０ｅｌ
−５％とする。
溶し、フェライトを脆くする元素であるので通常の快削
鋼では多量に含有させるが、スチールウールは連続した
切粉とする必要があるので、快削鋼はど多重に含有させ
る必要はない。よってＰ含有量は＋１．０３５〜０ｅｌ
−５％とする。
Ｓは工具寿命を向上さぜる元素であるが、第１図に示す
通り、０．２０％を超えると効果は薄くなるとともに、
逆にウール巻取時にウールが切れる回数（断ウール回数
）及び切屑の発生が著しくなり作業性の低下やスチール
ウールとしての歩留りの低下を招くため、’０．２０％
以下とする。
通り、０．２０％を超えると効果は薄くなるとともに、
逆にウール巻取時にウールが切れる回数（断ウール回数
）及び切屑の発生が著しくなり作業性の低下やスチール
ウールとしての歩留りの低下を招くため、’０．２０％
以下とする。
Ｎは、クーＦｅ中に侵入型元素として固溶し、フェライ
ト自体の硬さを増して、切削性を良好にしかつ硬くする
ことにより、弾性限を向上させ、例えばスチールウール
製タワシ等の繰返し使用時に弾力性を高めてへらないよ
うにするが、あまり多量に含有されると、脆ｆヒが激し
くなって加工が困難となる。よってＮ含有量は、０．ｆ
ｌ ｉ ５％以下とする。
ト自体の硬さを増して、切削性を良好にしかつ硬くする
ことにより、弾性限を向上させ、例えばスチールウール
製タワシ等の繰返し使用時に弾力性を高めてへらないよ
うにするが、あまり多量に含有されると、脆ｆヒが激し
くなって加工が困難となる。よってＮ含有量は、０．ｆ
ｌ ｉ ５％以下とする。
Ｏａはスチールクールの弾力性を向上させる元素であシ
弾力性を要求される家庭用タワシ・自動車のマサツ材・
フィルタ等の用途の場合に選択的に添加される。スチー
ルクールの弾力性は素材の強度以外にスチールクールの
形状特にウールのカールの大きさが影響し、Ｏａの添加
によってつ−ルのカール半径を小さくすることが可能と
なって弾力性を向上させうることを本発明者らは知見し
たが、第２図に示す通ｐ、Ｏａ添加量の増加と共に弾力
性は向上するが０．００８ ％を超えるとその効果は薄
くなるとともに、断ウール回数が多くなシ作業性が低下
するため、０．００８％以下とする。
弾力性を要求される家庭用タワシ・自動車のマサツ材・
フィルタ等の用途の場合に選択的に添加される。スチー
ルクールの弾力性は素材の強度以外にスチールクールの
形状特にウールのカールの大きさが影響し、Ｏａの添加
によってつ−ルのカール半径を小さくすることが可能と
なって弾力性を向上させうることを本発明者らは知見し
たが、第２図に示す通ｐ、Ｏａ添加量の増加と共に弾力
性は向上するが０．００８ ％を超えるとその効果は薄
くなるとともに、断ウール回数が多くなシ作業性が低下
するため、０．００８％以下とする。
ＣＬＩは耐食性を向上させる元素であり、前記Ｏａの用
途と同様に耐食性が要求される場合に選択的に添加され
る。第３図に示す通Ｊ）、ＯｕＯ，０５％以上の添加に
よシ錆発生防止の耐食性が大きく向上する一方、０．４
０％を超えると効果は薄くなるため範囲を０．１０−１
１．４０％とする。
途と同様に耐食性が要求される場合に選択的に添加され
る。第３図に示す通Ｊ）、ＯｕＯ，０５％以上の添加に
よシ錆発生防止の耐食性が大きく向上する一方、０．４
０％を超えると効果は薄くなるため範囲を０．１０−１
１．４０％とする。
なお、第１〜３図の試験条件は、Ｃ０１１５％。
８ｉ ０．０５ ％ 、Ｍｎ ０．８８％、Ｐｏ、０９
１％を基本成分とする素材を用い、 第１図の場合は、この素材にＯａを無添加（図中Ａ）、
ｓ ｏ ｐｐｍ添加（図中Ｂ）、１００ ｐｐｍ添加（
図中０）したものを供試材としてＳの添加量と工具寿命
、断ウール回数との関係を調べたもの、第２図の場合は
、前記素材にＳ′ｆ：０．１０以下（図中Ｄ）、ｏ、
１５ Ｚ Ｃ図中Ｅ）、０．２０％（図中Ｆ）各々添加
したものを供試材として、Ｏａの添加量と弾力性、断ウ
ール回数との関係を調べたもの、 温度５０℃の空気中に７２時間曝した際の錆発生率との
関係を調べたものである。
１％を基本成分とする素材を用い、 第１図の場合は、この素材にＯａを無添加（図中Ａ）、
ｓ ｏ ｐｐｍ添加（図中Ｂ）、１００ ｐｐｍ添加（
図中０）したものを供試材としてＳの添加量と工具寿命
、断ウール回数との関係を調べたもの、第２図の場合は
、前記素材にＳ′ｆ：０．１０以下（図中Ｄ）、ｏ、
１５ Ｚ Ｃ図中Ｅ）、０．２０％（図中Ｆ）各々添加
したものを供試材として、Ｏａの添加量と弾力性、断ウ
ール回数との関係を調べたもの、 温度５０℃の空気中に７２時間曝した際の錆発生率との
関係を調べたものである。
つぎに、ＡＡ２０３介在物の大きさと含有量を規定する
のは、Ａｔ２０３は極めて硬質のものであって、これが
鋼線中に介在しているとスチールウール製造のための切
削に際して切削工具の摩耗が激しく、工具の寿命が著し
く短かく橙るためである。
のは、Ａｔ２０３は極めて硬質のものであって、これが
鋼線中に介在しているとスチールウール製造のための切
削に際して切削工具の摩耗が激しく、工具の寿命が著し
く短かく橙るためである。
また、本発明者は研究の結果ｂ Ａｔ２０３介在物の大
きさも工具寿命およびスチールクールの品質に大きな影
響があることを見出した。
きさも工具寿命およびスチールクールの品質に大きな影
響があることを見出した。
すなわち、３μｍ以下の小さなＡ１２０ａ介在物は工具
寿命に顕著な影響を与えないが、３μｍ以上の大きさの
Ａｔ２０３介在物は、その油が鋼中で２ （ｌ ＰＰＭ
以上含有すると、工具摩耗が激しくなシ、工具寿命を著
しく低下させると同時に、スチールクールの形状不均一
や、切粉の不連続、粉および屑の発生が多くなる。よっ
て、大きさ３μｍｐＪ上のＡｔ２０３介在物を２０ＰＰ
Ｍ以下とする。
寿命に顕著な影響を与えないが、３μｍ以上の大きさの
Ａｔ２０３介在物は、その油が鋼中で２ （ｌ ＰＰＭ
以上含有すると、工具摩耗が激しくなシ、工具寿命を著
しく低下させると同時に、スチールクールの形状不均一
や、切粉の不連続、粉および屑の発生が多くなる。よっ
て、大きさ３μｍｐＪ上のＡｔ２０３介在物を２０ＰＰ
Ｍ以下とする。
また３μｍ以上のｈｔ２ｏ３介在物敏が２０ＰＰＭ以下
であっても、５〜２０ＰＰＭの範囲では３μｍ〜１０μ
ｎｌのＡＡｚ（’）３介在物社がそのうちの３０％未満
であれば工具寿命を短くする、これに対し、３μｍ 以
上のＡｔ２０３介在物量が５ＰＰＭ未満においてはＡｔ
２０３介在物の大きさは工具寿命に顕著な影響を与えな
いことを知見した。よって３μｍ以上のＡｔ２０３の介
在物量が５ＰＰＭ以上２０ＰＰＭ以下の範囲では、３μ
ｍ以上１０μｍ未満のＡＬ２０３介在物歓を３μｍ以上
のＡＺ２Ｏ，、介在物量の３０％以上含有することとす
る。しかして、とのＡｔは元来、不純物として鋼中に存
在してＡ、４２０３となるものや、或いは、耐火物等の
侵蝕によシ鋼中に含有されてぐるＡｔ２ｏ３がある。こ
れらのＡｔ２０３は鋼線製造過程において、Ａ４の含有
量を極力抑制して、前述の値となるようにするのである
。
であっても、５〜２０ＰＰＭの範囲では３μｍ〜１０μ
ｎｌのＡＡｚ（’）３介在物社がそのうちの３０％未満
であれば工具寿命を短くする、これに対し、３μｍ 以
上のＡｔ２０３介在物量が５ＰＰＭ未満においてはＡｔ
２０３介在物の大きさは工具寿命に顕著な影響を与えな
いことを知見した。よって３μｍ以上のＡｔ２０３の介
在物量が５ＰＰＭ以上２０ＰＰＭ以下の範囲では、３μ
ｍ以上１０μｍ未満のＡＬ２０３介在物歓を３μｍ以上
のＡＺ２Ｏ，、介在物量の３０％以上含有することとす
る。しかして、とのＡｔは元来、不純物として鋼中に存
在してＡ、４２０３となるものや、或いは、耐火物等の
侵蝕によシ鋼中に含有されてぐるＡｔ２ｏ３がある。こ
れらのＡｔ２０３は鋼線製造過程において、Ａ４の含有
量を極力抑制して、前述の値となるようにするのである
。
とのｈｔ２ｏ３介在物片を０とすることはできないが、
本発明による鋼線は、Ａ２．．０３介在物量を規制して
いない鋼線に比して、工具寿命を約１．５倍以上延長す
ることができ、さらに、高速切削が可能となるのである
。１だ、一般の切削と異なって、スチールクールの切削
の場合には、切込み量が数μｍであるため、３μｍ以上
のＡＡ２０３介在物址を規制した本発明の鋼線は、切粉
の分断が少なく、粉および屑の発生も少なくなるのであ
る。また、工具摩耗が少ないことにより、スチールクー
ルの形（日本鉄鋼協会編、昭和５６年１０月３０日発行
）のＰ３２７〜３３６に記載された「酸分解法による酸
化物の定社方法」においてポアサイズ３μｍ及び１０μ
ｍのストレートな穴を有するメンブランフィルタ−を用
いて超音波振篩吸収ろ別を行ないそれぞれのフィルター
上に捕集された残渣中の酸に不溶なＡＡ２ｏ３介在物お
よびＡＡ２ ｏ３系介在物（例Ｍｎ０Ａｔ２０３ 、３
Ａ／４０３２５ｉ０２等）から分析されたＡｔ量よりＡ
ｔｚＯａｔに換算することによって大きさ３μｍ〜１０
μｍ及び１０μｍμ上のＡｔ２０３介在物含有量として
められ、それぞれのＡＡｚＯ３女の和を３μｍ以上のＡ
ｔ２０Ｂ介在物含有祉とする。
本発明による鋼線は、Ａ２．．０３介在物量を規制して
いない鋼線に比して、工具寿命を約１．５倍以上延長す
ることができ、さらに、高速切削が可能となるのである
。１だ、一般の切削と異なって、スチールクールの切削
の場合には、切込み量が数μｍであるため、３μｍ以上
のＡＡ２０３介在物址を規制した本発明の鋼線は、切粉
の分断が少なく、粉および屑の発生も少なくなるのであ
る。また、工具摩耗が少ないことにより、スチールクー
ルの形（日本鉄鋼協会編、昭和５６年１０月３０日発行
）のＰ３２７〜３３６に記載された「酸分解法による酸
化物の定社方法」においてポアサイズ３μｍ及び１０μ
ｍのストレートな穴を有するメンブランフィルタ−を用
いて超音波振篩吸収ろ別を行ないそれぞれのフィルター
上に捕集された残渣中の酸に不溶なＡＡ２ｏ３介在物お
よびＡＡ２ ｏ３系介在物（例Ｍｎ０Ａｔ２０３ 、３
Ａ／４０３２５ｉ０２等）から分析されたＡｔ量よりＡ
ｔｚＯａｔに換算することによって大きさ３μｍ〜１０
μｍ及び１０μｍμ上のＡｔ２０３介在物含有量として
められ、それぞれのＡＡｚＯ３女の和を３μｍ以上のＡ
ｔ２０Ｂ介在物含有祉とする。
以下、本発明に係るスチールウール製造用材料の実施例
について、比較例とともに説明する。
について、比較例とともに説明する。
実施例１
第１表に鋼種側に示す含有成分、成分割合となるように
それぞれ鋼を８０ ｔｏｎ転炉で溶製し、１１５ｍ角鋼
片に分塊した後８． Ｏｍｙｎφの線材に圧ノ＼。
それぞれ鋼を８０ ｔｏｎ転炉で溶製し、１１５ｍ角鋼
片に分塊した後８． Ｏｍｙｎφの線材に圧ノ＼。
延した。この線材をエアーギテンテイングした後３．１
咽φに伸線した。
咽φに伸線した。
これらの３．１覇φの鋼線をスチールクールに切削して
３μｍ以上のＡｔ２０３介在物含有量と工具寿命その結
果を第４図に示す。
３μｍ以上のＡｔ２０３介在物含有量と工具寿命その結
果を第４図に示す。
第４図から明らかなように、３μｍ以上の大きさのＡ
ｔ２０３介在物量が２０ＰＰＭ以下であれば本発明の実
施例による鋼線は、比較例に比して約１．５倍以上工具
寿命が延長できる。
ｔ２０３介在物量が２０ＰＰＭ以下であれば本発明の実
施例による鋼線は、比較例に比して約１．５倍以上工具
寿命が延長できる。
実施例２
第２表に示す含有成分、成分割合を有する材料を実施例
１と同様の方法で鋼線にした後スチールクールを切削し
た。各銅線について、３μｍ以上のＡｔ２０３介在物含
有祉に占める３μｍ以上１０μｍ未満のＡｔ２０３介在
物含有量の比率（Ｒ値）と工具寿命との関係を調査した
。その結果を第５図（Ａｌ 、 （Ｂｌに示す。
１と同様の方法で鋼線にした後スチールクールを切削し
た。各銅線について、３μｍ以上のＡｔ２０３介在物含
有祉に占める３μｍ以上１０μｍ未満のＡｔ２０３介在
物含有量の比率（Ｒ値）と工具寿命との関係を調査した
。その結果を第５図（Ａｌ 、 （Ｂｌに示す。
第５図（５）、（Ｂ）から明らかなように、３μｍｔｇ
上のＡｔ２０３介在物含有討が２０ＰＰＭ以下であって
も、Ｒ値が低下すれば、工具寿命は短かくなることがわ
かる。この関係は、３μｍ、Ｌｌ上のＡｔ２０３介在物
含有険の多い約１７ＰＰＭから２１ ＰＰＭ近辺で顕著
であり、Ｒ値が３０％よりｍ下になれば工具寿命は大き
く低下する。ただし、３μｍ以上のＡｚ、ｏｓ、介在物
含有量が５ＰＰＭ未満ではＲ値は工具寿命に顕著な影響
を及ぼさない。
上のＡｔ２０３介在物含有討が２０ＰＰＭ以下であって
も、Ｒ値が低下すれば、工具寿命は短かくなることがわ
かる。この関係は、３μｍ、Ｌｌ上のＡｔ２０３介在物
含有険の多い約１７ＰＰＭから２１ ＰＰＭ近辺で顕著
であり、Ｒ値が３０％よりｍ下になれば工具寿命は大き
く低下する。ただし、３μｍ以上のＡｚ、ｏｓ、介在物
含有量が５ＰＰＭ未満ではＲ値は工具寿命に顕著な影響
を及ぼさない。
以上のことから、３μｍ以上のＡｔ２０３介在物含有量
が多い揚台には、その中に含まれている大きなＡＡ、０
３介在物量が多いと工具摩耗を大きくすることが明らか
である。
が多い揚台には、その中に含まれている大きなＡＡ、０
３介在物量が多いと工具摩耗を大きくすることが明らか
である。
したがって１本発明のスチールウール製造用材料は、３
μｍ以上のＡｔ２０３介在物含有量を２０ＰＰＭ以下に
抑制するとともに、前記大きさのＡｔ２０３介在物含有
量が５〜２０ＰＰＭの範囲にあるときけ、３〜１０μｍ
のＡｔ２０３介在物量がその３μｍ以上の介在物全体量
の３０％以上あるように調整される。
μｍ以上のＡｔ２０３介在物含有量を２０ＰＰＭ以下に
抑制するとともに、前記大きさのＡｔ２０３介在物含有
量が５〜２０ＰＰＭの範囲にあるときけ、３〜１０μｍ
のＡｔ２０３介在物量がその３μｍ以上の介在物全体量
の３０％以上あるように調整される。
以上、説明した様に１本発明に係るスチールウール製造
用材料は、上記の構成を有することによシ、スチールク
ールに切削加工するに当って、工具寿命が長く、また工
具摩耗が小さいため１品質の良いスチールウールが製造
でき、したがってスチールウールの製造において、生産
性が良好となる効果を秦するものである。
用材料は、上記の構成を有することによシ、スチールク
ールに切削加工するに当って、工具寿命が長く、また工
具摩耗が小さいため１品質の良いスチールウールが製造
でき、したがってスチールウールの製造において、生産
性が良好となる効果を秦するものである。
第１図はＳ量と工具寿命及びスチールウール巻取時にお
ける断ウール回数の関係を示 したものである 第２図は０ａｌｉＨとスチールクールの弾力性及び断ウ
ール回数の関係を示したものである 第３図はＣＩ鰍とスチールクールの錆発生率（５０℃、
湿度９５裂雰囲気中７２ト１ｒ保持後）の関係を示した
ものである 第４図は３μＩｎ以上のＡ Ａ２（’）３介在物含有惜
と工具、寿命との関係を示す図表である 第５図（Ａ）は３μｍ以上のＡ４２０３介在物含有敞が
約１７〜２０ＰＰＭである場合において、３〜１０μｍ
のＡＬ２０３介在物含有敞（ＰＰＭとその換％Ｂ値）と
工具寿命との関係 を示す図表であり、同図（Ｔ３） Ｕ ３μｍ 以上の
Ａ４２０３介在物含有融が約ｄＰＰへｆｌ！上５ＰＰＭ
未満である場合において、同図（３）と同様な関係を示
す図表である。
ける断ウール回数の関係を示 したものである 第２図は０ａｌｉＨとスチールクールの弾力性及び断ウ
ール回数の関係を示したものである 第３図はＣＩ鰍とスチールクールの錆発生率（５０℃、
湿度９５裂雰囲気中７２ト１ｒ保持後）の関係を示した
ものである 第４図は３μＩｎ以上のＡ Ａ２（’）３介在物含有惜
と工具、寿命との関係を示す図表である 第５図（Ａ）は３μｍ以上のＡ４２０３介在物含有敞が
約１７〜２０ＰＰＭである場合において、３〜１０μｍ
のＡＬ２０３介在物含有敞（ＰＰＭとその換％Ｂ値）と
工具寿命との関係 を示す図表であり、同図（Ｔ３） Ｕ ３μｍ 以上の
Ａ４２０３介在物含有融が約ｄＰＰへｆｌ！上５ＰＰＭ
未満である場合において、同図（３）と同様な関係を示
す図表である。
Ｓｗ七％
第２図
ａ ＰＰＭ
第５図（Ａ）
Ｒ値
３〜ｌ０７Ｂａ（７））ＡｂＯＢ量
第５図（Ｂ）
：３〜ＩＯｐｍ（７）ＡｌＯ２量
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） ００．０５〜０．２０％、８ｉ０．２０％Ｉ！
下、 Ｍｎ０．５０〜１．５０チ、Ｐ（１，０３５〜０
．１５チ。 ８０．２０％以下、Ｎｏ、０１５％以下を含有し、かつ
、鋼中において大きさ３μｍ以上のＡｔ２０３介在物含
有険を２０ＰＰＭ以下に抑制し、かつ前記のＡ Ａ２０
３介在物の含有量が５ＰＰＭ以上２０ＰＰＭ以下である
場合には、３μｍ以上１０μｍ未満の大きさのＡｔ２０
３介在物を３μｍ以上のＡｔ２０３介在物の含有量に対
して３０％以上含有し、残部は実質的にＦｅよ９成るこ
とを特徴とするスチールウール製造用材料。 （２） ０１１．０５〜０．２０ ％ 、８ｉ０．２０
％以下、 Ｍｎ０．５０〜１．５０％、Ｐｏ、０３５
〜０．１５％。 Ｓ ｔ）、 ２０％以下、ＮＯ，，０１５％以下、 Ｏ
ａｏ、ｏｏｓ％以下を含有しかつ、鋼中において大きさ
３μｍ以上のＡｔ２０３介在物含有量を２０ＰＰＭ以下
に抑制し、かつ前記のＡ７ｚ０３介在物の含有量が５
ＰＰＭ以上２０ ＰＰＭ、Ｅｌ下である場合には、３μ
ｍ以上１０μｍ未満の大きさのＡｚｚｏａ介在物を３μ
ｎ１以上のＡｔ２０３介在物の含有量に対して３０チ以
上含有し、残部は実質的にＦｅより成ることを特徴とす
るスチールウール製造用材料。 （３） ＯＯ−０５〜（１，２０’１６ 、５ｉＯ−２
０％以下、Ｍｎ０．５０〜１．５０チ、Ｐｏ、０３５〜
０．１５％。 ８ （１，２０％ＩａＴ 、 Ｎ ｏ、ｏ １５％以下
、 ０Ｌ１０．１ （１〜Ｆ１．４０％を含有しかつ、
（間中において大きさ３μｍ以上のＡ４４０ｓ介在物含
有量を２ （ｌ ＰＩ）Ｍ以下に抑制し、かつ前記のＡ
Ａ＊０３介在物の含有量が５ＰＰＭ以上２０ＰＰＭ以下
である場合には、３μｍ以上１０μｍ未満の大きさのＡ
ｔ２０３介在物を３μｍ 、ＩＪ上のＡｔ２０３介在物
の含有量に対して３０チ以上含有し、残部は実質的にＦ
ｅより成ることを特徴とするスチールウール製造用材料
。 （４） ＯＯ−０５〜（１，２０％ 、Ｓｉ０．２０％
以下、 Ｍｎ０．５０〜１．５０ 優 、ＰＱ。０３５
〜０．１５ 係 。 ８０．２０係以下、ＮＯ，０１５％以下、 Ｏａｏ、０
０８％以下、 Ｏ，ｕＯ，１０〜０．４０ ％、、を含
有し、かつ、鋼中において大きさ３μｍ以上のＡｔ２０
３介在物含有承ｆ：２０’Ｐ Ｐ Ｍ以下に抑制し、か
つ前記のＡ７２０３介在物の含有量が５ＰＰＭ以上２９
ＰＰＭ以下である場合には、３μｍ以上ｌＯμｍ未満の
大きさのＡｔ２０３介在物を３μｍ以上のＡ ｔ、ｏ、
介在物の含有量に対して３０多以上含有し、残部は実質
的にＦｅより成ること’ｉ＝敵とするスチールウール製
造用材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13199583A JPS6024347A (ja) | 1983-07-21 | 1983-07-21 | スチ−ルウ−ル製造用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13199583A JPS6024347A (ja) | 1983-07-21 | 1983-07-21 | スチ−ルウ−ル製造用材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6024347A true JPS6024347A (ja) | 1985-02-07 |
Family
ID=15071090
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13199583A Pending JPS6024347A (ja) | 1983-07-21 | 1983-07-21 | スチ−ルウ−ル製造用材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024347A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63137139A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-09 | Res Dev Corp Of Japan | 金属短繊維−黒鉛系複合材 |
| JPS63192845A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-10 | Nippon Steel Corp | スチ−ルウ−ル製造用線材 |
| CN114635082A (zh) * | 2022-02-24 | 2022-06-17 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种钢棉纤维用热轧盘条的生产方法 |
-
1983
- 1983-07-21 JP JP13199583A patent/JPS6024347A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63137139A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-09 | Res Dev Corp Of Japan | 金属短繊維−黒鉛系複合材 |
| JPS63192845A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-10 | Nippon Steel Corp | スチ−ルウ−ル製造用線材 |
| CN114635082A (zh) * | 2022-02-24 | 2022-06-17 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种钢棉纤维用热轧盘条的生产方法 |
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