JPS6024297A - 継目無鋼管製管用ガイドシユ− - Google Patents
継目無鋼管製管用ガイドシユ−Info
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- JPS6024297A JPS6024297A JP13055183A JP13055183A JPS6024297A JP S6024297 A JPS6024297 A JP S6024297A JP 13055183 A JP13055183 A JP 13055183A JP 13055183 A JP13055183 A JP 13055183A JP S6024297 A JPS6024297 A JP S6024297A
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- Japan
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- guide shoe
- steel
- less
- steel pipe
- seamless steel
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、熱間仕上継目無鋼管の製造工程で使用され
る傾斜ロール穿孔圧延機（第１ピアサ−第２ピアサ−）
や磨管機（リーラ−）等に適用されるプレート型がイド
シュー、特にＣｒ−Ｍｏ含有合金鋼の製管時に使用して
優れた耐焼付性及び耐摩耗性を発揮するとともに、補修
・再使用が極めて容易な継目無鋼管製管用ガイドシュー
に関するものである。
る傾斜ロール穿孔圧延機（第１ピアサ−第２ピアサ−）
や磨管機（リーラ−）等に適用されるプレート型がイド
シュー、特にＣｒ−Ｍｏ含有合金鋼の製管時に使用して
優れた耐焼付性及び耐摩耗性を発揮するとともに、補修
・再使用が極めて容易な継目無鋼管製管用ガイドシュー
に関するものである。
一般に、傾余１圧延方式による熱間仕−１＝継目無鋼管
製造工程で使用される傾系１０−ル穿孔圧延機や磨管機
等には、例えば第１図に示されるような形状に一体鋳造
されたガイドシューが備えられており、圧延の際に被圧
延拐の外径膨出を抑えるストッパー的役割を担わされて
いる。
製造工程で使用される傾系１０−ル穿孔圧延機や磨管機
等には、例えば第１図に示されるような形状に一体鋳造
されたガイドシューが備えられており、圧延の際に被圧
延拐の外径膨出を抑えるストッパー的役割を担わされて
いる。
第２図は、前記がイドシューの配置状態を第２ピアサ−
を例にとって説明した模式図であり、左右対向配置の圧
延ロール２，２′とプラグ３とによって拡管減肉圧延さ
れる被圧延材１の外径が必要以上に膨出しないように規
制するガイドシュー４゜４が、プラダ３の上下に配置さ
れていることを示している。
を例にとって説明した模式図であり、左右対向配置の圧
延ロール２，２′とプラグ３とによって拡管減肉圧延さ
れる被圧延材１の外径が必要以上に膨出しないように規
制するガイドシュー４゜４が、プラダ３の上下に配置さ
れていることを示している。
ところで、従来、このような一体鋳造がイドシューの材
質には耐摩耗性や耐熱性等を考慮した鋳鋼が使用されて
いだが、近年、Ｃｒ、 Ｎｉ及びＭＯ等の元素を含有す
る高品質のシーム１／スパイプの需要が増大してくるに
つれて、製管製品に、被圧延材とガイドシュー摺接面と
の焼付に起因するガイドシューマーク疵の発生が顕著と
なり、これが製品品質を大きく低下してし１うという問
題が出て来たのである。
質には耐摩耗性や耐熱性等を考慮した鋳鋼が使用されて
いだが、近年、Ｃｒ、 Ｎｉ及びＭＯ等の元素を含有す
る高品質のシーム１／スパイプの需要が増大してくるに
つれて、製管製品に、被圧延材とガイドシュー摺接面と
の焼付に起因するガイドシューマーク疵の発生が顕著と
なり、これが製品品質を大きく低下してし１うという問
題が出て来たのである。
そこで、従来にあっては、ガイドシューと被圧延材間に
砂等の粉体研摩材を散布供給して焼付生成物のガイドシ
ュー面からの除去を図るという煩わしい作業を必要とし
たのである。しかも、このような焼付生成物除去作業を
繰返してもガイドシューマーク疵を完全に抑えるには至
らない上、製管本数も悪く、例えばＣｒを１％（以下、
係は重量割合とする）含有する鋼を製管する際に１．０
Ｃ−３Ｎｉ−２５ｃｒ＠鋼製がイドシューを使用したと
きの製管可能本数はせいぜい１００本程度であシ、普通
鋼を製管したときの１０００〜２０００本に比べ約１／
１０で使用不可となった。
砂等の粉体研摩材を散布供給して焼付生成物のガイドシ
ュー面からの除去を図るという煩わしい作業を必要とし
たのである。しかも、このような焼付生成物除去作業を
繰返してもガイドシューマーク疵を完全に抑えるには至
らない上、製管本数も悪く、例えばＣｒを１％（以下、
係は重量割合とする）含有する鋼を製管する際に１．０
Ｃ−３Ｎｉ−２５ｃｒ＠鋼製がイドシューを使用したと
きの製管可能本数はせいぜい１００本程度であシ、普通
鋼を製管したときの１０００〜２０００本に比べ約１／
１０で使用不可となった。
本発明者等は、上述のような観点から、今後益々需要の
増大するととが予想されるＣｒ、Ｎｉ及びＭ。
増大するととが予想されるＣｒ、Ｎｉ及びＭ。
等を含有する高品質継目無鋼管の製管時に使用して優れ
た耐焼付性及び耐摩耗性を発揮し、性状の良好な製品製
造を可能にするとともに、使用寿命が長く、かつ補修・
再使用が極めて容易なガイドシューを提供すべく、種々
の試験・検討を重ねながら研究を行った結果、 （ａ） Ｃｒ−Ｍｏ系継目無鋼管との耐焼付性向−にに
はガイドシューを構成する鋼中のＮｉ量を増加すること
が極めて有効であり、従来がイドシューにおけるＦｅ基
祠料をＮ１基材オ・１に転換すると、耐焼付性が一段と
向上する上、摩耗量も極めて少ないがイドシューが得ら
れること、 （ｂ） この場合、ガイドシュー全体をＮ１基材料で構
成すると、コストが非常に高くなって不経済であるばか
シでなく、熱割れ貫通によってガイドシューが破損しや
すくなる恐れがでてくるが、ガイドシュ一本体を普通鋼
で構成し、これを所定形状に成形してから、その被圧延
材摺接面にＮ１基合金の肉盛溶接を施せば、耐焼付性、
耐摩耗性の優れたがイドシューな低コストで実現するこ
とができる上、表面の肉盛層に熱割れが発生しても本体
にまで伸展することがないので致命的な破損につながら
ず、長寿命を達成できるとと、 （Ｃ）更に、肉盛溶接を施したがイドシューは補５− 修肉盛溶接が可能であるので、肉盛溶接金属層が摩耗し
たとしても、該摩耗部をＮｉ基の同成分の溶接材料で補
修肉盛溶接すれば数回の再使用が可能となり、この点か
らもコスト低減が図れること。
た耐焼付性及び耐摩耗性を発揮し、性状の良好な製品製
造を可能にするとともに、使用寿命が長く、かつ補修・
再使用が極めて容易なガイドシューを提供すべく、種々
の試験・検討を重ねながら研究を行った結果、 （ａ） Ｃｒ−Ｍｏ系継目無鋼管との耐焼付性向−にに
はガイドシューを構成する鋼中のＮｉ量を増加すること
が極めて有効であり、従来がイドシューにおけるＦｅ基
祠料をＮ１基材オ・１に転換すると、耐焼付性が一段と
向上する上、摩耗量も極めて少ないがイドシューが得ら
れること、 （ｂ） この場合、ガイドシュー全体をＮ１基材料で構
成すると、コストが非常に高くなって不経済であるばか
シでなく、熱割れ貫通によってガイドシューが破損しや
すくなる恐れがでてくるが、ガイドシュ一本体を普通鋼
で構成し、これを所定形状に成形してから、その被圧延
材摺接面にＮ１基合金の肉盛溶接を施せば、耐焼付性、
耐摩耗性の優れたがイドシューな低コストで実現するこ
とができる上、表面の肉盛層に熱割れが発生しても本体
にまで伸展することがないので致命的な破損につながら
ず、長寿命を達成できるとと、 （Ｃ）更に、肉盛溶接を施したがイドシューは補５− 修肉盛溶接が可能であるので、肉盛溶接金属層が摩耗し
たとしても、該摩耗部をＮｉ基の同成分の溶接材料で補
修肉盛溶接すれば数回の再使用が可能となり、この点か
らもコスト低減が図れること。
（ｄ） 肉盛溶接金属層の材質をＣ：０，６％以上。
及びＣｒ：１０〜２５％を含むＮ１基合金とすれば、］
１１種の成分系で高ｃｒから低ｃｒまでの鋼の製管を良
好に実施でき、製管作業が極めて単純化されること、− （、） 肉盛溶接金属層の構成成分としてＷ、Ｃｏ及び
Ｍｏのうちの１種以上を更に添加すれば、その耐摩耗性
が一層向上し、寿命が更に向上すること、以上（ａ）〜
（ｅ）に示す如き知見を得るに至ったのである。
１１種の成分系で高ｃｒから低ｃｒまでの鋼の製管を良
好に実施でき、製管作業が極めて単純化されること、− （、） 肉盛溶接金属層の構成成分としてＷ、Ｃｏ及び
Ｍｏのうちの１種以上を更に添加すれば、その耐摩耗性
が一層向上し、寿命が更に向上すること、以上（ａ）〜
（ｅ）に示す如き知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであシ、
継目無鋼管製管用ガイドシューを、低合金鋼又は普通鋼
製本体の被圧延材摺接面に Ｃ： ０．６〜２．０ ％、Ｓｉ： １．５％以下。
製本体の被圧延材摺接面に Ｃ： ０．６〜２．０ ％、Ｓｉ： １．５％以下。
Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ：０．０４％以下。
６−
Ｓ：０．０４％り下、Ｃｒ：１０〜２５％。
を含有するか、或いは更に、
Ｗ：１．０〜１０．０係。
Ｃｏ：５〜２０％。
Ｍｏ：５〜２０％。
のりもの１種以上をも含有し、
Ｎ１及びその他の不純物：残り。
から成る成分組成の肉盛溶接金属層を設けて構成するこ
とによシ、優れた耐焼＋１性と耐摩耗性とをコスト安く
備えしめ、製管製品にガイドシューマーク疵が生ずるの
を防止するとともに使用寿命の延命化を図った点に特徴
を有するものである。
とによシ、優れた耐焼＋１性と耐摩耗性とをコスト安く
備えしめ、製管製品にガイドシューマーク疵が生ずるの
を防止するとともに使用寿命の延命化を図った点に特徴
を有するものである。
なお、ガイドシュ一本体を構成する低合金鋼又は普通鋼
としては１．Ｔ Ｉ Ｓ規格に定められる引張り強度：
６５ｋｇ／−以下の機械構造用炭素鋼及び合金鋼等のい
ずれをも採用できることはもちろんのことであシ、また
肉盛溶接金属層を設ける手段としては、前記成分組成の
溶接金属層が得られる溶接月別を使用するのであればい
かなる肉盛溶接方法でも採用することができる。
としては１．Ｔ Ｉ Ｓ規格に定められる引張り強度：
６５ｋｇ／−以下の機械構造用炭素鋼及び合金鋼等のい
ずれをも採用できることはもちろんのことであシ、また
肉盛溶接金属層を設ける手段としては、前記成分組成の
溶接金属層が得られる溶接月別を使用するのであればい
かなる肉盛溶接方法でも採用することができる。
次いで、この発明のがイドシューにおいて、肉盛溶接金
属層の成分割合を前記の如くに数値限定した理由を説明
する。
属層の成分割合を前記の如くに数値限定した理由を説明
する。
■ Ｃ
Ｃ成分は、肉盛溶接金属層に耐摩耗性を付与するととも
に焼付を防止する作用を有しているが、その含有量が０
．６ ％未満では高温での摩耗が大きくなり、また高温
潤滑に影響を及ぼすＣ析出量が少くなって焼付を発生し
やすくなる。一方、２．０係を毬えてＣを含有させると
肉盛溶接時の割れ発生が顕著となるほか、肉盛溶接用コ
アードワイヤ（Ｃｏｒｅｄ Ｗｉｒｅ ）に２．０％を
越えるＣを含有させることはフラックスレシオ（フープ
と７ラツクスの比率）の関係上極めて困難で、安定した
Ｃ量及び溶着金属の歩留シを確保することができなくな
るので、Ｃ含有量を０６〜２，０％と定めた。
に焼付を防止する作用を有しているが、その含有量が０
．６ ％未満では高温での摩耗が大きくなり、また高温
潤滑に影響を及ぼすＣ析出量が少くなって焼付を発生し
やすくなる。一方、２．０係を毬えてＣを含有させると
肉盛溶接時の割れ発生が顕著となるほか、肉盛溶接用コ
アードワイヤ（Ｃｏｒｅｄ Ｗｉｒｅ ）に２．０％を
越えるＣを含有させることはフラックスレシオ（フープ
と７ラツクスの比率）の関係上極めて困難で、安定した
Ｃ量及び溶着金属の歩留シを確保することができなくな
るので、Ｃ含有量を０６〜２，０％と定めた。
■ Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、及びＳ
これらの元素は、いずれも肉盛溶接時の溶接性に悪影響
を及ぼすものであシ、特にＳｌ及びＭｎの含有量が各々
１．５％を、そしてＰ及びＳ含有量が各々０．０４ ％
を越えるとブローホールの発生や割れの発生を引き起し
て溶接作業性を著しく悪化するようになることから、Ｓ
ｉ：１．５％以下、Ｍｎ：１．５チ以下、Ｐ：０．０４
％以下、及びＳ：Ｏ，Ｏ／Ｉ％以下と、それぞれその含
有量を制限した。
を及ぼすものであシ、特にＳｌ及びＭｎの含有量が各々
１．５％を、そしてＰ及びＳ含有量が各々０．０４ ％
を越えるとブローホールの発生や割れの発生を引き起し
て溶接作業性を著しく悪化するようになることから、Ｓ
ｉ：１．５％以下、Ｍｎ：１．５チ以下、Ｐ：０．０４
％以下、及びＳ：Ｏ，Ｏ／Ｉ％以下と、それぞれその含
有量を制限した。
ＣＴ
Ｃｒ成分は、肉盛溶接金属層に高温強度と高温での耐摩
耗性を確保する作用があるが、その含有量が１０％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、特に高温での耐
摩耗性が著しく劣化してしまう。一方２５％を毬えてＣ
ｒを含有させると高温域で粒内に球状炭化物として析出
することが少なくなって潤滑性を著しく悪化するので、
焼付が起ってガイドシューマーク疵を発生するようにな
ること、及び溶接時の割れ発生の点から、Ｃｒ含有量を
１０−２５％と定めた。
耗性を確保する作用があるが、その含有量が１０％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、特に高温での耐
摩耗性が著しく劣化してしまう。一方２５％を毬えてＣ
ｒを含有させると高温域で粒内に球状炭化物として析出
することが少なくなって潤滑性を著しく悪化するので、
焼付が起ってガイドシューマーク疵を発生するようにな
ること、及び溶接時の割れ発生の点から、Ｃｒ含有量を
１０−２５％と定めた。
■ Ｗ、Ｃｏ、及びＭＯ
これらの成分には、肉盛溶接金属層の耐摩耗性を一段と
向上する作用があるので必要に応じて１種以上添加含有
せしめられるものであるが、以下 ９ − それぞれの成分について付随的な作用とともに成分限定
理由を詳述する。
向上する作用があるので必要に応じて１種以上添加含有
せしめられるものであるが、以下 ９ − それぞれの成分について付随的な作用とともに成分限定
理由を詳述する。
１）Ｗ
Ｗ成分には、肉盛溶接金属層の耐摩耗性向上作用のほか
、溶接時の高温割れを抑制する作用もあるが、その含有
量が１．０％未満では前記作用に所望の効果が得られず
、他方１０．０％を越えて含有させると硬度が高くなっ
て良好な潤滑面が形成されず、従って焼付を発生するよ
うになることから、Ｗ含有量は１．０〜１０．０％と定
めだ。
、溶接時の高温割れを抑制する作用もあるが、その含有
量が１．０％未満では前記作用に所望の効果が得られず
、他方１０．０％を越えて含有させると硬度が高くなっ
て良好な潤滑面が形成されず、従って焼付を発生するよ
うになることから、Ｗ含有量は１．０〜１０．０％と定
めだ。
ｉｉ） Ｃ。
Ｃｏ成分の含有量が５％を下回ると高温での耐摩耗性向
上作用に所望の効果が得られず、他方２０％を越えて含
有させると結晶粒内に球状のＣｒ炭化物を析出すること
が少なくなって所望の潤滑効果を確保できなくなシ、焼
付の発生が顕著になることから、ｃｏ含有量は５〜２０
％と定めだ。
上作用に所望の効果が得られず、他方２０％を越えて含
有させると結晶粒内に球状のＣｒ炭化物を析出すること
が少なくなって所望の潤滑効果を確保できなくなシ、焼
付の発生が顕著になることから、ｃｏ含有量は５〜２０
％と定めだ。
！ｔｆ） Ｍ。
１０−
Ｍｏ成分の含有量が５係を下回ると高温での耐摩耗性向
」二作用に所望の効果が得られず、他方２０％を越えて
含有させると高温硬度が高くなって良好な潤滑面が形成
されず、従って焼付を発生するようになることから、Ｍ
ｏ含有量は５〜２０％と定めだ。
」二作用に所望の効果が得られず、他方２０％を越えて
含有させると高温硬度が高くなって良好な潤滑面が形成
されず、従って焼付を発生するようになることから、Ｍ
ｏ含有量は５〜２０％と定めだ。
以上のように成分組成を選定することにより、高温強度
、高温耐摩耗性、及び耐焼付性の良好な肉盛溶接金属層
を得ることができるが、その厚さは１５Ｂ程度にするこ
とが好ましい。なぜなら、２ Ｃｒ −０，５Ｍｏ鋼の
継目無鋼管１本当りのガイドシュー面摩耗量は、Ｗ、Ｇ
ｏ及びＭｏを含有しない場合約０．０１ｗ程度であり、
局部摩耗による製管材の波打ち現象の発生するのが摩耗
量：１０〜１５ｍ１の範囲である。このため、溶接金属
の厚みは、波打ち発生の始まる］、 Ｏｍａｎにするの
が理想であるが、１５ｍｍ程度にしておけば摩耗によっ
てガイドシュ一本体が現われるのを十分に防止でき、後
の補修作業が容易となるからである。
、高温耐摩耗性、及び耐焼付性の良好な肉盛溶接金属層
を得ることができるが、その厚さは１５Ｂ程度にするこ
とが好ましい。なぜなら、２ Ｃｒ −０，５Ｍｏ鋼の
継目無鋼管１本当りのガイドシュー面摩耗量は、Ｗ、Ｇ
ｏ及びＭｏを含有しない場合約０．０１ｗ程度であり、
局部摩耗による製管材の波打ち現象の発生するのが摩耗
量：１０〜１５ｍ１の範囲である。このため、溶接金属
の厚みは、波打ち発生の始まる］、 Ｏｍａｎにするの
が理想であるが、１５ｍｍ程度にしておけば摩耗によっ
てガイドシュ一本体が現われるのを十分に防止でき、後
の補修作業が容易となるからである。
次に、この発明を実施例によシ比較例と対比しながら説
明する。
明する。
実施例 １
まず、Ｃ：０．４５％、５ｉｌｏ、３％、 Ｍｎ： １
．３％。
．３％。
Ｐ：０．０１係、Ｓ：０．０１％を含有し、残部が実質
的にＦｅである成分組成の鋼を使用して、第３図の符号
５で示される如き継目無鋼管製管用ガイドシュ一本体を
鋳造した。
的にＦｅである成分組成の鋼を使用して、第３図の符号
５で示される如き継目無鋼管製管用ガイドシュ一本体を
鋳造した。
次いで、その被圧延材摺接面に、第１表に示される如き
化学成分組成のコアードワイヤ（直径：３．２朋）と、
化学成分組成が５ｉ０２： ２０チ＋ Ｍ２Ｏ３：１２
％、ＭｇＯ： ３５ ％、ＣａＯ：１５％、 ＣａＦ２
：］−２％、他の混入物：６チ、であるフシックスとを
用いてサブマーソアーク溶接による肉盛シを施し、第３
図の符号６で示される如き肉盛溶接金属層を形成した。
化学成分組成のコアードワイヤ（直径：３．２朋）と、
化学成分組成が５ｉ０２： ２０チ＋ Ｍ２Ｏ３：１２
％、ＭｇＯ： ３５ ％、ＣａＯ：１５％、 ＣａＦ２
：］−２％、他の混入物：６チ、であるフシックスとを
用いてサブマーソアーク溶接による肉盛シを施し、第３
図の符号６で示される如き肉盛溶接金属層を形成した。
このときの溶接条件は、溶接電流：４００Ａ、溶接電圧
： ３８ Ｖ、ワイヤ移動速度； ２ Ｑ ＣＴＬ／ｍ
１ｆｆｉであシ、肉盛層数は３層であった。
： ３８ Ｖ、ワイヤ移動速度； ２ Ｑ ＣＴＬ／ｍ
１ｆｆｉであシ、肉盛層数は３層であった。
このようにして得られたガイドシュー１〜２７と、これ
とは別に従来のように一体鋳造によって製造したがイド
シュー２８とを、それぞれマンネ−１６− スマン・プラグミル方式の継目無鋼管造管設備の第２ピ
アサ−に設置し、実操業にて、２Ｃｒ−０，５ＭＯ鋼管
、９ Ｃｒ−２Ｍ（ｌ鋼管及び１３Ｃｒ鋼管の製造試験
を行った。
とは別に従来のように一体鋳造によって製造したがイド
シュー２８とを、それぞれマンネ−１６− スマン・プラグミル方式の継目無鋼管造管設備の第２ピ
アサ−に設置し、実操業にて、２Ｃｒ−０，５ＭＯ鋼管
、９ Ｃｒ−２Ｍ（ｌ鋼管及び１３Ｃｒ鋼管の製造試験
を行った。
このような試験によって確かめられだ製管可能本数と、
ガイドシューと被圧延材との焼付状況を調査した結果と
を第２表に示した。
ガイドシューと被圧延材との焼付状況を調査した結果と
を第２表に示した。
第２表に示される結果からも、本発明のガイドシューを
使用すれば、従来のがイドシューを使用した場合に比べ
て焼＋１の発生はなく、製管可能本数も大幅に向」ニす
ることが明らかである。
使用すれば、従来のがイドシューを使用した場合に比べ
て焼＋１の発生はなく、製管可能本数も大幅に向」ニす
ることが明らかである。
実施例 ２
Ｃｒを含有し、更にＣ： ］、０ ％、 Ｓｉ： Ｏ，
’７％、Ｍｎ：０．８％をも含むところの、ガイドシュ
ー肉盛溶接金属層盛溶接金属成のＮ１基合金試験片（１
０φＸ３０ｔ）を、Ｃｒ及びＮ１含有量をそれぞれ変化
させて複数本用意し、９ Ｃｒ−２Ｍｏｇｊ４との間の
高温摩擦・摩耗試験を実施した。
’７％、Ｍｎ：０．８％をも含むところの、ガイドシュ
ー肉盛溶接金属層盛溶接金属成のＮ１基合金試験片（１
０φＸ３０ｔ）を、Ｃｒ及びＮ１含有量をそれぞれ変化
させて複数本用意し、９ Ｃｒ−２Ｍｏｇｊ４との間の
高温摩擦・摩耗試験を実施した。
高温摩擦・摩耗試験は、第５図に示されるように、直径
：１００ｍｍ、厚さ：１０ｍＪｎの９Ｃｒ−２Ｍ。
：１００ｍｍ、厚さ：１０ｍＪｎの９Ｃｒ−２Ｍ。
１７−
鋼製回転円板７を回転速度：１１００ｒｐで回転させ、
これに前記試験片８を荷重（Ｗ）：５ｏｋｇで４分間押
し付ける方法によって実施しく試験温度： １０００℃
）、そのときの摩耗量及び焼付状況によって性能を評価
した。
これに前記試験片８を荷重（Ｗ）：５ｏｋｇで４分間押
し付ける方法によって実施しく試験温度： １０００℃
）、そのときの摩耗量及び焼付状況によって性能を評価
した。
また、これとは別に、前記試験片と同様成分組成の肉盛
溶接金属層を有する第３図に示したのと同じガイドシュ
ーを用意し、９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼管製管の実操業に供して
、ガイドシューマーク流発生ノ有無を調査した。
溶接金属層を有する第３図に示したのと同じガイドシュ
ーを用意し、９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼管製管の実操業に供して
、ガイドシューマーク流発生ノ有無を調査した。
これらの結果を第４図に示した。
第４図に示される結果からも、Ｎｉ含有量が高くなるほ
ど、かつＣｒ含有量が特定値以下の範囲で耐摩耗性及び
耐焼付性が良好であυ、特にガイドシューの肉盛溶接金
属層におけるｃｒ含有量が２５チ以下で、ガイドシュー
マーク疵を発生させることのない優′れた性能が得られ
ることが明らかである。
ど、かつＣｒ含有量が特定値以下の範囲で耐摩耗性及び
耐焼付性が良好であυ、特にガイドシューの肉盛溶接金
属層におけるｃｒ含有量が２５チ以下で、ガイドシュー
マーク疵を発生させることのない優′れた性能が得られ
ることが明らかである。
上述のように、この発明によれば、例えばＯｒ含有鋼の
ような焼付を生じ易い材質の鋼管製造時にも優れた耐焼
付性及び耐摩耗性を発揮して品質良１８− 好な製管製品をもたらし、しかも長寿命で、補修・再使
用も簡単な継目無儒管製管用ガイドシューをコスト安く
提供することができるなど、工業上極めて有用な効宋が
１４１られるのである。
ような焼付を生じ易い材質の鋼管製造時にも優れた耐焼
付性及び耐摩耗性を発揮して品質良１８− 好な製管製品をもたらし、しかも長寿命で、補修・再使
用も簡単な継目無儒管製管用ガイドシューをコスト安く
提供することができるなど、工業上極めて有用な効宋が
１４１られるのである。
第１図は従来の一体鋳造がイドシューの１例を示す概略
斜視図、第２図はガイドシューの配置状態の１例を示す
概略模式図、第３図は肉盛溶接金属層部を有する本発明
のガイドシューの１例を示す概略斜視図、第４図はＮ１
基合金におけるＮ１含有量及びｃｒ含有量と耐摩耗性・
耐焼付性・ガイドシューマーク疵発生状況との関係を示
すグラフ、第５図は高温摩擦・摩耗試験状況を示す概略
模式図である。 図面において、 １・・・被圧延材、 ２，２′・・・圧延ロール、３・
・・プラグ、 ４・・・ガイドシュー、５・・・ガイド
シュ一本体、６・・・肉盛溶接金属層、７・・・回転円
板、 ８・・・試験片。 １９− Ｔ１図 学２ｍ ７２′ 学３図 拳４図 ０ ２０ ４０ ６０ ８０ １ＯＯ Ｎｒ書、Ｉｔ（璽ｆ％） 番
斜視図、第２図はガイドシューの配置状態の１例を示す
概略模式図、第３図は肉盛溶接金属層部を有する本発明
のガイドシューの１例を示す概略斜視図、第４図はＮ１
基合金におけるＮ１含有量及びｃｒ含有量と耐摩耗性・
耐焼付性・ガイドシューマーク疵発生状況との関係を示
すグラフ、第５図は高温摩擦・摩耗試験状況を示す概略
模式図である。 図面において、 １・・・被圧延材、 ２，２′・・・圧延ロール、３・
・・プラグ、 ４・・・ガイドシュー、５・・・ガイド
シュ一本体、６・・・肉盛溶接金属層、７・・・回転円
板、 ８・・・試験片。 １９− Ｔ１図 学２ｍ ７２′ 学３図 拳４図 ０ ２０ ４０ ６０ ８０ １ＯＯ Ｎｒ書、Ｉｔ（璽ｆ％） 番
Claims (2)
- （１） 低合金鋼又は普通鋼製本体の被圧延材摺接面に
、 Ｃ：０．６〜２，０％、Ｓｉ：］−，５５％以下Ｍｎ：
１．５％以下、 Ｐ：０．０４％以下。 ３：０．０４％以下Ｔ Ｏｒ ： １０〜２５ ％ ＋
Ｎ１及びその他の不純物：残り。 から成る成分組成（以上重量％）の肉盛溶接金属層を設
けて成ることを特徴とする継目無鋼管製管用ガイドシュ
ー。 - （２）低合金鋼又は普通鋼製本体の被圧延材摺接面に、 Ｃ：０６〜２．０チ、Ｓｉ：１．５チ以下。 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ：０．０４％以下。 １− ｓ：ｏ、ｏａ−％以下、Ｃｒ： １０〜２５ ％。 を含有するとともに、更に、 Ｗ：１．Ｏ〜１０．０％。 Ｃｏ 二 ５ 〜２０％。 Ｍｏ：５〜２０チ のうちの１種以上をも含有し、 Ｎ１及びその他の不純物：残シ。 から成る成分組成（以上重量％）の肉盛溶接金属層を設
けＣ成ることを特徴とする継目無鋼管製管用がイドシュ
ー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13055183A JPS6024297A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 継目無鋼管製管用ガイドシユ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13055183A JPS6024297A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 継目無鋼管製管用ガイドシユ− |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6024297A true JPS6024297A (ja) | 1985-02-06 |
Family
ID=15036974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13055183A Pending JPS6024297A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 継目無鋼管製管用ガイドシユ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024297A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007018593A1 (en) * | 2005-07-20 | 2007-02-15 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
| KR20160022258A (ko) * | 2014-08-19 | 2016-02-29 | 신호코쿠 세이테츠 가부시키가이샤 | 이음매 없는 관 제조용 피어서 플러그 |
| KR102196023B1 (ko) * | 2020-06-22 | 2020-12-29 | 대성특수강관(주) | 심리스튜브 가공용 가이드슈 조립체 |
-
1983
- 1983-07-18 JP JP13055183A patent/JPS6024297A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007018593A1 (en) * | 2005-07-20 | 2007-02-15 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
| US7803237B2 (en) | 2005-07-20 | 2010-09-28 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
| KR20160022258A (ko) * | 2014-08-19 | 2016-02-29 | 신호코쿠 세이테츠 가부시키가이샤 | 이음매 없는 관 제조용 피어서 플러그 |
| KR102196023B1 (ko) * | 2020-06-22 | 2020-12-29 | 대성특수강관(주) | 심리스튜브 가공용 가이드슈 조립체 |
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