JPS60242025A - 射出制御方法 - Google Patents
射出制御方法Info
- Publication number
- JPS60242025A JPS60242025A JP9110284A JP9110284A JPS60242025A JP S60242025 A JPS60242025 A JP S60242025A JP 9110284 A JP9110284 A JP 9110284A JP 9110284 A JP9110284 A JP 9110284A JP S60242025 A JPS60242025 A JP S60242025A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- displacement
- injection
- mold
- parting surface
- parting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C45/80—Measuring, controlling or regulating of relative position of mould parts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は射出成形機に応用できる金型パーティング面変
位による射出制御方法に関するものである。
位による射出制御方法に関するものである。
（従来技術）
一般的な従来の射出制御方法について説明すると、第６
図は回路図、第７図は制御変数グラフを示す。第６図に
おいて、原料樹脂は図示しないホッパからシリンダ５内
のスクリュ６の右側部に供給され、図示しないヒータに
よる加熱と、油圧モータ１０で駆動されるスクリュ６の
回転により溶融可塑化され、スクリュ６の前方へ送られ
て溶融樹脂４として貯えられる。
図は回路図、第７図は制御変数グラフを示す。第６図に
おいて、原料樹脂は図示しないホッパからシリンダ５内
のスクリュ６の右側部に供給され、図示しないヒータに
よる加熱と、油圧モータ１０で駆動されるスクリュ６の
回転により溶融可塑化され、スクリュ６の前方へ送られ
て溶融樹脂４として貯えられる。
一方油圧流入Ｒ１４から比例電磁流量制御弁１１３を経
て、圧力油を射出シリンダ８の図ボの側へ送ることによ
り、軸受箱９を介してスクリュ６を図の左方へ前進させ
、同スクリュ６の先端の溶融樹脂４を成形品キャビティ
２０へ射出する。なお、図中３はノズル、１０１は固定
側金型、１０２は可動側金型、１１１はコントローラで
ある。
て、圧力油を射出シリンダ８の図ボの側へ送ることによ
り、軸受箱９を介してスクリュ６を図の左方へ前進させ
、同スクリュ６の先端の溶融樹脂４を成形品キャビティ
２０へ射出する。なお、図中３はノズル、１０１は固定
側金型、１０２は可動側金型、１１１はコントローラで
ある。
次に第７図において、Ｐｏは射出シリンダ８の射出油圧
で油圧センサ１６の検出値である。 Ｖ＋はスクリュ６
の前進速度で一般に射出速度と呼ばれている。ｔは時間
で、１、■、■、■は射出区間を示す。通常■〜■のよ
うに射出速度Ｖｌ を変化させて成形不良を防ぎ、品質
を向上させる。また■の区間は、射出保持で成形品キャ
ビティ２０の溶融樹脂が冷却収縮する分を補うため、一
定の射出油圧を作用させる。なお、■、■、■の区間は
、時間ｔの代りにスクリュ位置センサ１５で検出される
スクリュ位置により設定することもある。
で油圧センサ１６の検出値である。 Ｖ＋はスクリュ６
の前進速度で一般に射出速度と呼ばれている。ｔは時間
で、１、■、■、■は射出区間を示す。通常■〜■のよ
うに射出速度Ｖｌ を変化させて成形不良を防ぎ、品質
を向上させる。また■の区間は、射出保持で成形品キャ
ビティ２０の溶融樹脂が冷却収縮する分を補うため、一
定の射出油圧を作用させる。なお、■、■、■の区間は
、時間ｔの代りにスクリュ位置センサ１５で検出される
スクリュ位置により設定することもある。
第７図で実線グラフのように目標制御される点線グラフ
は、従属変数値を示す。Ｐｍａχは電磁リリーフ弁１１
２０設定値である。またＩ〜■の各区間では図示のよう
なＶｔ （一定値部分）となるよう、第６図の比例電磁
流量制御弁１１３で射出油量を制御し、■の区間では図
のようなＰｏ （一定値）となるよう、第６図の電磁リ
リーフ弁１１２で射出油圧を制御する。
は、従属変数値を示す。Ｐｍａχは電磁リリーフ弁１１
２０設定値である。またＩ〜■の各区間では図示のよう
なＶｔ （一定値部分）となるよう、第６図の比例電磁
流量制御弁１１３で射出油量を制御し、■の区間では図
のようなＰｏ （一定値）となるよう、第６図の電磁リ
リーフ弁１１２で射出油圧を制御する。
しかしこの従来例の場合では、第７図の矢印Ａで示すよ
うな射出油圧のオーバシュートを生じたり、区間■の射
出保持油圧Ｐｏが一定でも油温、機械温度、金型温度、
樹脂温度などが一定でないため、肝心の金型キャビティ
内の樹脂圧力がばらついていたりする。また条件変動や
条件設定ミスなどにより、キャビティ内樹脂圧力が型締
力に打ち勝って金型を押し開き、開かれた隙間へ溶融樹
脂がはみ出してハリを生したりもする。射出成形では１
度ハリが出るとくせになり易く、また金型を痛めてしま
う。上述のように従来例では、ハリと直接結びつく変量
を検出、制御していないので、確実にハリを防止するこ
とができなかった。
うな射出油圧のオーバシュートを生じたり、区間■の射
出保持油圧Ｐｏが一定でも油温、機械温度、金型温度、
樹脂温度などが一定でないため、肝心の金型キャビティ
内の樹脂圧力がばらついていたりする。また条件変動や
条件設定ミスなどにより、キャビティ内樹脂圧力が型締
力に打ち勝って金型を押し開き、開かれた隙間へ溶融樹
脂がはみ出してハリを生したりもする。射出成形では１
度ハリが出るとくせになり易く、また金型を痛めてしま
う。上述のように従来例では、ハリと直接結びつく変量
を検出、制御していないので、確実にハリを防止するこ
とができなかった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は前記従来の欠点を解消するために提案されたも
ので、確実なパリ防止が可能な方法を得ることを目的と
するものである。
ので、確実なパリ防止が可能な方法を得ることを目的と
するものである。
（問題点を解決するための手段）
この目的を達成するために本発明は、射出時金型が閉じ
ている状態での金型パーティング面変位を検出し、その
変位を制御変数として射出制御するようにしたものであ
る。
ている状態での金型パーティング面変位を検出し、その
変位を制御変数として射出制御するようにしたものであ
る。
（作用）
さて前記構成において、射出高圧から射出保圧への切替
信号として、金型パーティング面変位を用いたり、又は
金型パーティング面変位が所望の変化をするように、射
出速度、圧力を制御する。
信号として、金型パーティング面変位を用いたり、又は
金型パーティング面変位が所望の変化をするように、射
出速度、圧力を制御する。
（実施例）
以下本発明の実施例を図面について説明すると、第１図
に本発明の実施例を示す。また第１図のＢ部にはパーテ
ィング面変位検出装置が組込まれている。Ｂ部詳細を第
２図に示す。さて第１図において、ｌは固定側金型、２
は可動側金型、２０は成形品キャビティ、７はパーティ
ング面変位検出装置で、成形品のパリの出易い所に設け
られてＪ、ｚる。また１１はコントローラ、１２はリリ
ーフ弁、１３はサーボ弁であり、その他の符合３〜６．
８〜１０．１４〜１６は第１図と同じであるので、ここ
ではこれらの説明は省略する。
に本発明の実施例を示す。また第１図のＢ部にはパーテ
ィング面変位検出装置が組込まれている。Ｂ部詳細を第
２図に示す。さて第１図において、ｌは固定側金型、２
は可動側金型、２０は成形品キャビティ、７はパーティ
ング面変位検出装置で、成形品のパリの出易い所に設け
られてＪ、ｚる。また１１はコントローラ、１２はリリ
ーフ弁、１３はサーボ弁であり、その他の符合３〜６．
８〜１０．１４〜１６は第１図と同じであるので、ここ
ではこれらの説明は省略する。
次に第１図のＢ部、即ちパーティング面変位検出装置７
の詳細を示す第２図において、ＩＰは固定側金型のパー
ティング面、２Ｐは可動側金型のパーティング面、２１
は変位センサで取付スリーブ２２にはめ込まれている。
の詳細を示す第２図において、ＩＰは固定側金型のパー
ティング面、２Ｐは可動側金型のパーティング面、２１
は変位センサで取付スリーブ２２にはめ込まれている。
取付スリーブ２２は一端を固定側金型１に固定され、他
端にゴムツク・ノド２３が取付スリーブ２２の抜は防止
のために貼付けられており、図のように金型が閉じた状
態ではゴムパッド２３が少し圧縮される寸法関係になっ
ている。
端にゴムツク・ノド２３が取付スリーブ２２の抜は防止
のために貼付けられており、図のように金型が閉じた状
態ではゴムパッド２３が少し圧縮される寸法関係になっ
ている。
２４は止めねしで、変位センサ２１が取付スリーブ２２
から抜番ノないようにするためのものである。２１ａは
変位センサ２１のリード線で、金型の外部へ導かれ、第
１図のコントローラ１１へつながっている。取付スリー
ブ２２は、例えば固定側金型１に圧入されており、取付
スリーブ２２の肩２２ａは金型１にしっかりと密着して
いる。しかし使用中にこの肩部の密着がゆるむと、ギヤ
ノブ測定の感差となるので、これを防止するため、金型
が閉鎖される時、常に取付スリー１２２は、ゴムパッド
２３で押圧される様にしている。
から抜番ノないようにするためのものである。２１ａは
変位センサ２１のリード線で、金型の外部へ導かれ、第
１図のコントローラ１１へつながっている。取付スリー
ブ２２は、例えば固定側金型１に圧入されており、取付
スリーブ２２の肩２２ａは金型１にしっかりと密着して
いる。しかし使用中にこの肩部の密着がゆるむと、ギヤ
ノブ測定の感差となるので、これを防止するため、金型
が閉鎖される時、常に取付スリー１２２は、ゴムパッド
２３で押圧される様にしている。
次に以上の如く構成された実施例について作用を説明す
ると、第１図において油圧流入源Ｉ４からサーボ弁１３
を経て、圧力油を射出シリンダ８の図示の側へ送ること
により、軸受箱９を介してスクリュ６を図の左側へ前進
さセ、同スクリュ６の先端の溶融樹脂４を成形品キャビ
ティ２０へ射出する。なお、リリーフ弁１２は油圧が上
がりすぎた時、リリーフさせる安全弁である。
ると、第１図において油圧流入源Ｉ４からサーボ弁１３
を経て、圧力油を射出シリンダ８の図示の側へ送ること
により、軸受箱９を介してスクリュ６を図の左側へ前進
さセ、同スクリュ６の先端の溶融樹脂４を成形品キャビ
ティ２０へ射出する。なお、リリーフ弁１２は油圧が上
がりすぎた時、リリーフさせる安全弁である。
またパーティング面変位検出装置７は、ｇｆＩＪ２図に
おける隙間δを検出するものである。即ち、第２図にお
いて、変位センサ２１は隙間δに比例した出力（電圧ま
たは電流）を、リード線２１ａを通して発生させる。な
お、このような変位センサ２１は、一般にギャップセン
サと云われて市販されているもので、これには静電容量
形、うず電流形等色々ある。
おける隙間δを検出するものである。即ち、第２図にお
いて、変位センサ２１は隙間δに比例した出力（電圧ま
たは電流）を、リード線２１ａを通して発生させる。な
お、このような変位センサ２１は、一般にギャップセン
サと云われて市販されているもので、これには静電容量
形、うず電流形等色々ある。
さて第１図においてパーティング面変位検出装置７によ
り検出された変位（第２図の隙間δ）は、コントローラ
１１へ送られ、コントローラ１１ではパーティング面変
位が第３図、第４図に示すように初期の変位δＳまで戻
らないよう射出制御する。ここでδＳは金型ｌが閉じた
直後で、型締力が作用しない状態のパーティング面変位
である。
り検出された変位（第２図の隙間δ）は、コントローラ
１１へ送られ、コントローラ１１ではパーティング面変
位が第３図、第４図に示すように初期の変位δＳまで戻
らないよう射出制御する。ここでδＳは金型ｌが閉じた
直後で、型締力が作用しない状態のパーティング面変位
である。
第３図において型締昇圧区間ａでは、パーティング面受
圧力増加に伴う金型の圧縮変形のため、第２図の隙間δ
で表わされるパーティング面変位は減少し、最小値δ八
に達する。続いて射出充填区間ｆにおいて、成形品キャ
ビティ２０の樹脂圧力が金型を開く向きに作用するため
、前記圧縮変形が減少し、従ってパーティング面変位が
増え始め、射出保持圧区間りへ切替わる点Ｃで最大変位
δＣになる。前記区間りではキャビティ内樹脂の冷却に
つれて樹脂圧力が下がってくるため、前記圧縮変形が再
び増加し、従ってパーティング面変位（隙間δ）は再び
減少する。パーティング面変位（隙間δ）が初期変位δ
Ｓより小さい間は、パーティング面は開いていないから
、キャビティ内の溶融樹脂がパーティング面に流れ出る
ことはなく、パリが発生しない。従って最大変位δＣが
初期変位δＳより大きくならないようにすればよい。
圧力増加に伴う金型の圧縮変形のため、第２図の隙間δ
で表わされるパーティング面変位は減少し、最小値δ八
に達する。続いて射出充填区間ｆにおいて、成形品キャ
ビティ２０の樹脂圧力が金型を開く向きに作用するため
、前記圧縮変形が減少し、従ってパーティング面変位が
増え始め、射出保持圧区間りへ切替わる点Ｃで最大変位
δＣになる。前記区間りではキャビティ内樹脂の冷却に
つれて樹脂圧力が下がってくるため、前記圧縮変形が再
び増加し、従ってパーティング面変位（隙間δ）は再び
減少する。パーティング面変位（隙間δ）が初期変位δ
Ｓより小さい間は、パーティング面は開いていないから
、キャビティ内の溶融樹脂がパーティング面に流れ出る
ことはなく、パリが発生しない。従って最大変位δＣが
初期変位δＳより大きくならないようにすればよい。
具体的には、初期変位δＳ以下の値を設定し、パーティ
ング面変位がその値まで上って来た時、射出充填区間か
ら射出保持圧区間へ切替え、射出圧力を落とす。第３図
では点Ｃでこの切替えを行なっている。但し、射出充填
区間とは、金型キャビティ内へ溶融樹脂を充満させるま
での区間で、射出保持圧区間とは、キャビティ内樹脂の
冷却に伴う収縮を補うため、射出圧を保つ区間である。
ング面変位がその値まで上って来た時、射出充填区間か
ら射出保持圧区間へ切替え、射出圧力を落とす。第３図
では点Ｃでこの切替えを行なっている。但し、射出充填
区間とは、金型キャビティ内へ溶融樹脂を充満させるま
での区間で、射出保持圧区間とは、キャビティ内樹脂の
冷却に伴う収縮を補うため、射出圧を保つ区間である。
第３図においては、パーティング面変位の増え方が緩や
かであるので、最上昇点Ｃで射出保持圧への切替えを行
なえばよいが、成形品によっては第４図のように、パー
ティング面変位の増え方が急なものもある。第４Ｆｌ！
Ｊの場合は、最上昇点Ｃで射出保持圧へ切替えようとし
ても、時間遅れのためさらに変位が増えてしまう。従っ
て最上昇点Ｃよりも前の点りの変位δＤで射出保持圧へ
切替える。
かであるので、最上昇点Ｃで射出保持圧への切替えを行
なえばよいが、成形品によっては第４図のように、パー
ティング面変位の増え方が急なものもある。第４Ｆｌ！
Ｊの場合は、最上昇点Ｃで射出保持圧へ切替えようとし
ても、時間遅れのためさらに変位が増えてしまう。従っ
て最上昇点Ｃよりも前の点りの変位δＤで射出保持圧へ
切替える。
次に第５図に示す第２実施例について説明すると、この
場合の射出制御の回路図は第１図と同じである。この場
合は第１図のコントローラ１１での制御方法が下記のよ
うになり、第１実施例と異なる。
場合の射出制御の回路図は第１図と同じである。この場
合は第１図のコントローラ１１での制御方法が下記のよ
うになり、第１実施例と異なる。
さて第１実施例では、パーティング面変位がある設定値
まで増加して来た時、射出充填区間から射出保持圧区間
に切替える。これに対し第２実施例では、パーティング
面変位がある設定値まで増加して来た時、その時点以降
パーティング面変位が所望の変化をするよう連続したフ
ィードバック制御をする。第５図はパーティング面変位
の変化図の１例であるが、パーティング面変位のフィー
ドハック制御を開始する面変位δ０と、δ０の点を時間
基準として各ポイント（ｔｌ、δＩ）〜（１６、δ６）
を設定し、パーティング面変位をδｏＪ）鋒各ポイント
を結んだように変化させる。即ら、第１図において、金
型パーティング面変位は、パーティング面変位検出装置
７で検出されてコントローラ１１へ送られ、コントロー
ラ］ Ｉ テ４；ｔバーティング面変位が第５図の６０
以降の変化をするよう、サーボ＃、１３に信号を送り、
サーボ弁１３が射出シリンダ８の油量を変化させる。第
５図の６０以降の変化は、各成形品に適したものに設定
されている。・なお、本例の場合は第５図の６０以降も
射出充填が続くこともあり、また特に射出保持圧区間を
区別しなくてもよい。
まで増加して来た時、射出充填区間から射出保持圧区間
に切替える。これに対し第２実施例では、パーティング
面変位がある設定値まで増加して来た時、その時点以降
パーティング面変位が所望の変化をするよう連続したフ
ィードバック制御をする。第５図はパーティング面変位
の変化図の１例であるが、パーティング面変位のフィー
ドハック制御を開始する面変位δ０と、δ０の点を時間
基準として各ポイント（ｔｌ、δＩ）〜（１６、δ６）
を設定し、パーティング面変位をδｏＪ）鋒各ポイント
を結んだように変化させる。即ら、第１図において、金
型パーティング面変位は、パーティング面変位検出装置
７で検出されてコントローラ１１へ送られ、コントロー
ラ］ Ｉ テ４；ｔバーティング面変位が第５図の６０
以降の変化をするよう、サーボ＃、１３に信号を送り、
サーボ弁１３が射出シリンダ８の油量を変化させる。第
５図の６０以降の変化は、各成形品に適したものに設定
されている。・なお、本例の場合は第５図の６０以降も
射出充填が続くこともあり、また特に射出保持圧区間を
区別しなくてもよい。
この第２実施例は、第１実施例よりももっと積極的に、
パーティング面変位を所望通り変化させようとするもの
である。即ち、第】実施例に比べもっと早い時点（第５
図のδ０の点）から、パーティング面変位を連続フィー
ドバック制御するので、射出中のパーティング面変位が
初期変位まで戻らないよう、確実に射出制御でき、パリ
を防止できる。一方第５図の６０以降は、作動油、機械
の温度変化による射出動作抵抗のばらつきに影響されな
いで、金型パーティング面変位を連続フィードバック制
御するので、より安定した成形品質が得られる。
パーティング面変位を所望通り変化させようとするもの
である。即ち、第】実施例に比べもっと早い時点（第５
図のδ０の点）から、パーティング面変位を連続フィー
ドバック制御するので、射出中のパーティング面変位が
初期変位まで戻らないよう、確実に射出制御でき、パリ
を防止できる。一方第５図の６０以降は、作動油、機械
の温度変化による射出動作抵抗のばらつきに影響されな
いで、金型パーティング面変位を連続フィードバック制
御するので、より安定した成形品質が得られる。
（発明の効果）
以上詳細に説明した如く本発明は構成されており、パー
ティング面が開かない限り、成形品にはハリは発生しな
いが、本発明ではパーティング面変位を検出し、パーテ
ィング面変位が金型を閉しただけの初期変位に戻らない
よう、即ち、パーティング面が開かないよう射出制御す
るので、パリを確実に防止できる。また成形品キャビテ
ィ内の溶融樹脂流動状況を反映するパーティング面変位
により、射出保持圧へ切替えるので、溶融樹脂流動状況
と関係の薄い変量（時間、スクリュ位置等）で射出保持
圧切替えを行なう従来方法に比べ、安定した成形品質が
得られる。
ティング面が開かない限り、成形品にはハリは発生しな
いが、本発明ではパーティング面変位を検出し、パーテ
ィング面変位が金型を閉しただけの初期変位に戻らない
よう、即ち、パーティング面が開かないよう射出制御す
るので、パリを確実に防止できる。また成形品キャビテ
ィ内の溶融樹脂流動状況を反映するパーティング面変位
により、射出保持圧へ切替えるので、溶融樹脂流動状況
と関係の薄い変量（時間、スクリュ位置等）で射出保持
圧切替えを行なう従来方法に比べ、安定した成形品質が
得られる。
第１図は本発明の実施例を示す射出成形機の回路図、第
２図は第１図のＢ部詳細図、第３図、第４図及び第５図
は夫々本発明における時間とパーティソゲ面変位との関
係を示す線図、第６図は従来の射出成形機の回路図、第
７図は従来における制御変数を示す線図である。 図の主要部分の説明 １−固定側金型 ＩＰ〜固定側金型のパーティング面 ２−可動側金型 ２Ｐ−−可動側金型のパーティング面 ７−パーティング面変位検出装置 ２１−変位センサ ２２−取付スリーブ ２３−ゴムパッド δ−隙間 特許出願人 三菱重工業株式会社 苑１図 第２図 第６図 １ｑ 箆７図
２図は第１図のＢ部詳細図、第３図、第４図及び第５図
は夫々本発明における時間とパーティソゲ面変位との関
係を示す線図、第６図は従来の射出成形機の回路図、第
７図は従来における制御変数を示す線図である。 図の主要部分の説明 １−固定側金型 ＩＰ〜固定側金型のパーティング面 ２−可動側金型 ２Ｐ−−可動側金型のパーティング面 ７−パーティング面変位検出装置 ２１−変位センサ ２２−取付スリーブ ２３−ゴムパッド δ−隙間 特許出願人 三菱重工業株式会社 苑１図 第２図 第６図 １ｑ 箆７図
Claims (1)
- 射出時金型が閉じている状態での金型パーティング面変
位を検出し、その変位を制御変数として射出制御するこ
とを特徴とする射出制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9110284A JPS60242025A (ja) | 1984-05-09 | 1984-05-09 | 射出制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9110284A JPS60242025A (ja) | 1984-05-09 | 1984-05-09 | 射出制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60242025A true JPS60242025A (ja) | 1985-12-02 |
| JPH0563289B2 JPH0563289B2 (ja) | 1993-09-10 |
Family
ID=14017158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9110284A Granted JPS60242025A (ja) | 1984-05-09 | 1984-05-09 | 射出制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60242025A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6282015A (ja) * | 1985-10-07 | 1987-04-15 | Japan Steel Works Ltd:The | 射出機保圧制御装置 |
| US4767579A (en) * | 1987-11-02 | 1988-08-30 | Eastman Kodak Company | Method of precision volumetric control of a moldable material in an injection molding process |
| US5063008A (en) * | 1990-09-21 | 1991-11-05 | Eastman Kodak Company | Method for precision volumetric control of a moldable material in an injection molding process |
| JP2018032873A (ja) * | 2009-03-25 | 2018-03-01 | エイアー テスト システムズ | デバイスの集積回路を試験するためのシステム及びその使用方法 |
Citations (3)
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| JPS5311974A (en) * | 1976-07-16 | 1978-02-02 | Hutt Thomas G | Continuous plastic webs and their manufacturing process and apparatus |
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-
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0563289B2 (ja) | 1993-09-10 |
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