JPS60227110A - ベルトキヤスタの冷却水膜の厚み測定方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （技術分野） シートバーを溶鋼から直接に製造するように開発された
ベルトキャスタと呼ばれる連続鋳造機の注入溶鋼薄層流
に対する奪熱冷却を司るベルト状の長辺モールド鋼板（
以下単に１−ルド鋼板と呼ぶ）の背後にて、不断に供給
さるべき冷却水流水膜の厚み測定に関連して、この明細
書に述べる技術内容は上記特異な連続鋳造機の属する技
術分野に位置づけられる。

（問題点） ベル１−キャスタは、つくろうとするシートバーの幅よ
りも広い幅をもって走行輪回する鋼板製のベルトをモー
ルド鋼板として、その上面に流入される溶鋼薄層を載置
移送する間に冷却凝固を導く。

そのために第６図のようにパッド１との間にすきまを隔
ててモールド鋼板２を、その長手方向に循環走行するよ
うに、図示を略したプーリー間にかけ渡し、バラ［・′
１にあけである多数の給水孔３から、モールド鋼板２の
背後に冷ｌ、ｌ］水を噴出させ、かつ多数のＩｌｌ水孔
４より導出し、モールド鋼板がパッドを押す力及びこの
給排水のつり合いにより冷却水流水膜５を形成させる。

この冷却水流水膜５は、鋳造中、モールド鋼板２を介し
、注入溶鋼薄層およびシー１へバー鋳片の抜熱冷却を行
うぽか、モールド鋼板２、それ自体の溶損を防止りるの
に役立つ。

それ故この冷却水流水膜５の確実な形成を確認Ｊること
、またこの冷却水流水膜５の層厚を検知することは、ベ
ル（−ｔ　Ｉｒスタによって安全かつ安定にシートバー
を生斤Ｊるために最ｆｆｉ要事項である。

モールド鋼板２の背後における冷却水流水りψ５の厚み
を測定する方法としては、たとえば第７図のように、モ
ールド鋼板２の裏面エコーを良好に分離するのに好適な
、アクリル樹脂のディレイラインイ」きの超音波探触子
６（共振周波％　２０　Ｍ　ｔｂ、　）を用い、これを
し−ルド鋼板２の表面にあ°Ｃがって電気パルス送信器
７から受（）た電気パルスにより超音波探触子６より超
音波を該鋼板に垂直に送信しモールド鋼板２の裏面で反
射してかえってきたエコー５１とモールド鋼板２の裏面
からさらに冷却水流水膜５へ入射し、パッド１の表面で
反射した後再び冷却水流水膜５、モールド鋼板２を通り
探触子６へかえってきたエコー５２との、探触子６への
到着時間差Δ［の値と水中で゛の音速ＣＷから水膜厚み
△ｄを、次式（１） ％式％（１） に従い、第８図のごとくエコー５１とエコー５２を受信
器８より、ゲート回路９および１０を使ってとり出し、
これを時間計測器１１へ入力して上記時間差へｔの測定
を行い、この測定値を演算処理部１２へ送ることによっ
て算出し、表示器１３にて厚み算出値を表示すればよく
、水膜厚みΔｄの自動測定も原理的には簡単に可能であ
ると云える。

ところが、上で）不べた様な一般的な超音波厚み測定の
原理をそのまま応用して、上記冷却水流水Ｉｆ！　５の
厚み測定を試みた結果によると、実態に叩した測定が困
ｔトで・あることが見出された。

すなわちシーｌ−バー鋳片の抜熱の関係からｔ−ルド鋼
板２の厚さは、極力薄い（ｏ、ａｍｍｆＩ！度）ことが
望ましく、また水膜５もその圧力とシー１へバー鋳片の
重昂に基くモールド鋼板２十の荷重とのつり合いで形成
されるものであるので０．１〜１ｍｍ程度の厚さで適合
する。

ここに音速は鋼中にて６０００ｍ　／秒、水中にて１５
００ｍ　／秒、また鋼→水の入用の際の音圧反射率はほ
ぼ９４％、鋼→アクリル樹脂の入射の際の音圧反射率は
ほぼ８６％であることから第９図に１例を示すように、
モールド鋼板２の内部にて多重エコー５１′が生じ、し
かも、これが水膜を通過した第７図中５２のエコーと重
なってしまうことにより上記計測の妨害を来づからであ
る。

またオシロスコープに表示された波形から５２のエコー
の立ち上りを読み取るにしても、冷却水流水膜５を通っ
たエコー５２に対し、第１０図にその１例を示すよに、
モールド鋼板２中で多重反射したのち冷却水流水膜５へ
入射する経路をとったノイズ５３、冷却水流水膜５を通
過したのちモールド鋼板ベルト中で多重反射したノイズ
５４、さらにこれらの組合わさった経路をとったノイズ
５５などが存在し、どれが５２の経路を通ったエコーな
のかをオシロスコープ上で目視で区別することも難しい
。

上記の問題点に鑑み発明者は先に特願昭５８−１５０３
２０号（以下、先行発明■という）にて、ベル１〜キヤ
スタの冷却水膜の厚みをモールド鋼板の走行中に測定す
るに当り、長辺モールド鋼板上に超音波探触子を′押し
当て、超音波を送受し、超音波探触子の受信した信号を
２分し、その片方を超音波を励振する電気印加パルスの
繰り返しの時間に対応した時間だ（プ入力信号を遅延さ
せる遅延回路に通したのちに両信号を減算して長辺モー
ルド鋼板中における多重エコーを澗去し、長辺モールド
鋼板の裏面で１回反射したエコーと水膜へ入則しパッド
の表面で反則した］エコーの時間差を計測して、この時
間差から水膜の厚さを演算するベルトキャスタの冷却水
膜の厚み測定方法を提案し、冷却水膜の厚み測定を可能
にすることに成功した。

また同じく特翰昭５８−１５０３２１号（以下、先行発
明■という）では、ベル１ヘキヤスタの冷却水膜の厚み
を測定するに当り、長辺−［−ルド鋼板に鋼棒製の遅延
線形成部材を接合し、この遅延線形成部材上に直接接触
型の超音波探触子をあてがって超音波を遅延線形成部材
を通し、長辺モールド鋼板を介して、水膜へ向けて送信
し、長辺モールド鋼板の裏面で反射して探触子へかえっ
てくるＪ」−と、水膜へ入用し、パッドν（面で反ｑ・
１シて再び水膜、長辺し−ルド鋼板および遅延線形成部
材を通り探触子へかえってくるエコーの時間差を検出づ
−ること、ざらに鋼棒製の該遅延線形成部材の長さｆ！
、（ｍＩＩｌ）が測定すべき水膜の厚みをΔｄ（ｍｍ）
、長辺のモールド鋼板の厚みをＴ（ｍｌ＞としたとき１ 、ｅ〉４Δｄ−−１ を満たすことからなるベル１〜キ【Ｆスタの冷却水膜の
厚み測定方法を提案し、ベル１〜キヤスタの冷却水膜の
厚み測定に成功した。

しかし、上記先行発明■においては、２分したｒ１方の
帖弓の遅延時間の調整、遅延回路を通さない信号とｉ工
延回路を通した信号を減稈する前に両（、Ｈ、Ｑに含ま
れるモールド鋼板内の多重エコー成分の振幅を正確に合
わせる振幅の調整と２つの微妙な調整作業があり、この
調整に、かなりの時間を要すること、また、熟練者てな
（づればこの調整作業をこなすことはできず、この測定
を実施できる作業０が限定され、誰にでも容易に実施で
きる測定法とは言い難い点に問題を残し、また、先行発
明■にｄ５いても、鋼棒製品の遅延線形成部材をモール
ド鋼板に測定後モールド鋼板の表面を損なわない様に取
り除くことが容易な様に接合するためには、接合作業を
行う作業員に高度の熟練が要求されること、さらに微妙
な接合作業のため熟練者でもかなりの時間を要するとい
う問題があった。

（発明の目的） この発明は、上記先行各発明のもつ測定前の微妙な調整
作業を軽減したより簡便なベルトキャスタの冷ＩＪ水膜
の厚み測定方法を提供することを目的とする。

（発明の構成） この発明はベル１ヘキヤスタの長辺モールド鋼板に、そ
の背後で冷却水流の導入導出を司るパッドとの間におけ
る該冷ｆＮＩ＋水流の水膜へ向は超音波を送受信して該
水膜の厚みを測定りるに当り、艮）７２モールド鋼板上
に超音波探触子を押しあてて電気パルス送信器からの電
気パルスにより超音波パルスを該長辺モールド鋼板に向
けＣ３１信し、超音波探触子へかえってきた工］−を受
信器にてとらえた信号波形と、参照用測定系より得られ
る信号波形とを減算して、長辺モールド鋼板内における
多重エコーを消去することにより水膜を通過したエコー
のみを抽出し、長辺モールド鋼板の裏面で反射したエコ
ーと水膜へ大剣しパッドの表面で反射したエコーとの時
間差を計測し、この時間差から水膜の厚さを演算するこ
とを特徴とづるベルトキャスタの冷却水膜の厚み測定方
法である。

この発明は、ベルト鋼板上に、垂直型の超音波探触子を
押しあ−Ｃ超音波を送信し、該超音波探触子のどらえた
信号波形と、別に用意したベル１〜鋼板と材質・厚みが
同等の１４根下に、第１２図（ａ）。

（ｂ）に模式図で示づようにベル１〜キヤスタの冷却水
膜よりも十分に厚い水膜（もはや膜とは呼びにくいが説
明の便宜のため統一する）が存在づる参照モデルの鋼板
上に、ベルト鋼板上に押しあてたｌＩＡ音波探触子と等
価な性能をもつ超音波探触子を押しあて超音波を送信し
、該超音波探触子のとらえた信号波形とを減算処理し、
鋼板内の多重エコーを消去し、水膜を通過したエコーの
みを取り出し１、このエコーとモールド鋼板底面で１回
反射し、そのまま超音波探触子へかえったエコーとの時
間差をめて、モールド鋼板下の冷却水膜の厚みを測定す
る。

さて第７図につきづでに説明したとおりに、第７図に示
した測定系にて得られる信号の波形は、モールド鋼板２
内の多重エコー５１．５１’・・・、と水膜を通過した
エコー５２．５２’　、・・・が重なった第１１図（ａ
）に示す様な波形となる。

−１ノ、１１１２図（ａ）に示りＪ、うに、ｔ−ルド鋼
板２と雪（曲な鋼（ル２’、！ｌなわらヘル１−キャス
タの冷却水膜よりｔ）１分に厚い水膜５′を存イ［ざＶ
だ参照ｔ　ｙ’ルの鋼板２′七に、モールド鋼板２上に
押（〕あてたものと等価な性能をムつＪｆ（８波探触子
を押し当で、第７図に示した測定系に（１′３いて用い
たしのど等価な性能をもつ電気パルス送信器および受ｌ
ｉｊ器を用い、超音波を送受信すれば、受信器より、第
１１図（１））に示すような、［−ルド鋼板２内での多
重］−，：］　−５１，５１’　、・・・、と同等な信
号波形を得ることができる。

従って、第７図に示した測定系および第１２図（ａ　）
に示した、参照用の測定系につき、同時に。

電気パルス送信器から電気パルスを送信（）、各々の超
音波探触子から超音波を送信し、受信器に得られた超音
波探触子のとらえた信号波形を減算処理してやれば、モ
ールド鋼板内の多重Ｔ二１−を消去することができ、水
膜を通過したエコーのみを抽出することが可能であり、
モールド鋼板底面で１回反射し、そのまま超音波探触子
へかえったエコー５１ど水膜を通過した」、」−のうち
最も時間的にはやくあられれる工］−５２どの時間差を
測定してやれは、［−ルビ鋼板下の冷ム１１水膜の厚み
を測定することが可能である。

なお、参照用測定系としては第１２図（ａ）に示したよ
うなモデルの他に、ベルトキャスタに予め゛、水膜厚み
が十分に厚い部分を設定したものであってもよいのは、
もちろんである。

また、参照用測定系は参照用鋼板２′と参照用水膜５′
のはいった容器２０の底板２０′の形状を例えば第１２
図（１））に示すようにするなど底板２０″の形状を入
射した超音波パルスが容易には超音波探触子６′にかえ
らない様なものとするか、あるいは底板２０’の上面に
水と等価な音響インピーダンスをもつ吸音材または音の
散乱材を貼付することにより、参照用水膜５′の厚みが
かなりにうずくでも、水膜の厚みが十分に厚い場合の波
形と同等の波形を得ることができ、容器２０の全体とし
ての大きさを小さくすることができる。

以下に実施例とともにこの発明を更に詳しく説明する。

（実施例１） 第１図において参照用鋼板２′は、モールド鋼板２と材
質・厚みとも等価な鋼板、参照用水膜５′はｔ−ルビ鋼
板下の冷却水Ｉｌう１５Ｊ、りもはるかに大きな厚みを
もっ水膜てあり、超音波探触子６と６′、電気パルス送
信器７ど７’、Ｊ５よび受信器８と８′は、それぞれ等
価な性能を右する。

また、電気パルス送信器７．７′は超８波パルスを励振
するため超音波探触子６，６′へ入力する電気パルスを
一定の繰り返し周期で送信し、−力受信器８．８′も−
それぞれ送信器７，７′とともに超音波探触子６．６′
に接続され、従っにの超音波探触子６，６′は送信、受
信の役割を兼用する。

さて第１図に従い同期信号発生器１４がら同期信号を受
（プだ電気パルス送信器７．７′は、電気パルスを同時
に送信づ”る。これを受（プ超音波探触了６．６′は、
また同時に、超音波パルスをそれぞれ、モールド鋼板２
および参照用鋼板２′に向けて送信する。超音波探触子
６により送信された超音波パルスは、モールド鋼板２の
表面及び底面、パッド１の表面などで反射し再び超音波
探触子６へかえってくるが、ここでＵｊ゛び電気信号に
変換され、この電気信号は受信器８（Ｊパノノされ増幅
され、受信器８から、電気的整合を保ちながらゲート回
路９へ入力されるーｈ、また電気的整合を保ちながら減
衰器１５を舒て、減幹器１６へ入力されるが、減勢）器
１６へ入力される信号波形は、モールド鋼板内（７）多
ＩＩコ−５１，５１’　、・・・と水膜を通過したエコ
ー５２．５２’・・・が手なり合ったものとなっている
。

一方超音波探触子６′より）着信された超音波パルスは
参照用鋼板２′の表面及び底面、参照用鋼板２’Ｊ５よ
び参照用水膜５′をＪ３さめた容器２ｏの底板の表面な
どで反射して再び超音波探触子６′へかえってくるが、
ここで再び電気信号に変換され、この電気信号は受信器
８′に入力され増幅され、受信器８′から電気整合を保
ちながら、減衰器１５′を経て減綽器１６へ入力される
が、入力される信号波形は、参照用水８５’が−Ｆ分に
厚いために、事実］し−ルト鋼板内の多φ土ｌ−！ｉｆ
　５１’　。

・・・のみの波形と全く等価なものとなっている。

従って、減衰器１５．１５’　に１］、つ（“２つの波
形のうち鋼板内′ｌｌ巾Ｊ−コ−の振幅が同等となるよ
う調節し、減粋器１６にて、この２つの波形を減Ｑりる
ことにより、水膜を通過したエコー５２．５２’　、・
・・のみを抽出することがださる。この水膜を通過した
エコー５２．５２’　、・・・のみを抽出した波形は、
さらに、ゲート回路９によって抽出されたモールド鋼板
底面１回反剣玉］−５１と共に時間ｔ１測器１１へみち
びかれ、ここ′ｃ５１の工］−と５２の−ｒ、　ニー１
−　Ｑ）　１１；’１間差が測定され、この測定値が演
算処理部１２へ送られ、水中の音速値とから水膜厚みが
算出され、表示器１３に表示されるか、又は記録器１９
に記録される。

なお減衰器１５．１５’　は、超音波探触子６．６′ど
それぞれモールド鋼板２、参照用鋼板２′とのカップリ
ングの変動による信号波形の振幅の変動の効果を相殺す
る役割を持っている。

（実施例２） 第２図に、＋３（１）’Ｕ　、電気パルス送信器７は、
水膜５の厚みの測定のため超音波探触子６へ入力する電
気パルスを−＝定の繰返し周期で送信するものとし・、
−＝力受信器８も送信器７とどちに超音波探触子６に接
続され、従ってこの超音波探触子６は送信、受信の役割
を兼用する。電気パルス送信器７から電気パルスを受（
）超音波探触子６は超音波パルスを送信し、送信された
超音波パルスは、鋼板２の表面、鋼板２の底面、パット
１の表面などで反射し再び超音波探触子６へかえってく
るが、ここで再び電気信号に変換され、この電気信号は
受１言器８に入力され増幅される。受１＾器８は、入力
した信号と同等の波形を１個のチャネルから電気的な整
合を保ちながら、グー１−回路群９ｊ（ｊ＝１．・・・
ｉ）に供給で−る。グー１〜回路群９ｊ　（ｊ　＝１．
　、・・・、ｉ）は、受信器８の出力波形のうち、電気
パルス送信後ｔＪ時間経過してからｔｊ＋八ｔｊ時間が
経過するまでの波形を取り出し、最大振幅検出器群２１
ｊ　（ｊ＝１．・・・、ｉ〉へこの波形を電気的り整合
を保Ｊ）ながら出力する。最大振幅検出器群２１ｊ　（
ｊ　＝’ｌ、・・・、１）は入力された波形の最大（１
ｉ′Ｉを検出し、電気パルスが超音波探触子６に印加さ
れる１周期の間、この最大１直を出力し続ｔ−Ｊる。こ
の過程におい′ＣＣ最大振幅検出前群２１ｊｊ＝１．・
・・ｉ）の出力の値により、超音波探触子６のとらえた
超音波信号のうち、水膜厚み測定に関すする部分をいく
つかの領域にわけ、この複数の各領域にお（プる信号の
振幅変化を観測づることが可能となる。

最大据幅検出器？！Ｙ２１ｊ　（、ｉ　＝　１　、・・
・、ｉ）の出りは、例えば△Ｏ変挽器群２２ｊ　（、ｉ
　＝　１　、・・・、ｉ）によりＡＤ変換され、ＡＩ″
）変換後の埴は、演算処理器２３に送られる。演算処理
器２３ては、各チャネルｊ（ｊ＝１．・・・、ｉ）ごと
に、Ａ　Ｄ変換器２２ｊをへて送られてきた最大振幅の
値を、水膜厚みが十分に厚い場合の最大振幅の伯と比較
し、水膜厚みを決定し、表示器１３に水膜厚みを表示す
る。

この方法は、超音波探触子のとらえた波形のうち、水膜
厚みに関与する部分の波形をいくつかの領域にね（Ｊ、
この各領域の振幅を水膜厚みが十分に厚い場合と比較す
ることにｊ、す、水膜厚み測定を実施りるものであるが
、各領域の振幅を超音波の送信のくり返し周期ごとに、
１つ前の送信パルスによって得られた超音波波形の各領
域にお【ブる振幅と比較することにより、水膜厚み測定
を実施づることも可能である。

また第３図に示す様な変形例も可能である。すなわち、
信号波形を複数の領域に分け、ゲート回路群により、各
領域の信号をとり出し、下流の機器へ出力する際、第４
図に示す様な鋼板底面多重エコー間の領域１７ｎ　（ｎ
　＝１．２．・・・、ρ）についＣは、この領域の信号
を取り出したグーｉ−回路群９’ｎ　（ｎ−１，２，・
・・（）の出力を加算器１８にて加算し、この加算され
た信号を、別にグー］−回路９″′によって取り出され
た鋼板底面１回反射エコー５１とともに時間計測器１１
へ入力させてもよい。

この場合さらに以下の様な回路構成となる。すなわち時
間貫１測器１１では鋼板底面１河原剣玉］−５１と、加
算器１８より入力された１５号のうち最初の工コーどの
峙間汗を５１（め、この１的を演算処理器２３′へ送り
、演算処理器２３′　では、入力された時間差から水膜
厚みΔｄ　＋　’ｂ計篩しさらに演算処理器２３″Ｉへ
この値を出力する。まＩ、：、イハ号波形のうら、領域
１７ｎ　（ｎ　＝　１．２．・・・β）以外の領域はさ
らに、いくつかの領域にわけ、この各領域の（ａ号をゲ
ート回路群９″ｋ　（ｋ　＝　１　、２．　・ｍ　）　
ｔ、＝、＋：りとり出し、最大振幅検出器群２１″ｋ　
（ｋ　−１，２゜・・・ｍ　）にて各領域の最大振幅を
検出し、この１ｆ１をアナログディジタル変換器群２２
ｋ　（ｋ　＝＝　１　、２゜・・・ｍ）にてディジタル
化しｌこのら演算処理器２３″へ入力させる。演算処理
器２３″では入力した各領域の最大振幅の値と水ＩＦＪ
が１分に厚い場合の各領域の最大振幅の値とを比較し、
最大振幅の値に変化のある領域のうち、鋼板底面１河原
田１」−に一番時間的に近い領域をめ、これから水膜厚
力△ｄ２を弾出してこの値を演算処理器２３　ＩＩＩへ
出力する。演算処理器２３　’では入力された水膜厚み
Δｄ１および△ｄ２の値のうち小さいんをとつ゛Ｃ水膜
厚みの測定値とし、これを表示器１３′ｌ＼表示覆る。

この様にして、鋼板底面多重エコー間の領ｊ或についＣ
は、この波形を最大振幅検出器へ入力さけず時間ｈ１測
器へ入ツノさゼることによって水膜厚み測定を実施覆る
ことも可能Ｃ′ある。

かくしてこの発明による４測作業は先行発明■。

■での問題点であった振幅と遅延時間の同時の調整や）
Ｙ延材の接合を伴４【うｉｉｔ　１ｆ１１作栗に比べは
るかに容易になる。

第！′ｊ図Ｌｔ　ｇ音波探触子をベル１〜中央にあて、
このベルトを駆動りることにより、水膜厚みのベル１〜
中央での長手方向の変化を測定し７た例であり、精度が
０．０５ｍｍ以下で測定されていることが解る。

（発明の効宋） 以トのとおり、この発明によれば、ヘルドキャスタのモ
ールド鋼板背後にお（）る冷ム０水膜の厚みの分（１４
を熟練を要する測定前の微妙な調整作業なしに精度よく
測定でき、適切なし一ルド鋼板背後の冷却水流水膜の確
保とその奪熱必要厚みの確認が高精度にできるのでベル
ドキャスターの安定な操業を右利に宋・１ことか−（さ
る２、

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図は、この発明にａ３（Ｊる水膜厚みの測
定要領を示づｌｉ’４１路図、 第３図は、第２図の測定回路の変形例を示（１［弓路図
、 第４図は領域の設定の一例を承り波形図、第５図は水膜
ＩＶみの測定結甲の１例を示１１’ｙｉＪ明図Ｃあり、 第６図はベルｌ−：Ｐ　＋マスクの長辺−し−ルド鋼板
の冷却構造を示１斜祝図、 第７図は椙？１波を用いる水膜厚みの測定原理を示す説
明図、 第８図は自動測定用回路図Ｃｃラリ、 第９図はモールド鋼板の内部にａ：；　４Ｊる多重エコ
ーの説明図、 第１０図は、さらに水Ｑシを）重過した多重］−」−の
通過紅路の一例を示す説明図、 第１１図は超ｔ′１波探触了で１（１られる信号の一例
を示゛り波形図であり、 第１２図１．ｉｔ　、　（：−ルド内鋼扱多中１−］−
の波形のみを得る！、二めの参照用測定系を小り説明図
である。 １・・・パラｌ；’　２　・・・し−ルド鋼４反２′・
・・参照用鋼板　３・・・給水口４・・・排水口　５・
・・冷ｌ、１１ホ膜ＩＩ′　・・・参照用水１１１．ｉ
　６．　Ｇ’　・・超音波探触子７．７′　・・・電気
パルス）Ｚ信器 １１、　８’　・・・受信器　９．１０・・・ゲート回
路９Ｊ、　９ｆｆｉ、　９１（’、９＋７．’・・・グ
ー１〜回路１１・・・時間泪測器　１２・・・演算処理
部１３、１３’・・・表示器　１４・・・同期信号発生
器４５、１５’　・・・滅哀器　１Ｇ・・・減算器１７
ｋ・・・鋼板底面多重１」−間の領域１８・・・加算器
　１９・・・記録器 ２０・・・参照用水膜及び鋼板を入れた容器２０′・・
・容器２０の底板 ２１ｊ、２１ｋ・・・最大振幅検出器 ２２−１　、２２Ｗ・・・ＡＤ変換器 ２３、２３’　、　２３″、　２３”’・・・演算処理
器５１・・・モールド鋼板底面で１回反１：ｌ（Ｌ超音
波探触子へかえるｒ−」− （Ｉ２・・水膜を通過しｌ：　５　／＞最（ｖ　７．ｔ
ｊい経路をとり超７１波探触子へかえる］１−　 ５１’　、　５１”　、　！ｉ４″′−ｔ−ルトｆｆｌ
’ｌ！）／内’４ｆｌ’ｉ　ＪＴ　１−５２’　、！ｉ
２”、脣′す・・水Ｉ１つ）をｉｕ！過した多Φ」−」
〜、’＋３．４ｉ４．５５−　ｃ：　；Ｌ　サ、Ｌ　イ
１ｅｆｌｆＩヲトル、４＜Ｒ１＞ヲ通過した　］　二Ｉ
１−一　。 第１図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第ε図 第９図 第１０図 第１１図 （ａ） （ｂ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、ベルトキャスタの長辺モールド鋼板に、その背後で
   冷却水流の導入導出を司るパッドとの間における該冷却
   水流の水膜へ向は超音波を送受信して該水膜の厚みを測
   定するに当り、長辺モールド鋼板上に超音波探触子を押
   しあてて電気パルス送信器からの電気パルスにより超音
   波パルスを該長辺モールド鋼板に向けて送信し、超音波
   探触子へかえってきたエコーを受信器にてとらえた信号
   波形と、参照用測定系より得られる信号波形とを減樟し
   て、長辺モールド鋼板内における多重エコ〜を消去する
   ことにより水膜を通過したエコーのみを抽出し、長辺モ
   ールド鋼板の裏面で反射したエコーと水膜へ入射しパッ
   ドの表面で反射したエコーとの時間差を計測し、この時
   間差から水膜の厚さを演算づることを特徴とするベルト
   キャスタの冷却水ＩＩ９の厚み測定方法。