JPS60224764A - 高温用ｎ含有オ−ステナイトステンレス鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （発明の分野） 本発明は、耐硫化、耐応力腐食割れ性にすぐれた高温用
オーステナイト鋼、特にＣＺ−１Ｓの共存する３５０℃
以上の高温環境下で使用するに適する高温用Ｎ含有オー
ステナイト鋼に関する。

（従来技術） 従来、３５０℃以上の高温で使用される圧力容器あるい
は高圧配管用に用いられる高温高圧用の規格鋼には、例
えば、ＪＩＳ５ＵＳ３０４．３０４１１．３１６．３１
６１１．３２Ｌ３２１Ｈ，３４７，３４１Ｎ、３１０．
＾１ｌｏｙ８００’、Ａ１１ｏｙ６００．Ａ１１ｏｙ８
２５．＾ｌ１ｏｙ６２５等がある。これらはいずれも高
温強度を得るためにＣ＝０．０４〜０．０８と高Ｃであ
る。

ところで、石炭液化、ガス化といった石炭転換プラント
や劣質重油の水素化脱硫などのプラントでは３５０℃以
上、適音は４５０°Ｃ程度の高温の加熱炉管や配管にス
テンレス鋼が用いられるが、石炭液化プラントは現状で
はパイロットプラント段階のものがほとんどであるため
、従来の原油直接脱硫のプラントの材料構成を参考にＪ
ＩＳ５ＵＳ３２１．’３４７．３１６といったいわゆる
１８−８系オーステナイトステンレス鋼を主に用いてい
るのが現状である。

（発明の解決すべき課題） このように、石炭の液化、ガス化用を目的に開発した鉄
鋼材料あるいは規格はまだなく、しかも、石炭液化プラ
ントの場合には従来の原油直接脱硫プラントとは異なっ
た使用条件となる。すなわち、反応温度は従来の脱硫プ
ラントの４００〜４３０℃に比べ４５０〜４８０°Ｃと
高く圧力も従来の１００〜１３０ａＬＩＩｌに比べ１５
０〜３００ａｔｍと高い。さらに従来の原油直接脱硫の
場合は一旦脱塩処理を経てから脱硫されるため、塩分、
固形分がかなり除去された流体を処理することになるの
に対し、主として石炭、さらには液化溶剤あるいは触媒
に由来する塩分が比較的多量に混入している石炭液化プ
ロセスでは石炭が固体であるため塩分の除去はむずかし
く、固形分く灰分など）も多量にプラント流体に含まれ
ることとなる。かかる使用条件は材料にとって従来想定
されることのなかった程かなり苛酷なものと考えられる
。

さらに、液体中に含まれる塩分、固形分のため反応管、
配管、容器等の内壁面に塩化物、硫化物を含む固形分が
付着すると、プラントの昇温あるいは降温時、たとえば
起動あるいは停止時に硫化物に起因するポリチオン酸応
力腐食割れに加え塩化物による応力腐食割れが生ずる危
険性がある。このような塩化物、硫化物を含む固形分の
付着は高温部で生しやすく、特に３５０℃以上でイ」着
したものは固着力が強く、容易に洗い流されない。また
、３５０℃以上の部分では材料に鋭敏化（粒界にＣｒ炭
化物が析出）を生じ易く、ポリチオン酸の応力腐食割れ
および塩化物による応力腐食割れに対する感受性が高ま
る。したがって、定常運転時以外に生ずるこれら応力腐
食割れに対する抵抗性が必要となる。

このように石炭液化プラントの高温部位に用いるステン
レス鋼は従来の重油直接脱硫プラントに使用する場合に
比べ各種の性能を併わせ備えたものである必要がある。

このような材質的な要請は、石炭ガス化プラントの各種
熱交換器や、劣質重油の水素化脱硫などのプラントにお
いても同様のものであり、良好なステンレス鋼の開発が
望まれている。

従来からポリチオン酸による応力腐食割れは低Ｃ化また
は安定化元素（ＴｉやＮｂ）をＣの当量比以上に添加し
安定化することが対策として知られており、いくつかの
特許もみられる。また、（１−によるＳＣＣ（応力腐食
割れ、以下同じ）に対しては高Ｎｉ化などが有効とされ
ており、それによる特許もいくつかすでに報告されてい
る。しかし従来は同一部位で、ポリチオン酸によるＳＣ
ＣおよびＣｐ−によるＳＣＣの双方が同時に問題となる
環境はなく、またそれに応じた材料の開発もなされてい
なかった。

例えば、特開昭５１−１０８３１６号にはＮｉ：２０〜
３０％、Ｃｒ：２０〜３０％の高温純水用ステンレス鋼
が開示されている。同じく特開昭４８−７３３２１号に
は旧：２０〜３０％、Ｃｒ：２３〜３０％の海水中での
一１孔食性にずくれたステンレス鋼が開示されている。

しかしながら、これらはいずれも組成的に４％までのＭ
Ｏを含み、しかもＣｒ−イオンの存在下で使用すること
を考えており、Ｃ１−とＳとが共存する環境下での応力
腐食割れについでは述べられていない。

一方、ポリチオン酸ＳＣＣに対する抵抗性を高めたもの
としては、例えば特開昭５０−６７２１５号に開示され
た重油脱硫用ステンレス鋼があるが、これは旧：６−２
５％、Ｃｒ：１５〜３０％であって、Ｓのみ存在の環境
用と考えられ、ＣＩ！−によるＳＣＣについては念頭に
ない。

このように、従来は、Ｃ１−とＳとが共存する環境が想
定されなかったこともあって、その分野での材料開発は
ほとんどなされていなかったのである。

しかしながら、すでに述べたように、石炭液化、ガス化
のように両者の共存環境が現実に想定されるようになっ
た現在、そのような環境でも十分耐え得る新規な材料の
出現が強く希求されている。

すなわち、たとえば、在来の原油直接脱硫プラントでは
事前に脱塩処理が行われるため、Ｃ１−は３ｐｐｍ程度
以下になっている。したがってポリチオン酸による応力
腐食割れは問題となるが塩化物による応力腐食割れに対
する配慮は少ない。また、ＣＩ−による応力腐食割れは
化学プラント、原子カプラントなどで多数知られている
が、ポリチオン酸による応力腐食割れを同時に配慮する
必要はなかった。

しかしながら、石炭の液化、ガス化では、石炭に０１−
とＳが同時に存在する。また、劣質重油においても高粘
度骨が多くなると脱塩に困難が伴いＣＩとＳを同時に含
む形で流体を処理する必要がでてくる。これら劣質原料
処理プラントでは通常、Ｃβ≧１０ｐｐｍ、Ｓ≧３０ｐ
ｐｍを含む流体を処理する。ことにＳは反応触媒の１種
として投入されることもあり、Ｃｆｆ−とＳとの共存環
境の出現は避けられない。その場合、ＣＸ−がどの表面
部位でも１０ｐｐｍ程度である限り余り問題は生じない
が、反応には加熱が伴うため昇温部位、降温部位では、
ＣＸ−は濃縮する。

濃縮度はプラントにより異なるが、１００〜１００ｃ倍
の濃縮は容易に生ずる。ことに、劣質原料のため配管系
の内壁面への固形分の析出付着が佳しやすく、一旦析出
が生しるとそれらは容易には洗い流されないため、濃縮
は生じやすくなる。かかる事情は石炭転換プラントにお
いても同様である。したがって、Ｃｐ−とＳとの共存環
境は原油直接脱硫プロセスにあっても今後大きな問題と
なる可能性がある。

（発明の目的） 本発明の第１の目的は、このような新たなエネルギー源
の質の低下により必要性が生している分野において高温
で使用される新規な材料を提供することである。

本発明の別の目的は、高温での使用中の組織安定性、耐
食性つまり耐硫化性および耐応力腐食割れ性を併−１で
具備した新規なステンレス鋼を提供することである。

さらに本発明の別の目的は、ＣＸ−１Ｓの共存する３５
０°Ｃ以上、一般には４５０℃程度以上の高温環境下で
使用する耐硫化、耐応力腐食割れ性にすぐれた高温用オ
ーステナイトステンレス鋼を提供することである。

さらに本発明の別の目的は石炭液化あるいはガス化プラ
ント用の４００℃以上の高温、１３０ａＬｍ以上の高圧
下でかつＣｐ−１Ｓの共存する環境下で使用する耐硫化
、応力腐食割れ性にすくれた高温用オーステナイトステ
ンレス鋼を提供することである。

（発明の要約） ごごに、本発明は重量％で、 ｃ：ｏ、ｏ２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．
０％以下、Ｃｒ：１９〜２７％、Ｎｉ：１８〜３５％、
Ｎ：０．０３〜０．１５％、残部Ｆｅおよび付随不純物 から成る組成を有する、ＣＩ−１Ｓの共存する３５０℃
以」二の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ
性にすくれた高温用Ｎ含有オーステナイトステンレス鋼
である。

本発明の別の特徴によれば、上記鋼組成はさらに必要に
応じＮｂ：１．５％以下含有してもよい。

本発明のさらに別の特徴によれば、いずれの場合にあっ
ても特に塩化物による耐応力腐食割れ性をさらに改善さ
せるためにＭｏを０．１〜４．０％を添加してもよい。

なお、いずれも場合も、脱酸の目的で０．１％以下のＡ
Ｑを添加してもさしつかえない。

かくして、本発明によれば、その目的とする耐硫化性の
改善は高温高圧下での耐硫化性を必要とするため基本的
には高Ｃｒ化により達成するのであり、一方、耐塩化物
応力腐食割れ性は高Ｃｒ化、高層化、低Ｃ化の複合効果
により、さらに必要に応じＭｏ添加により向上さゼ、ま
た、耐ポリチオン酸応力腐食割れは低Ｃ化を図ることに
より、さらに必要に応じ、Ｎｂを添加してのＣ安定化を
はかることによりそれぞれ改善する。かかる高Ｃｒ化、
高層化そして低Ｃ化による相乗的効果により、Ｓ、ＣＩ
−共存下にあってもすくれた耐硫化、耐応力腐食割れ性
を示すことができる。

このように耐食性改善を図るため低Ｃ化とすることから
、場合により高温強度が低下することがあるため、さら
に本発明にあってはＮの積極的添加によって高温強度を
確保している。Ｍｏ、Ｎｂを添加するとさらに高温強度
が強化される。

通常低ＣでＣｒ／Ｎｉバランスが悪いと使用中にσ相が
析出し靭性、延性が低下する可能性がある。しかしなが
ら、本発明によれば、Ｎ添加によりσ相析出を防いでい
る。一方、低Ｃ材のため溶接熱影響部の鋭敏化および高
温長時間使用による鋭敏化も防止されている。Ｎｂを添
加する場合はさらに安定化効果により鋭敏化は軽減され
る。

本発明に係る鋼は構造部材（管、扱）はもちろん管、容
器のクラッド、オーバーレイ材としても極めて有用であ
る。

このように、本発明はｓ、ｃＩ２−の共存下ですぐれた
耐硫化、耐応力腐食割れ性を示す高温用Ｎ含有オーステ
ナイト鋼であるが、その一つの特徴によれば、より具体
的には、石炭液化、ガス化プラント構造材用のＮ含有オ
ーステナイト鋼である。

（発明の態様） ここに本発明において鋼組成および用途を前述の如く規
定した理由番ごついて述べる。以下、特にことわりのな
い限り、「％」は重量％である。

Ｃ：炭素は強度向上元素として重要であるが、溶接熱影
響部や高温で長時間使用された場合に粒界に炭化物を析
出し、粒界周辺のＣｒを低下させるため応力腐食割れを
生じやすくする。Ｃ量は低い程望ましいが、０．０２％
までは害が少ないので、許容し得るＣ量を０．０２％以
下とする。

Ｓｉ：ｌｉｌの脱酸のために必要な元素である。しかし
、あまり多量になると鋼のオーステナイト安定化および
溶接性に害を生ずるので本発明では１．０％以下とする
。好ましくは０．３〜１．０％である。

Ｍｎ：鋼の熱間加工性を保持する面で必要な元素である
が、あまり多量では耐硫化性を害し、高Ｃｒ、低Ｎｉの
場合はσ相析出も促すため２．０％以下とする。

好ましくは０．５〜２．０％である。

Ｃｒ：Ｃｒは鋼の耐硫化性、耐応力腐食割れ性を向−に
・ｔ！しめるのに重要な元素であり、少なくとも１９％
以」二必要とする。高Ｃｒはど硫化腐食で生ずるスケー
ルはＣｒリッチとなり、硫化スケールの成長が抑えられ
、酸化性ガス成分（ＣＯ２、Ｈ２Ｏ）が含まれる場合に
は酸化物を形成し硫化を抑制する。また、ＣＩ！−によ
る応力腐食に対し２ても、Ｃｒは表面皮膜をＣｒリッチ
にし、Ｃｐ−による皮膜の破壊抵抗を増すため９ＪＪ果
を現す。さらに、Ｃｒが高いほど鋭敏化も軽度となるた
め、ポリチオン酸によるｓｃＣ，、ＣＩ！−によるＳＣ
Ｃに対する抵抗を増す。このＳＣＣに対するＣｒの効果
は低Ｃの場合に一層顕著となる。しかし、２７％を越え
るとその存効性が飽和するばかりでなくオーステナイト
相安定化に害を及ぼすので、Ｃ「含有量の上限は２７％
に限定する。

好ましくは２１〜２６％である。

Ｎｉ：ｍのオーステナイト相を維持、安定化するのに必
要な元素である。また、硫化水素等硫化物を含む環境下
での塩化物による応力腐食割れに対する抵抗を高めるた
めにＣｒとともに必要な元素である。

ごのＮｉの作用はＣｒが１９％以上と高い場合に特に顕
著に現れる。この目的のためには１８％以上のＮｉ含有
量が必要であり、多ければ多いほどよい。しかし、あま
り多量であると耐硫化性を害するし、高価な元素でもあ
るので３５％以下に限定する。好ましくは２０％以上で
ある。

Ｎ：ＮもＣ１旧、Ｃｒと並び本発明の重要な構成元素で
ある。低Ｃにしたための強度不足を補うためおよびオー
ステナイト相の安定化の双方の面で効果があり、その目
的で０．０３％以上必要である。かかる目的達成には多
いほど効果があるがあまり多量であると強度が高くなり
加工性に害が出るとともに時効析出による延性低下も招
くので、本発明にあっては０．１５％を上限とする。

Ｎｂ：強度向上および鋼中の炭素安定化の目的で必要に
応じて添加される。しかし、あまり多量の添加は相安定
性、溶接性などの面で害があり、しかもＮｂ自体高価で
あるので１．５％以下に限定する。

Ｈθ：ＭｏはＩ−１２Ｓ等硫化物を含む′ＩＭ境での塩
化物による応力腐食割れ抵抗性を向」ニさせる作用があ
るので、必要により０．１％以上添加してもよい。多い
程効果があるが、Ｍｏ自体高価な元素でもあり、一方、
あまり多量だと相安定性にも害があるので本発明におい
°ＣはＭｏを添加する場合、４．０％を上限とする。

なお、本発明においてその使用環境を［ＳおよびＣｉ−
の共存した３５０°Ｃ以上の高温環境」と限定した理由
は、Ｓによる硫化、硫化物生成の結果化ずるポリチオン
酸によるＳＣＣは３５０′Ｃまで１温されない部位では
適音問題とならず、またＣｌ２−によるＳＣＣは、従来
、３５０°Ｃより低温の水存在環境下において長時間使
用される場合に考慮されていたのみであって、これ以上
の高ａ１′！ｊＩ境下で使用する部材ではポリチオン酸
によるＳＣＣや硫化とともに問題にされることはなかっ
たため、かかる環境下で使用に通ずる材料がなかったか
らである。

なお、本発明の用途は特定的には石炭液化、ガス化プラ
ントの構造部材用、つまり加熱炉管、配管などであるが
、その信奉発明の性質上、Ｃｉ−によるＳＣＣおよびポ
リチオン酸によるＳＣＣが問題となる環境および用途に
は一般に適用可能であることは云うまでもない。

次に本発明を実施例によりさらに説明する。

大施劇 −化学成分を第１表に示す一連の鋼について各種試験を
行った。まず、本発明鋼および比較鋼の一部については
、真空熔解にてインゴットを作成し、ついで鍛造、熱間
圧延、軟化焼鈍、冷間圧延を経た後、１０６０℃で溶体
化処理を行いｌＯｎ厚の板を製作した。

また比較鋼については、代表的現用規格鋼をも加えた。

供試鋼阻１〜８は本発明に係る鋼であり、供試鋼隘９〜
１５は比較鋼である。これらを用いて耐硫化性試験、塩
化物応力腐食割れ試験、ポリチオン酸応力腐食割れ試験
、引張試験、および時効後硬さ試験の各種の試験を実施
した。

それらの結果をまとめて第２表に示す。

硫化試験での腐食減量は１８−８系の比較！１ｌｌｋ１
２．１３．１４および比較！ｌ１１１ｈ１６では２３ｍ
ｇ／ｃＪ以上であるのに対し本発明に係る鋼ではいずれ
も１９．５ｍｇ／ａｄ以下と耐硫化性が著しく向上して
いるのが分かる。

塩化物応力腐食割れ試験の結果は割れの認められたもの
には×、認められなかったものにはＯを付した。１８−
８系の陽１２．１３．１４の鋼と階１５の鋼に割れが認
められたが、本発明に係る鋼には割れは認められなかっ
た。このように、Ｃ景には関係なく旧≦１８％の比較鋼
には割れが生じている。

同じくボリヂオン酸応力腐食割れ試験でも割れの認めら
れたもにには×、認められなかったものにはＯを付して
示すが、比較鋼１０〜１４の現用調相当材には割れが発
生したが、本発明に係る鋼ではいずれも割れが認められ
なかった。またＣの低い比較鋼にも割れは認められなか
った。

引張試験の結果についてみても、比較鋼陽９では低Ｃで
あるうえに低Ｎということから、他に比べて著しく強度
が低くなっている。一方、本発明鋼ではいずれも現用規
格鋼レベルの強度を保持しているのが分かる。

時効後硬さ試験の結果からは、比較鋼陽９．１０では同
じく低Ｃ１低Ｎということから、σ相析出のためまた比
較鋼南１１では高ＣとしたうえでＴ＋、ＡＱを添加した
ことからγ′析出のための硬度上昇が認められたが、本
発明鋼はいずれも△■１１≦１０と１８−８系の規格鋼
並みとなっている。

これら一連の耐食性の試験結果を添付図面においてＣｒ
、Ｎｉ通性領域としてグラフにまとめて示す。図中、添
字符号は第１表の鋼番号を表わす。なお、「○」は耐硫
化性、耐ＳＣＣ性とも良好なもの、「×」はＨ２Ｓ−Ｃ
１−系での耐応力腐食割れ試験でＳＣＣの生じたもの、
「・」は耐硫化性の劣るもの、そして「ｘ」はポリチオ
ン酸によるＳＣＣが生じたものをそれぞれ示す。

図示結果からも、Ｎｉ上１８％、Ｃｒ上１９％の領域で
耐硫化性ならびにＨ２Ｓ−Ｃｊ！−含有環境下での耐Ｓ
ＣＣ性が良好となることが分かる。しかし、この領域内
でも比較鋼患１０．１１のように高Ｃ５低Ｎの場合には
ポリチオン酸による耐ＳＣＣ性が劣る。

本例における各特性試験の要領は以下の通りであった。

１）倉目虱孔−性■： 石炭液化、ガス化、石油精製プラントなど還元性雰囲気
でＨ２Ｓを含む環境では硫化腐食が生ずるため次の条件
で硫化腐食試験を行い耐硫化性を比較した。Ｈ２Ｓは０
．１〜０．５容積％程度は通常含まれるので、試験では
０．５％Ｈ２Ｓ含有ガスを使った。

■１作塩度；５００℃ 圧力：１５０ｋｇ／ｃｎｌ、ｇ ガス：Ｈ２ヘース、０．５容積％ ）［２Ｓ含有ガス 時間：２５０ｈｒ 試験片：３ｔＸｌＯｖ′Ｘ３０１（１亀）平板状試験片 試験後試験片のスケールを除去し、重量減少量を測定す
ることにより腐食量を評価した。

２）Ｆ（Ｅ、＆Ｚ、ｈ６Ｆｊ５ｊＪｉｌｊヨワ１式−ｕ
＋石炭液化、ガス化プラント等では塩化物が１１０００
ｐｐ以上にａ縮しト１２Ｓを含む高温高圧下で塩化物に
よる応力腐食割れが生ずる可能性があるため次の試験条
件で実験を行った。

試築条（生温度；３００℃ 高温高圧水中 保持時間：５００ｈｒ ｃｅ−濃度；１０％（ＮａＣｆｆとして添加） １１２Ｓ分圧：ｌａｔｍ 試験片：ＴＩＧ溶接にて溶接組織を 作成した部分を中央に して加工しＵヘンド曲 げした試験片 試験後試験片は外観および断面の光学顕微鏡観察を行い
割れの有無を調べた。

３）ポリチオン酸による応力腐食割れ試験：石炭液化、
ガス化プラント、石油精製プラントでは高温で使用され
た場合に硫化物が表面に生成する。その場合運転停止時
に酸素と水分が作用するとポリチオン酸が生成し、しば
しば応力腐食割れの原因となる。そこで次の試験条件で
実験を行った。

■駿条件温度：常温 時間：５００ｈｒ 試験液：純水にＳ０２およびＨ２Ｓを 飽和させた液を使用 試験片；５５０°ＣＸ１０００ｈｒの時効を行った後加
工しＵヘンド曲げ した試験片 試験後試験片は外観および断面の光学顕微鏡観察を行い
割れの有無を調べた。

４）１１拭験： 引張試験は常温および５５０℃にて実施した。試験Ｊ４
は直径６１ｍの丸棒引張試験片を用いた。

５）称訣盪硬Ａ拭襞： 高温長時間使用により組織不安定を生じσ相あるいはＴ
′相が析出すると硬さの上昇が生ずる。

本試験では５５０°Ｃで５０００ｈｒの時効を行った試
験片と溶体化ままの試験片とで硬さを比較した。硬さは
ロックウェルＢスケールで測定した。

イＬノ 結果は、時効後硬さトＩＡ、容体比まま硬さＨＳ、ＲＢ
ＲＩＳ の差をとり、ΔトｌＩ！６・−”ΩＢ−ＨＲＢをめて評
価した。△ＨＲＢは可及的に小さいのが組織の安定性等
を示し、好ましい。

以上のよ・）に本発明に係る鋼は、耐硫化、耐ＳＣＣ性
ともにずくれた性質を有し各種石炭転換プラントや石／
ｌｌＩ精製プラントに有利に用いることができることが
分かる。

【図面の簡単な説明】

添付図面は、耐硫化性、耐ＳＣＣ性を共に満足するＣｒ
ｓＮｉ含有領域を示すグラフである。 出願人住友金属工業株式会社 代理人弁理士広廓章− 第１頁の続き ０発明者椹木義淳 ｍ市西長洲本通１丁目３番地住友金属工業株式会社中央
技術研究所内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、 ｃ：ｏ、ｏ２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．
   ０％以下、Ｃｒ：１９−２７％、Ｎｉ：１Ｂ〜３５％、
   Ｎ：０．０３〜０．１５％、残部Ｆｅおよび付随不純物 から成る組成を有する、Ｃｒ−１Ｓの共存する３５０℃
   以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ性
   にすくれた高温用Ｎ含有オーステナイトステンレス鋼。
2. （２）重量％で、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．
   ０％以下、Ｃｒ：１９〜２７％、Ｎｉ：１８〜３５％、
   Ｎ：０．０３〜０．１５％、Ｎｂ：１．５％以下、 残部Ｆｅおよびイ」随不純物 から成る組成ををする、Ｃ１−１Ｓの共存する３５０℃
   以上の高温環境下で使用するｉ・を硫化、耐応力腐食割
   れ性にすくれた高温用Ｎ含有オーステナイトステンレス
   鋼。
3. （３）重量％で、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．
   ０％以下、Ｃｒ：１９〜２７％、Ｎｉ：１Ｂ〜３５％、
   Ｎ：０．０３〜０．１５％、Ｍｏ：０．１〜４．０％、 残部Ｆｅおよびイ１随不純物 から成る組成を有する、ＣＸ−１Ｓの共存する３５０℃
   以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ性
   にずくれた高温用Ｎ含有オーステナイトステンレス鋼。
4. （４）重量％で、 ｃ：ｏ、ｏ２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．
   ０％以下、Ｃｒ：１９〜２７％、旧：１８〜３５％、Ｎ
   ：０．０３〜０．１５％、Ｎｂ：１．５％以下、Ｍｏ：
   ０．１〜４．０％、残部Ｆｅおよび付随不純物 から成る組成を有する、Ｃｒ−１Ｓの共存する３５０°
   Ｃ以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ
   性にすくれた高温用Ｎ含有オーステナイトステンレス鋼
   。