JPS60213864A - コンクリ−トの再振動判定試験方法 - Google Patents
コンクリ−トの再振動判定試験方法Info
- Publication number
- JPS60213864A JPS60213864A JP6972384A JP6972384A JPS60213864A JP S60213864 A JPS60213864 A JP S60213864A JP 6972384 A JP6972384 A JP 6972384A JP 6972384 A JP6972384 A JP 6972384A JP S60213864 A JPS60213864 A JP S60213864A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- penetration
- vibration
- time
- frequency vibrator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000012360 testing method Methods 0.000 title claims description 7
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims abstract description 26
- 238000010998 test method Methods 0.000 claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000010219 correlation analysis Methods 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 3
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 3
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 2
- 238000007589 penetration resistance test Methods 0.000 description 2
- 235000006716 Broussonetia kazinoki Nutrition 0.000 description 1
- 240000006248 Broussonetia kazinoki Species 0.000 description 1
- 241000277269 Oncorhynchus masou Species 0.000 description 1
- 244000273256 Phragmites communis Species 0.000 description 1
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 210000000936 intestine Anatomy 0.000 description 1
- 210000001161 mammalian embryo Anatomy 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/38—Concrete; Lime; Mortar; Gypsum; Bricks; Ceramics; Glass
- G01N33/383—Concrete or cement
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- On-Site Construction Work That Accompanies The Preparation And Application Of Concrete (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ダムコンクリートや低スランプのコンクリー
ト等の再振動が可能か否かを判定するのに適用できるコ
ンクリートの再振動判定試験方法に関するものである。
ト等の再振動が可能か否かを判定するのに適用できるコ
ンクリートの再振動判定試験方法に関するものである。
ダムコンクリートは通常、リフト高さ １．５ｍを３層
に分け、１層の厚さを０．５ｍ程にするのが標準で打込
み順序は第１図に示す通りである。
に分け、１層の厚さを０．５ｍ程にするのが標準で打込
み順序は第１図に示す通りである。
すなわち打設部ａ上に打設したコンクリートｂがまだプ
ラスチックな間に新規打設コンクリートＣを打継ぐこと
により、打継ぎ面ｄで両者が均一に混ざり合い、コンク
リートとして一体化するように打継ぎ面ｄを含めて十分
にコンクリートを再振動させなければならない。
ラスチックな間に新規打設コンクリートＣを打継ぐこと
により、打継ぎ面ｄで両者が均一に混ざり合い、コンク
リートとして一体化するように打継ぎ面ｄを含めて十分
にコンクリートを再振動させなければならない。
しかし、ダムコンクリートの硬化速度が早いと、打粛ぎ
時間が急激に増大すると共に打込み能率が低下し、悪く
すれば、軽いコールドジ重インドが発生しダムコンクリ
ートの一体′化の障害となる虞れがある。
時間が急激に増大すると共に打込み能率が低下し、悪く
すれば、軽いコールドジ重インドが発生しダムコンクリ
ートの一体′化の障害となる虞れがある。
従って、ダムコンクリートの硬化状況を簡便に、しかも
迅速に把握し、打込まれたダムコンクリートが再振動可
能か否かを判定することにより、打継ぎ面で先行打設及
び新規打設コンクリートが十分に混ざり合いコンクリー
トとして一体化できるようにする必要がある。
迅速に把握し、打込まれたダムコンクリートが再振動可
能か否かを判定することにより、打継ぎ面で先行打設及
び新規打設コンクリートが十分に混ざり合いコンクリー
トとして一体化できるようにする必要がある。
従来、コンクリートの凝結硬化速度や再振動可能限界を
調べる方法しては、ブロクター針の貫入抵抗による硬化
速度試験方法（ＡＳＴＭＣ４０３−７７）がある。
調べる方法しては、ブロクター針の貫入抵抗による硬化
速度試験方法（ＡＳＴＭＣ４０３−７７）がある。
この方法は、コンクリートを５ ｍ ／ ｍフルイでウ
ェットスクリーニングしたモルタル試料を長方形断面の
容器に満たし、貫入抵抗器に取伺けた針を徐々に均等に
試料中に１０秒間で１インチ深さまで貫入させ、この力
を釘の支持面積で徐したものを貫入抵抗値ｐｓｉとして
表示し、この方法によりめられた貫入抵抗値が５００ｐ
ａｉ以下のときはコンクリートの再振動が可能であり、
４０００ｐｓｉに達すると凝結が終了したものと見なし
ている。
ェットスクリーニングしたモルタル試料を長方形断面の
容器に満たし、貫入抵抗器に取伺けた針を徐々に均等に
試料中に１０秒間で１インチ深さまで貫入させ、この力
を釘の支持面積で徐したものを貫入抵抗値ｐｓｉとして
表示し、この方法によりめられた貫入抵抗値が５００ｐ
ａｉ以下のときはコンクリートの再振動が可能であり、
４０００ｐｓｉに達すると凝結が終了したものと見なし
ている。
しかしながら、実際にダムコンクリート打設時サンプリ
ングしたモルタルのブロクター貫入抵抗値が５００ｐｓ
ｉに達する時間と、打設されたコンクリートの再振動可
能限界時間との間には、ある程度の差異がある。これは
ブロクター貫入抵抗試験がコンクリートを５ ｍ／ｍフ
ルイでウェットスクリーニングしたモルタルを対象とし
たものであるためであり、この試験による判定値を打設
現場のダムコンクリートに当てはめることには問題があ
ることが判明した。
ングしたモルタルのブロクター貫入抵抗値が５００ｐｓ
ｉに達する時間と、打設されたコンクリートの再振動可
能限界時間との間には、ある程度の差異がある。これは
ブロクター貫入抵抗試験がコンクリートを５ ｍ／ｍフ
ルイでウェットスクリーニングしたモルタルを対象とし
たものであるためであり、この試験による判定値を打設
現場のダムコンクリートに当てはめることには問題があ
ることが判明した。
本発明は以上の点に鑑み案出されたもので、その目的と
するところは、コンクリートの再振動が可能か否かを容
易に判定することにより、コンクリートを一体化させ、
均等質で、所定の強度を有し耐久性及び水密性に優れた
コンクリートを造ることができるコンクリートの再振動
判定試験方法を提供することにある。
するところは、コンクリートの再振動が可能か否かを容
易に判定することにより、コンクリートを一体化させ、
均等質で、所定の強度を有し耐久性及び水密性に優れた
コンクリートを造ることができるコンクリートの再振動
判定試験方法を提供することにある。
本発明は、コンクリートに高周波バイブレータ−を鉛直
に所定深さまで貫入させるのに必要な仕事量を測定し、
この仕事量の大きさにより前記コンクリートの再振動が
可能か否かを判定することを特徴とするもので、コンク
リート打設現場において、コンクリート打込み後、一定
時間間隔毎に高周波バイブレータ−を所定深さまで貫入
させ、それに必要な仕事量を測定し、モの大きさより再
振動限界を判定して適当な時間内にコンクリートを打継
ぐように打設サイクルを守ることによってコンクリート
一体化させることができるため、均等質で所定の強度を
有し、耐久性及び水密性に優れたコンクリートを造るこ
とができる。
に所定深さまで貫入させるのに必要な仕事量を測定し、
この仕事量の大きさにより前記コンクリートの再振動が
可能か否かを判定することを特徴とするもので、コンク
リート打設現場において、コンクリート打込み後、一定
時間間隔毎に高周波バイブレータ−を所定深さまで貫入
させ、それに必要な仕事量を測定し、モの大きさより再
振動限界を判定して適当な時間内にコンクリートを打継
ぐように打設サイクルを守ることによってコンクリート
一体化させることができるため、均等質で所定の強度を
有し、耐久性及び水密性に優れたコンクリートを造るこ
とができる。
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
第２図は、本発明のコンクリートの再振動判定試験方法
に用いる機器をクランプオンした状態の概念図である。
に用いる機器をクランプオンした状態の概念図である。
図中１はダム用高周波バイブレータ−９２は配電盤、３
は三相用クランプ電力積算計、４はライン電圧・電流記
録計であり、これらを図示のようにクランプオンし、ダ
ムコンクリート５を１層（０：５ｍ）打込み後、１０〜
２０分間隔で高周波バイブレータ−１を鉛直に所定深さ
Ｈ程（３０ｃｍ）貫入し、それに必要な積算電力量、電
圧、電流９貫入所要時間等を測定する。
は三相用クランプ電力積算計、４はライン電圧・電流記
録計であり、これらを図示のようにクランプオンし、ダ
ムコンクリート５を１層（０：５ｍ）打込み後、１０〜
２０分間隔で高周波バイブレータ−１を鉛直に所定深さ
Ｈ程（３０ｃｍ）貫入し、それに必要な積算電力量、電
圧、電流９貫入所要時間等を測定する。
ここでコンクリートは凝結の過程で経時的に貫入抵抗が
大きくなり、高周波バイブレータ−１を所定深さＨ（３
０ｃ腸）まで貫入するのに要する仕楽量（積算電力量、
電圧、電流９貫入所要時間）が増大する。従ってこの仕
事量の大きさから貫入抵抗を評価してコンクリートの再
振動可能限界を判定することができる。
大きくなり、高周波バイブレータ−１を所定深さＨ（３
０ｃ腸）まで貫入するのに要する仕楽量（積算電力量、
電圧、電流９貫入所要時間）が増大する。従ってこの仕
事量の大きさから貫入抵抗を評価してコンクリートの再
振動可能限界を判定することができる。
以下に、ダム本体のコンクリート打設現場において実施
したダムコンクリート再振動判定試験の結果を試験デー
タに基づいて説明する。
したダムコンクリート再振動判定試験の結果を試験デー
タに基づいて説明する。
この実験により打設後の経過時間と積算電力量、打設後
の経過時間と貫入所要時間９貫入所要 ・時間と積算電
力量のそれぞれに相関分析を行なった。
の経過時間と貫入所要時間９貫入所要 ・時間と積算電
力量のそれぞれに相関分析を行なった。
（１）経過時間と積算電力量の相関
無負荷で高周波バイブレータ−をダムコンクリートに３
０ｃｍ買入させるのに必要な積算電力量を経時的に追跡
した結果は表−１に示す通りでその相関を計算して第３
図に示す。
０ｃｍ買入させるのに必要な積算電力量を経時的に追跡
した結果は表−１に示す通りでその相関を計算して第３
図に示す。
表−１
Ｎｏム（脱−匈升礫妙【１珈扁軌１−μり犀υ１１ ０
．１３Ｆ″（８）” Ｏｗ′″１３ ｔ、１２’（ｅ７
ｊ” ａ−２０，３３（２０） １ １４ １．１７（
７０） ？３ ０．３８（２３） ２ １５ １．２３
（７４） ｌ（４０，５０（３０） １ １８ １．３
０（７８） ３５ ０．５２（３１） ３ １？ １．
３５（８１） １５８０．５３（３２） ２ １８ １
．５０（ｆ３０） １０７ ０．５５（３３） １ １
９ １．５２（１１１１） １３８ ０．８８（４１）
４ ２０ １．５３（１３２） １１９ ０．７２（
４３） ２ ２１ ２．１０（１２Ｂ） １０１０ ０
．７２（４３） １１ ２２ ２．５２（１５１） １
Ｂ１１ ０．７８（４７） ２ ２３ ３．２３（１９
４） ２７１２ １．１０ （８Ｂ） ８ Σ χｊ−２５，５１ΣＬＬ’−４０、４３Σチ４４６
３ ΣツＬＬ＝ ２１２７ ΣＸにブルー２７８．８４ ［株］相関分析 Σ人、、−２５．５１ Σチ、、ｊ１８３ Σχ２ンに
−２７８，８４Σχλ−４０，４３２８ｍ２１２７ Ｓ（曹）−Σ九−Ｌ９４ジζ ２１２７−−Ｑ −９７
１，８３（功−Σμプｉ−侑め−２７８，８４−圧匹翌
３ ＝ ９８．０５ 相関分析の結果、相関係数ｒは ｒ ＝０．８０３（ル
回帰式の推定 χｉ（経過時間）からメｉ（積算電力量）を推定する回
帰式をめる。
．１３Ｆ″（８）” Ｏｗ′″１３ ｔ、１２’（ｅ７
ｊ” ａ−２０，３３（２０） １ １４ １．１７（
７０） ？３ ０．３８（２３） ２ １５ １．２３
（７４） ｌ（４０，５０（３０） １ １８ １．３
０（７８） ３５ ０．５２（３１） ３ １？ １．
３５（８１） １５８０．５３（３２） ２ １８ １
．５０（ｆ３０） １０７ ０．５５（３３） １ １
９ １．５２（１１１１） １３８ ０．８８（４１）
４ ２０ １．５３（１３２） １１９ ０．７２（
４３） ２ ２１ ２．１０（１２Ｂ） １０１０ ０
．７２（４３） １１ ２２ ２．５２（１５１） １
Ｂ１１ ０．７８（４７） ２ ２３ ３．２３（１９
４） ２７１２ １．１０ （８Ｂ） ８ Σ χｊ−２５，５１ΣＬＬ’−４０、４３Σチ４４６
３ ΣツＬＬ＝ ２１２７ ΣＸにブルー２７８．８４ ［株］相関分析 Σ人、、−２５．５１ Σチ、、ｊ１８３ Σχ２ンに
−２７８，８４Σχλ−４０，４３２８ｍ２１２７ Ｓ（曹）−Σ九−Ｌ９４ジζ ２１２７−−Ｑ −９７
１，８３（功−Σμプｉ−侑め−２７８，８４−圧匹翌
３ ＝ ９８．０５ 相関分析の結果、相関係数ｒは ｒ ＝０．８０３（ル
回帰式の推定 χｉ（経過時間）からメｉ（積算電力量）を推定する回
帰式をめる。
Ｆ−ｔ、ｕ ｔｌ−ｒ、ｏｓ
径ブー 広Ｆ ＝ ａ、ｏｓ
β（χＸ） ／ｚ、ｉチ
’／−７．０θ日８．０８（χ−１，１１）戸８．０８
χ−１，８８ ここでχ：経過時間（単位二時間） チ：積算電力量（単位二％ＩＩＨ） 上記のように、経過時間χと積算電力量ゾとの間にブ＝
８．０８χ−１，８８の相関式が導かれた。
χ−１，８８ ここでχ：経過時間（単位二時間） チ：積算電力量（単位二％ＩＩＨ） 上記のように、経過時間χと積算電力量ゾとの間にブ＝
８．０８χ−１，８８の相関式が導かれた。
なお、実験結果より再振動限界は積算電力量で１０ＷＨ
であり、このときの経過時間は１．４７時間（１時間２
８分）であった。
であり、このときの経過時間は１．４７時間（１時間２
８分）であった。
（２）経過時間と貫入所要時間の相関
前項と同条件で貫入所要時間を経時的に追跡した結果は
表−２に示す通りで、その相関を第４図に示す。
表−２に示す通りで、その相関を第４図に示す。
表−２
Ｎｏル四舗絢チ２便人シ楡珈χＸ袷訓崎チ互Ｖ逓肩）１
・０．１３″′（８芦 １．２杖１３ ｔ、ｔ２”（ｅ
７５’ １３．２’２ ０．３３（２０） ３．１ １
４ １．１７（７０） １１．８３ ０．３８（２３）
３．４ １５ １．２３（７４） Ｌ１３４ ０．５
０（３０） ２．９ １８ １．３０（７８） ８．０
５ ０．５２（３１） ３．８ １７ １．３５（８１
） ２２．８Ｉｌｌ ０．５３（３２） ２．９ １８
１．５０（ｉｌｌＯ） １４．４７ ０．５５（３３
） １．９ １１３ １．５２（９１） １９．２８
０．８８（４１） ６．７ ２０ １．５３（＋１１２
） １５．８８ ０．７２（４３） ４．３ ２１ ２
．１０（１２Ｂ） １Ｂ、８１０ ０．７２ （４３）
１８．５ ２２ ２．５２（１５１） ２８．１１１
０．７８（４７） ４．８ ２３ ３．２３（１１１
１４） ２７．０１２ １．１０ （１３Ｂ） １０．
３Σ ｘ＝−ｓ、ｓｔ Σχｉ’−ａｏ、ａａΣ ｙ、
ａニー２４７．１３ Σ シル−４１７０，２Σ２ｊ９
ｊ−３９１，１ ■相関分析 Σχｔ−２５，５１）ｔＩに−２４７，９Σχｉμ、３
１］１．ＩＳ（躊）−Σか外−胚塑’−３８１，１−銀
躯広ル ２３ −１１８．１ 相関分析の結果、相関係数ｒは ｒ−０，８６１■回帰
式の推定 χｉ（経過時間）からｔｊ、４：（貫入時間）を推定す
る回帰式をめる。
・０．１３″′（８芦 １．２杖１３ ｔ、ｔ２”（ｅ
７５’ １３．２’２ ０．３３（２０） ３．１ １
４ １．１７（７０） １１．８３ ０．３８（２３）
３．４ １５ １．２３（７４） Ｌ１３４ ０．５
０（３０） ２．９ １８ １．３０（７８） ８．０
５ ０．５２（３１） ３．８ １７ １．３５（８１
） ２２．８Ｉｌｌ ０．５３（３２） ２．９ １８
１．５０（ｉｌｌＯ） １４．４７ ０．５５（３３
） １．９ １１３ １．５２（９１） １９．２８
０．８８（４１） ６．７ ２０ １．５３（＋１１２
） １５．８８ ０．７２（４３） ４．３ ２１ ２
．１０（１２Ｂ） １Ｂ、８１０ ０．７２ （４３）
１８．５ ２２ ２．５２（１５１） ２８．１１１
０．７８（４７） ４．８ ２３ ３．２３（１１１
１４） ２７．０１２ １．１０ （１３Ｂ） １０．
３Σ ｘ＝−ｓ、ｓｔ Σχｉ’−ａｏ、ａａΣ ｙ、
ａニー２４７．１３ Σ シル−４１７０，２Σ２ｊ９
ｊ−３９１，１ ■相関分析 Σχｔ−２５，５１）ｔＩに−２４７，９Σχｉμ、３
１］１．ＩＳ（躊）−Σか外−胚塑’−３８１，１−銀
躯広ル ２３ −１１８．１ 相関分析の結果、相関係数ｒは ｒ−０，８６１■回帰
式の推定 χｉ（経過時間）からｔｊ、４：（貫入時間）を推定す
る回帰式をめる。
−９暇
チーチー々Ｉシ（χ−天）
マー１．１１ リ諺１０．８
升１０．８雪９．５Ｂ（χ−１，１，１）％−９，５８
χ十０．１８ ここでχ：経過時間（単位二時間） ｔｆ：貫入所要時間（単位：秒） 上記のように経過時間χと貫入所要時間ブとの間に１＝
８．５８χ十０．１８の相関式が導かれた。
χ十０．１８ ここでχ：経過時間（単位二時間） ｔｆ：貫入所要時間（単位：秒） 上記のように経過時間χと貫入所要時間ブとの間に１＝
８．５８χ十０．１８の相関式が導かれた。
なお、実験結果より再振動限界は貫入所要時間で１５秒
であり、このときの経過時間は１．５５時間（１時間３
３分）であった。
であり、このときの経過時間は１．５５時間（１時間３
３分）であった。
（３）貫入所要時間と積算電力量の相関前項と同条件で
貫入所要時間と積算電力量との関係を追跡した結果は表
−３に示す通りで、その相関を第５図に示す。
貫入所要時間と積算電力量との関係を追跡した結果は表
−３に示す通りで、その相関を第５図に示す。
表−３
Ｎｏ Ｘｌ（ｉ）ｚげ）μ噂罪糧珈ム■（殉チλ（艷勧
ｔ）ｔ １．２ＦＶ Ｏ” １３ ｘｏ、３Ｆ７ ６Ｗ
”２ １．１１ １ １４ １１．８ ？３ ２．８１
１５ １３．２ ８ ４ ２、！３ ２ １Ｂ １４．４ １０５ ３．１
１ １？ １５．８ １１１３ ３．４ ２ １８ １
Ｅ１．８ １０７ ３．８ ３ １１３ １８．５ １
１８ ４．３ ２ ２０ １１３．２ １３８ ４．８
２ ２１ ２２．８ １５１０ ｆ（，０３２２２Ｂ
、１ １８ １１ Ｂ、７ ４ ２３ ４８．０ ２７１２ ９．８
６ Σχ、ｃニー２８８．１３ Σμ”５ｒｔｒ５．１７Σ
チλ−１８３Σ昏２１２７ Σ２ｉシλ＝３４８２．２ ■相関分析 Σシト２８８．１３ Σ１／ｉ＠１８３ Σχに’／、
＝：＝３４８２．２Σ１元−５７４５，１７Σび７−２
１２７Ｓ（功＝Σムμ−￥＝３４８２．２−１ｕ放住３ ＝１５７８．５ ｒ”廓宏島−ｋ −”８８２ 相関分析の結果、相関係数ｒは ｒ＝０．ｌ３９２（Φ
回帰式の推定 、ｂ（経過時間）から μ（積算電力量）を推定する回
帰式をめる。
ｔ）ｔ １．２ＦＶ Ｏ” １３ ｘｏ、３Ｆ７ ６Ｗ
”２ １．１１ １ １４ １１．８ ？３ ２．８１
１５ １３．２ ８ ４ ２、！３ ２ １Ｂ １４．４ １０５ ３．１
１ １？ １５．８ １１１３ ３．４ ２ １８ １
Ｅ１．８ １０７ ３．８ ３ １１３ １８．５ １
１８ ４．３ ２ ２０ １１３．２ １３８ ４．８
２ ２１ ２２．８ １５１０ ｆ（，０３２２２Ｂ
、１ １８ １１ Ｂ、７ ４ ２３ ４８．０ ２７１２ ９．８
６ Σχ、ｃニー２８８．１３ Σμ”５ｒｔｒ５．１７Σ
チλ−１８３Σ昏２１２７ Σ２ｉシλ＝３４８２．２ ■相関分析 Σシト２８８．１３ Σ１／ｉ＠１８３ Σχに’／、
＝：＝３４８２．２Σ１元−５７４５，１７Σび７−２
１２７Ｓ（功＝Σムμ−￥＝３４８２．２−１ｕ放住３ ＝１５７８．５ ｒ”廓宏島−ｋ −”８８２ 相関分析の結果、相関係数ｒは ｒ＝０．ｌ３９２（Φ
回帰式の推定 、ｂ（経過時間）から μ（積算電力量）を推定する回
帰式をめる。
χ−１１，７チー ７．０１３
−一′廚・ｏ、ｅｏｅ
、！；（ＸＩ−） ｌｔσＶ
ブー７．０８−０．８０８（χ−１１，７）戸ｏ、ｓｏ
ｅχ＋０．０ ここでＸ−：貫入所要時間（単位二秒）５：積算電力量
（単位： ＷＨ） 上記のように貫入所要時間と積算電力量との間ニ９＝
０．８０８χ＋０．０の相関式が導かれた。
ｅχ＋０．０ ここでＸ−：貫入所要時間（単位二秒）５：積算電力量
（単位： ＷＨ） 上記のように貫入所要時間と積算電力量との間ニ９＝
０．８０８χ＋０．０の相関式が導かれた。
なお、実験結果より再振動限界は積算電力量で１０ｗＨ
，貫入所要時間で１６．５秒であった。
，貫入所要時間で１６．５秒であった。
以上のように、ダムコンクリート打設現場における高周
波バイブレータ−貫入抵抗による再振動判定試験の結果
、再振動限界値として無負荷の状態で積算電力量１０Ｗ
Ｈ１貫入所要時間１５秒を基準として定めることができ
、これに対応する打設後の経過時間は約１時間３０分で
ある。
波バイブレータ−貫入抵抗による再振動判定試験の結果
、再振動限界値として無負荷の状態で積算電力量１０Ｗ
Ｈ１貫入所要時間１５秒を基準として定めることができ
、これに対応する打設後の経過時間は約１時間３０分で
ある。
従って、ダムコンクリート打設現場においては、上記再
振動試験結果から、１時間３０分以内にコンクリートを
打継ぐように打設サイクルを守ることによってダムコン
クリートを一体化させることができ、均等質で所定の強
度を有し、耐久性及び水密性に優れたコンクリートを造
ることができる。
振動試験結果から、１時間３０分以内にコンクリートを
打継ぐように打設サイクルを守ることによってダムコン
クリートを一体化させることができ、均等質で所定の強
度を有し、耐久性及び水密性に優れたコンクリートを造
ることができる。
なお、減水型凝結遅延剤（ホゾリス）＋１ｉｏ、８を標
準使用（ｃ ｘ Ｏ，２５ｘ）した場合、第６図で示す
様に再振動可能限界（ＩＯＷＨ）に達する経過時間はス
ランプ２．５ｃｍで約４７〜４８分、スランプ３．３ｃ
ｍで約６２〜８３分、スランプ４．８ｃ＋ｓで約８８〜
７０分となり、スランプを大きくさせることにより、再
振動可能限界をある程度延ばすことができることが判る
。
準使用（ｃ ｘ Ｏ，２５ｘ）した場合、第６図で示す
様に再振動可能限界（ＩＯＷＨ）に達する経過時間はス
ランプ２．５ｃｍで約４７〜４８分、スランプ３．３ｃ
ｍで約６２〜８３分、スランプ４．８ｃ＋ｓで約８８〜
７０分となり、スランプを大きくさせることにより、再
振動可能限界をある程度延ばすことができることが判る
。
又、ホゾリス崩、８を標準使用の倍使い（ＣＸＯ，５０
％） した場合、再振動限界（ＩＯＩＩＩＨ）に達する
経過時間は約１２０分とホゾリス尚、８を標準使用した
場合に比べ、同程度のスランプの場合、再振動限界に達
する経過時間が約２倍に延びている。
％） した場合、再振動限界（ＩＯＩＩＩＨ）に達する
経過時間は約１２０分とホゾリス尚、８を標準使用した
場合に比べ、同程度のスランプの場合、再振動限界に達
する経過時間が約２倍に延びている。
従って、ダム用高周波バイブレータ−の貫入抵抗試験に
よるダムコンクリート再振動に関しては、スランプの影
響がある程度あることが判り、さらにそれ以上に減水型
凝結遅延剤ホゾリス陥、８の影響が非常に大きいことを
容易にダムコンクリート打設現場に於いて判定すること
ができる。
よるダムコンクリート再振動に関しては、スランプの影
響がある程度あることが判り、さらにそれ以上に減水型
凝結遅延剤ホゾリス陥、８の影響が非常に大きいことを
容易にダムコンクリート打設現場に於いて判定すること
ができる。
第１図は、ダムコンクリートの打込み順序説明図、
第２図は、本発明のコンクリートの再振動判定試験方法
に用いる機器をクランプオンした状態の概念図、 第３図は、経過時間と積算電力量の相関関係を示すグラ
フ図、 第４図は、経過時間と貫入時間の相関関係を示すグラフ
図・ 第５図は、貫入時間と積算電力量の相関関係を示すグラ
フ図、 第６図は、減水型凝結遅延剤（ホゾリス間、８）を用い
た場合の経過時間と積算電力蓋の相関関係を示すグラフ
図である。 代理人 弁理士 船橋國則
に用いる機器をクランプオンした状態の概念図、 第３図は、経過時間と積算電力量の相関関係を示すグラ
フ図、 第４図は、経過時間と貫入時間の相関関係を示すグラフ
図・ 第５図は、貫入時間と積算電力量の相関関係を示すグラ
フ図、 第６図は、減水型凝結遅延剤（ホゾリス間、８）を用い
た場合の経過時間と積算電力蓋の相関関係を示すグラフ
図である。 代理人 弁理士 船橋國則
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、コンクリートに高周波バイブレータ−を鉛直に所定
深さまで貫入させるのに必要な仕事量を測定し、この仕
小量の大きさにより前記コンクリートの再振動が可能か
否かを判定することを特徴とするコンクリートの再振動
判定試験方法。 ２、前記仕事量は前記高周波バイブレータ−を所定深さ
まで貫入させるのに必要な積算電力量、電圧、電流ある
いは貫入所要時間等から測定することを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のコンクリートの再振動判定試験
方法。 ３、前記積算電力量、電圧、電流は前記高周波バイブレ
ータ−にクランプオンした積算電力計及び電圧、電流計
により測定することを特徴とする特許請求の範囲第２項
記載のコンクリートの再振動判定試験方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6972384A JPS60213864A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | コンクリ−トの再振動判定試験方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6972384A JPS60213864A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | コンクリ−トの再振動判定試験方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60213864A true JPS60213864A (ja) | 1985-10-26 |
| JPH0123737B2 JPH0123737B2 (ja) | 1989-05-08 |
Family
ID=13411039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6972384A Granted JPS60213864A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | コンクリ−トの再振動判定試験方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60213864A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013101070A (ja) * | 2011-11-09 | 2013-05-23 | Ihi Infrastructure Systems Co Ltd | コンクリートの再振動の管理方法及び管理装置 |
| JP6095169B2 (ja) * | 2013-08-28 | 2017-03-15 | 株式会社奥村組 | コンクリートの再振動締固め管理方法 |
| JP2016156264A (ja) * | 2016-03-23 | 2016-09-01 | 株式会社Ｉｈｉインフラシステム | コンクリートの再振動の管理方法 |
-
1984
- 1984-04-06 JP JP6972384A patent/JPS60213864A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0123737B2 (ja) | 1989-05-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Qian et al. | Experimental investigation on properties of interface between concrete layers | |
| EP2746764B1 (en) | Method for testing setting time of cement-based material | |
| Nallathambi et al. | Effect of specimen and crack sizes, water/cement ratio and coarse aggregate texture upon fracture toughness of concrete | |
| Zhu et al. | Determination of mortar setting times using shear wave velocity evolution curves measured by the bender element technique | |
| Hooton et al. | Prediction of chloride penetration in concrete | |
| Park et al. | Evaluation of residual mechanical properties of concrete after exposure to high temperatures using impact resonance method | |
| Diaz-Arnold et al. | The effect of film thickness on the tensile bond strength of a prosthodontic adhesive | |
| JPS60213864A (ja) | コンクリ−トの再振動判定試験方法 | |
| JP6161882B2 (ja) | 打設されたコンクリートの品質判定用型枠及び養生終了時期判定用型枠 | |
| JP2015203204A (ja) | コンクリートの均し施工可能時間の予測方法および予測装置 | |
| Zhan et al. | Elastic limit tensile stress of UHPFRC: Method of determination and effect of fiber orientation | |
| FI74143B (fi) | Foerfarande och anordning foer bestaemning av strukturbildningskinetiken foer bindemedel. | |
| JP5391457B2 (ja) | コンクリートの打重ね管理方法 | |
| Lai et al. | Dispersion of ultrasonic guided surface wave by honeycomb in early-aged concrete | |
| JPH05340938A (ja) | コンクリートの均し時期判定方法及びコンクリートの 均し時期判定装置 | |
| JPH11271301A (ja) | 場所打ちコンクリートの圧縮強度推定方法及びシールド工法 | |
| Gabrijel et al. | Application of ultrasonic measurements for determination of setting and hardening in cement paste | |
| Lee et al. | Early-Age Stiffening of Paste, Mortar, and Concrete in Lab and Field. | |
| JP7000107B2 (ja) | コンクリートの均し作業可能時期の予測方法、予測装置およびコンクリートの施工方法 | |
| Sagar | An experimental study on acoustic emission energy and fracture energy of concrete | |
| JP2016156264A (ja) | コンクリートの再振動の管理方法 | |
| Davis et al. | Ultrasonic techniques in ceramic research and testing | |
| Taylor-Firth et al. | A bond tensile strength test for use in assessing the compatibility of brick/mortar interfaces | |
| Malhotra | In-place evaluation of concrete | |
| RU2807868C1 (ru) | Способ определения прочности бетона методом акустической эмиссии |