JPS60211052A - プラスチック成型用型材およびその製造方法 - Google Patents
プラスチック成型用型材およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS60211052A JPS60211052A JP6626684A JP6626684A JPS60211052A JP S60211052 A JPS60211052 A JP S60211052A JP 6626684 A JP6626684 A JP 6626684A JP 6626684 A JP6626684 A JP 6626684A JP S60211052 A JPS60211052 A JP S60211052A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- ferrite
- stiffness
- heat treatment
- pearlite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、プラスチック用型材に用いるＣｒ−ＭＯ鋼の
被剛性改善方法に係シ、特に、被剛性元素を添加するこ
となく熱処理によシ被削性を改善すると共に表面の鏡面
仕上性に優れた〇ｒ−ＭＯ鋼の被剛性改善方法に関する
。
被剛性改善方法に係シ、特に、被剛性元素を添加するこ
となく熱処理によシ被削性を改善すると共に表面の鏡面
仕上性に優れた〇ｒ−ＭＯ鋼の被剛性改善方法に関する
。
従来、鋼などの被剛性を改善する方法としては、鋼の化
学成分６調整、特に被剛性を改善する特殊元素たとえは
、８．Ｐｂ、３ｅ、Ｔａ、 Ｃａなどを添加する方法が
、一般に広く知られている。
学成分６調整、特に被剛性を改善する特殊元素たとえは
、８．Ｐｂ、３ｅ、Ｔａ、 Ｃａなどを添加する方法が
、一般に広く知られている。
特にＳ添加の場合には、鋼中のＭｎと結合してＭｎＳの
非金属介在物を生成し、この非金属介在物の存在によシ
、鋼の被剛性が改善されるものである。
非金属介在物を生成し、この非金属介在物の存在によシ
、鋼の被剛性が改善されるものである。
しかしながら、このように特殊元素を多量に添加した鋼
、いわゆる快削鋼はその清浄度が悪く、特に表面の鏡面
仕上性が要求されるを材としては問題がある。
、いわゆる快削鋼はその清浄度が悪く、特に表面の鏡面
仕上性が要求されるを材としては問題がある。
特に、プラスチック用型材としては、被剛性が優れてい
ると同時に表面の鏡面仕上性がよいものが要求されてい
るのが現状である。
ると同時に表面の鏡面仕上性がよいものが要求されてい
るのが現状である。
本発明の目的は１表面の鏡面仕上性が要求される型材に
適用できると共に、表面の鏡面仕上性に有害な不純物元
素を添加することなく、被剛性を改善すると２ができる
Ｃｒ−Ｍｎ鋼の被剛性改善方法を提供することにある。
適用できると共に、表面の鏡面仕上性に有害な不純物元
素を添加することなく、被剛性を改善すると２ができる
Ｃｒ−Ｍｎ鋼の被剛性改善方法を提供することにある。
本発明は、重量比で、Ｃ：０．３０〜０．５チ。
８、ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．００％以下、ＣｒＨ
Ｏ１８０〜１．５０チ、ＭＯ：０．１０〜０．４５−を
主成分とし、残部ｐｅからなるＣｒ−Ｍｎ鋼を熱処理に
よ）被剛性を改善する方法において、誼鋼を。
Ｏ１８０〜１．５０チ、ＭＯ：０．１０〜０．４５−を
主成分とし、残部ｐｅからなるＣｒ−Ｍｎ鋼を熱処理に
よ）被剛性を改善する方法において、誼鋼を。
オーステナイト領域の焼入温廖からフェライト（Ｆ）ｔ
たはフェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）の生成温度領
域まで徐冷または恒温変態させて一部フエライト（Ｆ）
又はフェライトＣＦ）とパーライト（Ｐ）混合組織を現
出させたのち、急冷を行って、残留オーステナイ）（ｒ
：ｉ＋）を主としてベイナイト相に変態させて複合組織
を得ることを特徴としている。
たはフェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）の生成温度領
域まで徐冷または恒温変態させて一部フエライト（Ｆ）
又はフェライトＣＦ）とパーライト（Ｐ）混合組織を現
出させたのち、急冷を行って、残留オーステナイ）（ｒ
：ｉ＋）を主としてベイナイト相に変態させて複合組織
を得ることを特徴としている。
表面の鏡面仕上性が要求されるプラスチック用型材に対
しては、鋼材の清浄度が特に問題となる。
しては、鋼材の清浄度が特に問題となる。
特に、特殊元素を添加することなく、熱処理法によシ被
剛性を改善するためには、上記の化学組成からなるＣｒ
−Ｍｎ鋼が゛好ましい。
剛性を改善するためには、上記の化学組成からなるＣｒ
−Ｍｎ鋼が゛好ましい。
熱処理によるミクロ組織の被剛性に及ぼす要因は、主と
して炭化物の形状およびその分布状態である。
して炭化物の形状およびその分布状態である。
特に切削する際の炭化物は、非金属介在物と同様に応力
集中の起点として作用し、切シくずのせん所内を高め、
切削抵抗を減少させ被剛性に有利となる。
集中の起点として作用し、切シくずのせん所内を高め、
切削抵抗を減少させ被剛性に有利となる。
この応力集中源としての作用は、層状パーライトが最も
大きく、層状パーライト（Ｆ十Ｐ ）を得るには、焼な
まし処理が一般に行なわれている。
大きく、層状パーライト（Ｆ十Ｐ ）を得るには、焼な
まし処理が一般に行なわれている。
Ｃｒ−Ｍｎ鋼からなるプラスチック用型材に焼なまし処
理を施した場合には、層状バーライ）（Ｆ十Ｆ）組織が
得られ被剛性は改善されるが、硬さが低下するので、耐
腐純性が要求される型材としては好ましくない。
理を施した場合には、層状バーライ）（Ｆ十Ｆ）組織が
得られ被剛性は改善されるが、硬さが低下するので、耐
腐純性が要求される型材としては好ましくない。
そこで、本発明においては、Ｃｒ−Ｍｎ鋼を用いて、被
剛性を改善させ、且つ型材として要求される硬さを保有
する熱処理を施す方法が採用される。
剛性を改善させ、且つ型材として要求される硬さを保有
する熱処理を施す方法が採用される。
このＣｒ−Ｍｎ鋼の熱処理としては、まずオーステナイ
ト領域の焼入温度に加熱した後、フェライト生成領域（
Ａ十Ｆ）又パーライト生成領域（Ａ＋Ｆ＋Ｐ）まで徐冷
又は、その温度域で、恒温変態を行わせ一部フエライト
又はパーライト（Ｆ十Ｐ）変態たとえば、２５〜５０チ
程度の変態を行なわせ九時点で急冷させ残留オーステナ
イ）（ｒｍ）を主としてベイナイト（Ｂ）変態〔一部マ
ルチンサイ） （Ｍ）変態を含む〕にさせて複合組織を
得るものである。
ト領域の焼入温度に加熱した後、フェライト生成領域（
Ａ十Ｆ）又パーライト生成領域（Ａ＋Ｆ＋Ｐ）まで徐冷
又は、その温度域で、恒温変態を行わせ一部フエライト
又はパーライト（Ｆ十Ｐ）変態たとえば、２５〜５０チ
程度の変態を行なわせ九時点で急冷させ残留オーステナ
イ）（ｒｍ）を主としてベイナイト（Ｂ）変態〔一部マ
ルチンサイ） （Ｍ）変態を含む〕にさせて複合組織を
得るものである。
この熱処理において、初期に生成したフェライト（Ｆ）
又はバーライ）（Ｆ＋Ｐ）組織は切削する際の切シくず
が切れやすくなシ、被剛性を著しく改善するのに効果的
になる。
又はバーライ）（Ｆ＋Ｐ）組織は切削する際の切シくず
が切れやすくなシ、被剛性を著しく改善するのに効果的
になる。
一方、熱処理の後期に生成するベイナイト組織は型材と
して要求される硬さに寄与することになる。このように
、フェライト、パーライトおよび、ベイナイトとの複合
組織を有するＣｒ−Ｍｎ鋼は被剛性が優れてｂると同時
に部材として要求される硬さを保持することができる。
して要求される硬さに寄与することになる。このように
、フェライト、パーライトおよび、ベイナイトとの複合
組織を有するＣｒ−Ｍｎ鋼は被剛性が優れてｂると同時
に部材として要求される硬さを保持することができる。
このように熱処理による被剛性を改善する方法は、不純
物元素を添加していないため鋼材の清浄度を劣化するこ
となく、鏡面仕上性が問題となる型材に有効である。
物元素を添加していないため鋼材の清浄度を劣化するこ
となく、鏡面仕上性が問題となる型材に有効である。
なお、Ｃｒ−Ｍｎ鋼のミクロ的な複合組織は表面の仕上
げに対して特に問題となることはない。
げに対して特に問題となることはない。
以下、本発明の詳細な説明する。
ＣＧ、４８％、ＳｉＯ，３５％、Ｍｎ０．７２％。
Ｐｏ、０１５％、ＣｕＯ，１０％、Ｎｉ Ｏ，１３％、
Ｃｒ１．０６ｍ、ＭＯｏ、２２％、残部ｐｅ及び不可避
的不純物よりなるｅｒ−ＭＯｍＫついて本発明による熱
処理を施した。
Ｃｒ１．０６ｍ、ＭＯｏ、２２％、残部ｐｅ及び不可避
的不純物よりなるｅｒ−ＭＯｍＫついて本発明による熱
処理を施した。
第１図は上記化学組成と類似する鋼種の連続冷却変態−
＃（ＯＣＴ曲線）を示す。被剛性を改善する熱処理条件
は、上記ＯＣＴ曲線に基いて調整し、焼入れの冷却速度
を決定した。熱処理に供される供試材は、断面の大きさ
を５０ｓａ＋角ｘ１５０鱈に鍛造した後、熱処理を施し
た。
＃（ＯＣＴ曲線）を示す。被剛性を改善する熱処理条件
は、上記ＯＣＴ曲線に基いて調整し、焼入れの冷却速度
を決定した。熱処理に供される供試材は、断面の大きさ
を５０ｓａ＋角ｘ１５０鱈に鍛造した後、熱処理を施し
た。
第２図■■は実施例に用いた熱処理曲線の一例を示すも
ので、供試材を焼入温度８６０Ｃに加熱、保持した後、
６５０ｔ：’まで徐冷を行い、その後急冷（油焼入れ）
焼入れを施し５次いで５５０ｔ：’で焼もどした後空冷
した場合を示している。
ので、供試材を焼入温度８６０Ｃに加熱、保持した後、
６５０ｔ：’まで徐冷を行い、その後急冷（油焼入れ）
焼入れを施し５次いで５５０ｔ：’で焼もどした後空冷
した場合を示している。
このような熱処理を施した供試材の組織は、（Ｆ十Ｐ十
Ｂ）の混合組織であって、Ｈ虐４３と十分な硬さが得ら
れた。
Ｂ）の混合組織であって、Ｈ虐４３と十分な硬さが得ら
れた。
次いで、本発明による熱処理材と、従来の焼入、焼もど
しを行った比較材について被剛性を比較した。被剛性は
本発明材と比較材についてエンドミルによる被剛性試験
を行って、その二番摩耗量ＶＢ（＋ｗ）を測定して評価
した。
しを行った比較材について被剛性を比較した。被剛性は
本発明材と比較材についてエンドミルによる被剛性試験
を行って、その二番摩耗量ＶＢ（＋ｗ）を測定して評価
した。
第３図は、本発明材および従来材の切削長さと二番摩耗
量ＶＢとの関係を示す線図である。なお、被剛性試験は
、第１表に示す如くの切削諸元で行ったわ 図から明らかなように、本発明材は、従来材に比較して
被剛性が非常に改善されていることがわかる。一方、本
発明材について清浄度を測定したところ、清浄度はｄい
ｈ（で０．０２５％と非常に良好であった。
量ＶＢとの関係を示す線図である。なお、被剛性試験は
、第１表に示す如くの切削諸元で行ったわ 図から明らかなように、本発明材は、従来材に比較して
被剛性が非常に改善されていることがわかる。一方、本
発明材について清浄度を測定したところ、清浄度はｄい
ｈ（で０．０２５％と非常に良好であった。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、被剛
性を改善する特殊元素を添加することなく、被剛性およ
び鏡面仕上性の優れているプラスチック用型材として好
適なＯｒ−ＭＯ鋼を熱処理のみで得ることができるとい
う顕著外効果を有している。
性を改善する特殊元素を添加することなく、被剛性およ
び鏡面仕上性の優れているプラスチック用型材として好
適なＯｒ−ＭＯ鋼を熱処理のみで得ることができるとい
う顕著外効果を有している。
第１図は本発明に用いるＣｒ−ＭＯ鋼の化学組成と類似
する鋼種の連続冷却変態曲線（ＣＩＣＴ曲線）図、第２
図（４）（ロ）杜本発明の実施例に用いた熱処理曲線の
一例を示す線図、第３図は本発明材および従来材の被剛
性試験結果を示す線図である。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 ＄ ｊ ｐ ’？ ７”ｌ （ｓｅｔ） ＪＩｔ２ 目 ＜Ａ） （Ｂ）
する鋼種の連続冷却変態曲線（ＣＩＣＴ曲線）図、第２
図（４）（ロ）杜本発明の実施例に用いた熱処理曲線の
一例を示す線図、第３図は本発明材および従来材の被剛
性試験結果を示す線図である。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 ＄ ｊ ｐ ’？ ７”ｌ （ｓｅｔ） ＪＩｔ２ 目 ＜Ａ） （Ｂ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、熱処理によシ被剛性を改善するＯｒ−ＭＯ鋼におい
て、該Ｃｒ−ＭＯ鋼は重量比でＣ：０．３０〜０．５
％、 Ｓ ｉ ： ０．５ Ｔｏ以下、 Ｍｕ ： １
．００９６以下、 Ｃｒ ： ０．ａ Ｏ〜ｔ、ａＪ
Ｍｏ ： ０．１０〜０．４５チを含有し、残部ｐｅか
らなシ、且つ、フェライト、パーライトおよびベイナイ
トの混合組織を備えたことを特徴とする被剛性の優れた
Ｏｒ−ＭＯ鋼。 ２ 重量比で、Ｃ：０．３０へ０．５チ、Ｓｉ：０．５
０チ以下、Ｍｎ：１．００９６以下、Ｃｒ：０．８０−
１．５（１，ＭＯ：０．１０へ０．４５９ｇを含有し、
残部ｐｅからなるＣｒ−ＭＯ鋼を熱処理によシ被剛性を
改善する方法において、該鋼を焼入温度からフェライト
（Ｆ）又Ｌ、フェライト（Ｆ）＋パーシイ）（Ｐ）の生
成温度領域まで徐冷または恒温変態させたのち、一部Ｆ
、又は（Ｆ十Ｆ）組織を現出させたのち、急冷を行って
残留オーステナイ） （ｒｍ ）を主としてベイナイト
相に変態させて複合組織とすることを特徴とする被剛性
の優れたＯｒ−ＭＯ鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6626684A JPS60211052A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | プラスチック成型用型材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6626684A JPS60211052A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | プラスチック成型用型材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60211052A true JPS60211052A (ja) | 1985-10-23 |
| JPH0524978B2 JPH0524978B2 (ja) | 1993-04-09 |
Family
ID=13310866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6626684A Granted JPS60211052A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | プラスチック成型用型材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60211052A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19510828C2 (de) * | 1995-03-24 | 1998-12-24 | Knf Neuberger Gmbh | Membranpumpe mit einer Formmembran |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54145334A (en) * | 1978-05-02 | 1979-11-13 | Daido Steel Co Ltd | Cemented* caseehardened steel for use as gear |
| JPS5585655A (en) * | 1978-12-25 | 1980-06-27 | Daido Steel Co Ltd | Steel for plastic molding metal mold |
| JPS5855553A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-01 | Daido Steel Co Ltd | 工具鋼 |
-
1984
- 1984-04-03 JP JP6626684A patent/JPS60211052A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54145334A (en) * | 1978-05-02 | 1979-11-13 | Daido Steel Co Ltd | Cemented* caseehardened steel for use as gear |
| JPS5585655A (en) * | 1978-12-25 | 1980-06-27 | Daido Steel Co Ltd | Steel for plastic molding metal mold |
| JPS5855553A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-01 | Daido Steel Co Ltd | 工具鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0524978B2 (ja) | 1993-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0441616A (ja) | 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法 | |
| US4702778A (en) | Method for softening rolled medium carbon machine structural steels | |
| JPS5983719A (ja) | 非調質高強度鋼の製造法 | |
| JP2002194491A (ja) | ばね用鋼材 | |
| JPS62199718A (ja) | 機械構造用鋼の圧延材直接軟質化法 | |
| JPH04349A (ja) | 加工性および転動疲労性に優れた軸受用鋼 | |
| CN114787409B (zh) | 具有优异的抗氢脆性的用于高强度冷镦品质钢的线材及其制造方法 | |
| JPS60211052A (ja) | プラスチック成型用型材およびその製造方法 | |
| JP2861698B2 (ja) | 高降伏比高靱性非調質高強度鋼の製造方法 | |
| JPS589816B2 (ja) | 非調質圧延棒鋼の製造法 | |
| JPS6137333B2 (ja) | ||
| JP2002146438A (ja) | 冷間加工性および結晶粒度特性に優れる肌焼鋼の製造方法 | |
| JPS59159971A (ja) | 焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼 | |
| KR100530068B1 (ko) | 열처리특성이 우수한 자동차 보강재용 냉연강판과 그제조방법 | |
| KR102166600B1 (ko) | 저탄소 구상화 합금강 제조방법 및 이에 의해 제조된 저탄소 구상화 합금강 | |
| JPH04297548A (ja) | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 | |
| KR102463005B1 (ko) | 수소취성 저항성이 우수한 고강도 냉간압조용 선재, 열처리부품 및 이들의 제조방법 | |
| KR102075642B1 (ko) | 구멍확장성이 우수한 고강도 열연 도금강판 및 그 제조방법 | |
| US20240052467A1 (en) | High-strength wire rod for cold heading with superior heat treatment characteristics and resistance of hydrogen-delayed fracture characteristics, heat-treated component, and method for manufacturing same | |
| JPH0572442B2 (ja) | ||
| JP3339795B2 (ja) | 直動軸受け部材の製造方法 | |
| JPH01129953A (ja) | 高強度非調質鋼とその製造方法 | |
| KR20230048866A (ko) | 향상된 드릴링 특성을 가지는 냉간압조용 선재 및 이의 제조방법 | |
| JP4119517B2 (ja) | 冷間鍛造用鋼およびその製造方法 | |
| JPH04193931A (ja) | 疲労強度の優れた熱間鍛造品 |