JPS60211029A - 熱間加工性が優れたＮｉ基超合金 - Google Patents
熱間加工性が優れたＮｉ基超合金Info
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- JPS60211029A JPS60211029A JP6568984A JP6568984A JPS60211029A JP S60211029 A JPS60211029 A JP S60211029A JP 6568984 A JP6568984 A JP 6568984A JP 6568984 A JP6568984 A JP 6568984A JP S60211029 A JPS60211029 A JP S60211029A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
・本発明は熱間加工性の優れたＮ１基超合金に関し、特
に、分塊圧延を行っても割れ疵の発生が適切に抑えられ
るＮｉ基超合金を提供せんとするものである０ 鋼塊からスラブ或はビレット等の圧延用素材を製造する
場合、一般に生型性に優れ九分塊圧延が行われるが、所
謂インプネル、ハステロイ等のＮ１基超合金の場合は難
加工性であるため上記分塊圧延によ〕大きな割れ疵が発
生し易く、このため；スト高となる鍛造法によりａ造さ
れるのが通常である。一般にＮ１基超合金の熱間加工性
にはＢが非常に有害であるとされておシ、ζＯえめ従来
ではＳを固定化する目的で硫化物形成元素を適量添加す
ることで熱間加工性を改善し、鍛造での割れ発生の低減
が図られている。籍に近年、精錬による脱硫技術の急速
な進歩によシ８の極低化が可能となっているが、このよ
りなＳ低減による熱間加工性改善効果には自ずと限度が
あシ、Ｓについての対策だけでは分塊圧延に適用し得る
だけの熱間加工性は到底期待し得ない。 本発明はこのような従来の問題に鑑みなされたもので、
熱間加工性に有害な８の極低化を図シ、しかもこのよう
な極低Ｓ領域において酸化吻形成元素の規制を行うこと
によシ、分塊圧延を可能ならしめるような熱間加工性を
付与することに成功したものである〇すなわち本発明の
基本的特徴とするところは、Ｃ：０．２％以上Ｍｎ：２
％以下、８：０．００１８％以下、Ｎｌ：４５〜８０％
（内１５％以下を同量のＣｏで置換可能） 、 Ｃｒ
：１３〜４０Ｔｏ （内５嗟以下を同量のＷて置換可能
）、Ｎｅｏ、０２％以下を含有し、且つ８１：２％以下
、ＡＡ：２１以下、Ｔｉ：２％以下、 Ｚｒ ： ０．
２９６以下、Ｃａ：ｏ、ｏｓ−以下、Ｂ＋ｇ、０５１％
以下、Ｃｅ：０．０１Ｓ１以下及びＭｇ＋０．０８％以
下の１種又は２種以上、。 を含有し、残部鉄及び不可避不純物からなシ、前記各７
Ｃ素の含有量を下式を満足させるよう調整した点にある
。 ” Ｊ［Ｏ） ＝ ６Ｘ％Ａｔ＋ ８Ｘ優Ｔｌ ＋ ９
Ｘ％８１ ＋ １１！ＯＸ＊Ｚｒ ＋ ８００ｘ％Ｂ
＋ １０００ＸＩＣａ ＋１２００ Ｘ％Ｃ＊ ＋ １
０００ Ｘ １Ｍｇ −１２００Ｘ俤０−−２〜１２ また他の基本的特徴とするところは、上記成分に加え、
Ｍｏ：１７１以下（内５チ以下を同量のＷで置換可能）
、Ｃｕｂａｓ以下及びＮｂ：４９６以下の１種又は２種
以上を含有せしめた点にある。 以下、本発明の成分の限定理由を説明するＯＣは、高温
強度を高める作用があるが、０．８憾を超えるとその変
形抵抗を高め、また炭化物を生じさせるため逆に熱間加
工性を阻害する・このため、Ｃは０．２チを上限とする
。 Ｍｎは、脱酸又は脱硫のために添加されるが、２チを超
えると熱間加工性を阻害し、このため２俤を上限として
含有せしめられる。 ８は、熱間加工性に有害な不純物元素であり、少ないほ
ど良好な熱間加工性を示す。しかし、Ｓの低下による熱
間加工性改善効果は０．００１ｓ％程［で飽和し、それ
以上Ｂを低下させてもセれに伴う顕著な効果は、みられ
ない口したがってＳ量はその上限を０．００１８ｑｂと
するＯ Ｎｉ ａ、本発明合金の主要成分であるｅ Ｎｌが４５
−未満の合金は本発明のようにΔ
に、分塊圧延を行っても割れ疵の発生が適切に抑えられ
るＮｉ基超合金を提供せんとするものである０ 鋼塊からスラブ或はビレット等の圧延用素材を製造する
場合、一般に生型性に優れ九分塊圧延が行われるが、所
謂インプネル、ハステロイ等のＮ１基超合金の場合は難
加工性であるため上記分塊圧延によ〕大きな割れ疵が発
生し易く、このため；スト高となる鍛造法によりａ造さ
れるのが通常である。一般にＮ１基超合金の熱間加工性
にはＢが非常に有害であるとされておシ、ζＯえめ従来
ではＳを固定化する目的で硫化物形成元素を適量添加す
ることで熱間加工性を改善し、鍛造での割れ発生の低減
が図られている。籍に近年、精錬による脱硫技術の急速
な進歩によシ８の極低化が可能となっているが、このよ
りなＳ低減による熱間加工性改善効果には自ずと限度が
あシ、Ｓについての対策だけでは分塊圧延に適用し得る
だけの熱間加工性は到底期待し得ない。 本発明はこのような従来の問題に鑑みなされたもので、
熱間加工性に有害な８の極低化を図シ、しかもこのよう
な極低Ｓ領域において酸化吻形成元素の規制を行うこと
によシ、分塊圧延を可能ならしめるような熱間加工性を
付与することに成功したものである〇すなわち本発明の
基本的特徴とするところは、Ｃ：０．２％以上Ｍｎ：２
％以下、８：０．００１８％以下、Ｎｌ：４５〜８０％
（内１５％以下を同量のＣｏで置換可能） 、 Ｃｒ
：１３〜４０Ｔｏ （内５嗟以下を同量のＷて置換可能
）、Ｎｅｏ、０２％以下を含有し、且つ８１：２％以下
、ＡＡ：２１以下、Ｔｉ：２％以下、 Ｚｒ ： ０．
２９６以下、Ｃａ：ｏ、ｏｓ−以下、Ｂ＋ｇ、０５１％
以下、Ｃｅ：０．０１Ｓ１以下及びＭｇ＋０．０８％以
下の１種又は２種以上、。 を含有し、残部鉄及び不可避不純物からなシ、前記各７
Ｃ素の含有量を下式を満足させるよう調整した点にある
。 ” Ｊ［Ｏ） ＝ ６Ｘ％Ａｔ＋ ８Ｘ優Ｔｌ ＋ ９
Ｘ％８１ ＋ １１！ＯＸ＊Ｚｒ ＋ ８００ｘ％Ｂ
＋ １０００ＸＩＣａ ＋１２００ Ｘ％Ｃ＊ ＋ １
０００ Ｘ １Ｍｇ −１２００Ｘ俤０−−２〜１２ また他の基本的特徴とするところは、上記成分に加え、
Ｍｏ：１７１以下（内５チ以下を同量のＷで置換可能）
、Ｃｕｂａｓ以下及びＮｂ：４９６以下の１種又は２種
以上を含有せしめた点にある。 以下、本発明の成分の限定理由を説明するＯＣは、高温
強度を高める作用があるが、０．８憾を超えるとその変
形抵抗を高め、また炭化物を生じさせるため逆に熱間加
工性を阻害する・このため、Ｃは０．２チを上限とする
。 Ｍｎは、脱酸又は脱硫のために添加されるが、２チを超
えると熱間加工性を阻害し、このため２俤を上限として
含有せしめられる。 ８は、熱間加工性に有害な不純物元素であり、少ないほ
ど良好な熱間加工性を示す。しかし、Ｓの低下による熱
間加工性改善効果は０．００１ｓ％程［で飽和し、それ
以上Ｂを低下させてもセれに伴う顕著な効果は、みられ
ない口したがってＳ量はその上限を０．００１８ｑｂと
するＯ Ｎｉ ａ、本発明合金の主要成分であるｅ Ｎｌが４５
−未満の合金は本発明のようにΔ
〔０〕を調整するまで
もな（分塊圧延が可能である。 またＮｉ基超合金では耐熱性、耐食性を付与するためＣ
ｒを２０９６近く含有する必要があｎ、ｔ＋、その他の
元素も含有させることからその上限を８０チとする。な
お、ＣＯはＮｌと同様に耐熱性を向上させることから上
記Ｎ１の一部を同量のＣｏで置換することができる０但
しＣｏは高価であることから１５９６を上限として含有
せしめられるＯ Ｃｒはｔ耐熱性及び耐食性を付与させるために添加含有
させる元素であるが、１３１未満でＦ１目的とする効果
が得られず、また４０チを超えて含有させるとオーステ
ナイト相が不安定とな多熱間加工性が悪化する。このた
めｃｒ ハ１３〜４０％とするＯなおＷはＣｒと同様な
効果を有する金属でｌ）ｂ、耐食性および耐熱性を向上
させる。したがってＣＦの一部を同量のＷで置換するこ
とができる。但しＷはＣｒに比し高価であることから、
５％を上限として含有せしめられるＯ Ｎは、不純物として合金中に含まれるが、０、０２チを
超えて含有すると熱間加工性を阻害し、次に説明する酸
化物形成元素であるＡＡ。 Ｔｉ等と結合して介在物を生成し清浄度を悪化させるも
のであシ、この九め０．０２チ以下に抑えられるＯ Ａｔ、Ｔｉ、８１．Ｚｒ、Ｃｍ、Ｂ、Ｃｏ、Ｍｇの各元
素は、いずｒｉ酸化物形成元素であシ、脱酸剤として少
なくとも１種以上必要であるＯこれらの元素は熱間加工
性に有害な不純物元素である酸素を固定化することによ
シ、熱間加工性を改善する効果を示す。しかし、これら
の元素もその含有量が過多になると逆に熱間加工性を悪
化させてしまう。８１ 、 Ａｔ、 ＴＩ については
、これらをあるレベルを超えて添加すると変形抵抗が大
きく増加し、熱間加工性を損う。このためこれらの元素
は各々２チを上限として含有せしめられる。ｔたＺ、
、 Ｂは、その含有量が過多になると粒界に偏析する傾
向がみられ、これによ多熱間加工性が損われる。このた
めこｆ’Ｌもの元素は、 Ｚｒが０．２チ。 Ｂが０．０５％を各々上限として含有せしめられる。Ｃ
ａ 、 （４は、多量に含有させるとＳと結合した残シ
がフリーの状態で鋼中に存在することになシ、この量が
過多になると熱間加工性を害する。このためこれらの元
素は、各々０、０５９６を上限として含有せしめられる
。さらにＭｇはこれを多量に添加するとＭｇ−Ｎ１の低
融点共晶体を形成し、熱間加工性が劣化するものであシ
、このためＭｇは０．０５チを上限として含有せしめる
ものである。 ＭＯ及びＮｂは、耐食性及び耐熱性を、またＣｕ社耐食
性をそれぞれ向上させる元素であシ、本願鎖２の発明で
は上述した各成分に加え１種以上添加される。しかしこ
れらの元素のうち、まずＭＯは、これを多量に添加する
と変形抵抗を高め、オーステナイト相を不安定にして熱
間加工性を阻害する。なお、ＷはＭ。 と同様の効果を有する金属であることからＭ。 の一部を同量のＷで置換することができるＯ但し、Ｗは
高価であるから５％を限度として含有せしめられる。 またＣｕは、これを多量に添加すると熱間加工性を阻害
し、このため３９６を上限として添加する。さらにＮｂ
は、これを多量に６加すると炭化物及び金属間化合物を
生成し、熱間加工性を阻害するものであシ、このため４
チを上限として橋脚されるＯ なお、Ｐは通常不純物の量として許容されているｏ、
ｏ ３ ％以下であれば何ら問題はないＯさらに本発明
ではこのような各成分の規制に加え、極低Ｓ領域のもと
で、ｈｔ、’ｒｌ 、 ８１ 。 Ｚｒ 、 Ｂ 、 Ｃａ 、 Ｃｏ 、 Ｍｇの各酸化
物形成元素の量を鋼中酸素量りとの関係で次式の条件を
満たすように規制するものであり、これが本発明の大き
な特徴である。 Δ（０） −６Ｘ％Ａｔ＋ ８Ｘ％Ｔｉ ＋ ９Ｘ９６
８１ ＋ １２０×％Ｚｒ ＋ ８００Ｘ％Ｂ ＋ １
０００Ｘ％Ｃａ ＋１２００％Ｃｅ ＋ １０００ Ｘ
％Ｍｇ −１２００Ｘｌ０＝−２〜 １２ 後述する実施例の説明からも明らかになるように、Δ〔
０〕が一２未満では酸化物形成元素の量が鋼中９量との
関係で相対的に不足し、熱間加工性状十分でない。逆に
Δ〔Ｏ〕が１２を超えても熱間加工性は悪化する。この
理由は必ずしも明確ではないが、必要十分な酸化物形成
元素の量はあくまでも酸素量り との関係で決まるもの
であること、及び個々の元素の含有量それ自体がその個
々の上限値を超えなくとも、酸化物形成元素どうしの相
互作用による悪影響ができる等の原因であると考えられ
る〇 次に本発明の特徴を実施例を参照しつつ説明する。 Ｎ１基超合金の熱間加工性に関する報告は多く、そこで
はＳが特に重要な因子として取９上けられている。この
よりな８に関して、硫化物形成元素を遍尚量添加しＳを
固定化することによｐ熱間加工性を改善できることが経
験的に知らｎておシ、轟然８自体を低減することによυ
熱間カロエ性を改善できることも知られている。近年、
精錬による脱硫技術の進歩は著しく、実操業において日
量を０．００１５優以下に低減できる技術が確立し、こ
れによって極低Ｓ量による熱間加工性の改善がある程度
図られている。しかし、このよりな８低減による熱間加
工性改善の効果は上記０．００１５係程度で飽和し、さ
らに硫化物形成元素を添加しても、これ以上の改善効果
は期待できない。そして本発明者等の検討によれば、こ
のようなＳの極低化の対策だけでは安定して割れ疵の少
ない分塊圧延の夾施は極めて困難であることが判明した
０そこで本発明者等は、８０次に重要な不可避不純物と
考えられる酸素Ｊに注目した＠一般的に酸素も熱間加工
性を阻害すると考えられているが、熱間加工性に及ぼす
酸化物形成元素の影響は硫化物形成元素はど明確でない
◎この原因は従来、極低Ｓの溶解原料の入手が難しく、
熱間加工性に関するほとんどの研究が８を０．００１！
１以上含有した成分においてなされたものであシ、この
ためＳの影響によって００影Ｉ＃が明瞭にならなかった
ことにあるものと考えられる０本発明者勢は０．００１
５％以下の極低Ｓレベルで酸化物形成元素の影響を検討
したものであシ、これによって極低８の領域では鋼中酸
素量が熱間加工性を大きく支配していることを確認でき
たものである。その検討結果を第１表及び第１図に示す
が、これらから０．００１５％以下の極低Ｓ領域では、
酸化物形成元素の影響が明瞭に現われ、 Δ［０］ ＝ ６ Ｘ％ＡＡ＋ ８ＸＩＴ１ ＋ ｅｘ
１８１ ＋ １２０Ｘ％Ｚｒ ＋ ８００Ｘ％Ｂ ＋
１０００Ｘ％Ｃａ ＋１２００ Ｘ９６Ｃｅ ＋ １０
００１Ｍｇ −１２００Ｘ％０＝−２〜 １２ の式で熱間加工性を計測でき、 ＡＡ、Ｔｉ、８１゜Ｚ
ｒ 、 Ｃａ 、 ＩＩ 、 Ｃ＠ 、 Ｍｇの最適添
加量の範囲ヲ求めることができることが判る＠ここで１
０００°０での破断回転数（ねじシ試験）が７回以上の
材料ならば分塊圧延が可能であることが鮭験上判ってお
ル、第１図から、ノ（０） ニー４〜１１．８≦０．０
０１Ｂ Ｌｓ（Ｄ条件を満足すル成分であれば分塊圧延
が可能であることが判る・これに対し、上記条件のいず
れか一方を欠いても分流圧延の適用が困難であることが
判る。 以上述べた本発明によれば、従来のＮ１基超合金ではめ
得ない優れた熱間加工性を有するもので＃）シ、このた
め材料に割４疵等の発生を生ずることなく分塊圧延を行
うこと−７１でき、ビレット、スラブ等の生産性と経済
性を大きく向上せしめることかでｉの関係を示すもので
ある。 疑 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 亀 村 佳 樹 間 谷 村 Ａ φ 同 高 岡 違 給 量 石 沢 嘉 − 代理人弁理士 吉 原 省 三 Δ［０１
もな（分塊圧延が可能である。 またＮｉ基超合金では耐熱性、耐食性を付与するためＣ
ｒを２０９６近く含有する必要があｎ、ｔ＋、その他の
元素も含有させることからその上限を８０チとする。な
お、ＣＯはＮｌと同様に耐熱性を向上させることから上
記Ｎ１の一部を同量のＣｏで置換することができる０但
しＣｏは高価であることから１５９６を上限として含有
せしめられるＯ Ｃｒはｔ耐熱性及び耐食性を付与させるために添加含有
させる元素であるが、１３１未満でＦ１目的とする効果
が得られず、また４０チを超えて含有させるとオーステ
ナイト相が不安定とな多熱間加工性が悪化する。このた
めｃｒ ハ１３〜４０％とするＯなおＷはＣｒと同様な
効果を有する金属でｌ）ｂ、耐食性および耐熱性を向上
させる。したがってＣＦの一部を同量のＷで置換するこ
とができる。但しＷはＣｒに比し高価であることから、
５％を上限として含有せしめられるＯ Ｎは、不純物として合金中に含まれるが、０、０２チを
超えて含有すると熱間加工性を阻害し、次に説明する酸
化物形成元素であるＡＡ。 Ｔｉ等と結合して介在物を生成し清浄度を悪化させるも
のであシ、この九め０．０２チ以下に抑えられるＯ Ａｔ、Ｔｉ、８１．Ｚｒ、Ｃｍ、Ｂ、Ｃｏ、Ｍｇの各元
素は、いずｒｉ酸化物形成元素であシ、脱酸剤として少
なくとも１種以上必要であるＯこれらの元素は熱間加工
性に有害な不純物元素である酸素を固定化することによ
シ、熱間加工性を改善する効果を示す。しかし、これら
の元素もその含有量が過多になると逆に熱間加工性を悪
化させてしまう。８１ 、 Ａｔ、 ＴＩ については
、これらをあるレベルを超えて添加すると変形抵抗が大
きく増加し、熱間加工性を損う。このためこれらの元素
は各々２チを上限として含有せしめられる。ｔたＺ、
、 Ｂは、その含有量が過多になると粒界に偏析する傾
向がみられ、これによ多熱間加工性が損われる。このた
めこｆ’Ｌもの元素は、 Ｚｒが０．２チ。 Ｂが０．０５％を各々上限として含有せしめられる。Ｃ
ａ 、 （４は、多量に含有させるとＳと結合した残シ
がフリーの状態で鋼中に存在することになシ、この量が
過多になると熱間加工性を害する。このためこれらの元
素は、各々０、０５９６を上限として含有せしめられる
。さらにＭｇはこれを多量に添加するとＭｇ−Ｎ１の低
融点共晶体を形成し、熱間加工性が劣化するものであシ
、このためＭｇは０．０５チを上限として含有せしめる
ものである。 ＭＯ及びＮｂは、耐食性及び耐熱性を、またＣｕ社耐食
性をそれぞれ向上させる元素であシ、本願鎖２の発明で
は上述した各成分に加え１種以上添加される。しかしこ
れらの元素のうち、まずＭＯは、これを多量に添加する
と変形抵抗を高め、オーステナイト相を不安定にして熱
間加工性を阻害する。なお、ＷはＭ。 と同様の効果を有する金属であることからＭ。 の一部を同量のＷで置換することができるＯ但し、Ｗは
高価であるから５％を限度として含有せしめられる。 またＣｕは、これを多量に添加すると熱間加工性を阻害
し、このため３９６を上限として添加する。さらにＮｂ
は、これを多量に６加すると炭化物及び金属間化合物を
生成し、熱間加工性を阻害するものであシ、このため４
チを上限として橋脚されるＯ なお、Ｐは通常不純物の量として許容されているｏ、
ｏ ３ ％以下であれば何ら問題はないＯさらに本発明
ではこのような各成分の規制に加え、極低Ｓ領域のもと
で、ｈｔ、’ｒｌ 、 ８１ 。 Ｚｒ 、 Ｂ 、 Ｃａ 、 Ｃｏ 、 Ｍｇの各酸化
物形成元素の量を鋼中酸素量りとの関係で次式の条件を
満たすように規制するものであり、これが本発明の大き
な特徴である。 Δ（０） −６Ｘ％Ａｔ＋ ８Ｘ％Ｔｉ ＋ ９Ｘ９６
８１ ＋ １２０×％Ｚｒ ＋ ８００Ｘ％Ｂ ＋ １
０００Ｘ％Ｃａ ＋１２００％Ｃｅ ＋ １０００ Ｘ
％Ｍｇ −１２００Ｘｌ０＝−２〜 １２ 後述する実施例の説明からも明らかになるように、Δ〔
０〕が一２未満では酸化物形成元素の量が鋼中９量との
関係で相対的に不足し、熱間加工性状十分でない。逆に
Δ〔Ｏ〕が１２を超えても熱間加工性は悪化する。この
理由は必ずしも明確ではないが、必要十分な酸化物形成
元素の量はあくまでも酸素量り との関係で決まるもの
であること、及び個々の元素の含有量それ自体がその個
々の上限値を超えなくとも、酸化物形成元素どうしの相
互作用による悪影響ができる等の原因であると考えられ
る〇 次に本発明の特徴を実施例を参照しつつ説明する。 Ｎ１基超合金の熱間加工性に関する報告は多く、そこで
はＳが特に重要な因子として取９上けられている。この
よりな８に関して、硫化物形成元素を遍尚量添加しＳを
固定化することによｐ熱間加工性を改善できることが経
験的に知らｎておシ、轟然８自体を低減することによυ
熱間カロエ性を改善できることも知られている。近年、
精錬による脱硫技術の進歩は著しく、実操業において日
量を０．００１５優以下に低減できる技術が確立し、こ
れによって極低Ｓ量による熱間加工性の改善がある程度
図られている。しかし、このよりな８低減による熱間加
工性改善の効果は上記０．００１５係程度で飽和し、さ
らに硫化物形成元素を添加しても、これ以上の改善効果
は期待できない。そして本発明者等の検討によれば、こ
のようなＳの極低化の対策だけでは安定して割れ疵の少
ない分塊圧延の夾施は極めて困難であることが判明した
０そこで本発明者等は、８０次に重要な不可避不純物と
考えられる酸素Ｊに注目した＠一般的に酸素も熱間加工
性を阻害すると考えられているが、熱間加工性に及ぼす
酸化物形成元素の影響は硫化物形成元素はど明確でない
◎この原因は従来、極低Ｓの溶解原料の入手が難しく、
熱間加工性に関するほとんどの研究が８を０．００１！
１以上含有した成分においてなされたものであシ、この
ためＳの影響によって００影Ｉ＃が明瞭にならなかった
ことにあるものと考えられる０本発明者勢は０．００１
５％以下の極低Ｓレベルで酸化物形成元素の影響を検討
したものであシ、これによって極低８の領域では鋼中酸
素量が熱間加工性を大きく支配していることを確認でき
たものである。その検討結果を第１表及び第１図に示す
が、これらから０．００１５％以下の極低Ｓ領域では、
酸化物形成元素の影響が明瞭に現われ、 Δ［０］ ＝ ６ Ｘ％ＡＡ＋ ８ＸＩＴ１ ＋ ｅｘ
１８１ ＋ １２０Ｘ％Ｚｒ ＋ ８００Ｘ％Ｂ ＋
１０００Ｘ％Ｃａ ＋１２００ Ｘ９６Ｃｅ ＋ １０
００１Ｍｇ −１２００Ｘ％０＝−２〜 １２ の式で熱間加工性を計測でき、 ＡＡ、Ｔｉ、８１゜Ｚ
ｒ 、 Ｃａ 、 ＩＩ 、 Ｃ＠ 、 Ｍｇの最適添
加量の範囲ヲ求めることができることが判る＠ここで１
０００°０での破断回転数（ねじシ試験）が７回以上の
材料ならば分塊圧延が可能であることが鮭験上判ってお
ル、第１図から、ノ（０） ニー４〜１１．８≦０．０
０１Ｂ Ｌｓ（Ｄ条件を満足すル成分であれば分塊圧延
が可能であることが判る・これに対し、上記条件のいず
れか一方を欠いても分流圧延の適用が困難であることが
判る。 以上述べた本発明によれば、従来のＮ１基超合金ではめ
得ない優れた熱間加工性を有するもので＃）シ、このた
め材料に割４疵等の発生を生ずることなく分塊圧延を行
うこと−７１でき、ビレット、スラブ等の生産性と経済
性を大きく向上せしめることかでｉの関係を示すもので
ある。 疑 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 亀 村 佳 樹 間 谷 村 Ａ φ 同 高 岡 違 給 量 石 沢 嘉 − 代理人弁理士 吉 原 省 三 Δ［０１
Claims (2)
- （１） Ｃ：０．２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｓ：０．
００１５％以下、Ｎｌ：４１５〜８０チ（内１５俤以下
を同量のＣｏで置換可能）、Ｃｒ：１３〜４０％（内ｓ
ｓ以下を同量のＷで置換可能）、Ｎ：０．０２１以下を
含有し、且つ８１ ： ２９６以下、ＡＡ：２チ以下、
Ｔｌ：２％以下、 Ｚｒ ： ０．２％以下、Ｃａ：０
．０！！９６以下。 ｎ：ｏ、ｏｓチ以下、Ｃ・：０．０５％以下及びＭｇ：
０．ｏｓ＊以下の１種又は２種以上を含有し、残部鉄及
び不可避不純物からな夛、前記各元素の含有量を下式を
満足させるよう調整してなる熱間加工性が優れたＮｔ基
超超合金 Δ（０３＝ ６ ＸチＡＡ＋８Ｘ％Ｔｌ＋９Ｘチ８１＋
１２０ Ｘ％Ｚｒ ＋ ８００ Ｘ％Ｂ ＋ １０．０
０．；％Ｃ＠＋ １２００ Ｘ％Ｃｅ ＋ １０１）Ｏ
Ｘ％Ｍｇ−１２００ｘチ０＝−２〜１２ - （２） Ｃ：０．２１以下、ｈｌｎ：２％以下、Ｓ：０
．００１１Ｓ％以下、Ｎｌ：４Ｓ 〜８０％（内１５チ
以下を同量のＣｏで置換可能） ａ Ｃｒ ”１３〜４
０チ（内６優以下を同量のＷで置換可能）、Ｎ：０．０
２１以下ｔｔｆｆＬ、且つ８１ ： ２係以下、Ａｔ：
２％以下、Ｔｆ２優以下、 Ｚｒ ： ０．２９ｂ Ｊ
Ｊ、下ａ Ｃａ ； ０．０６ ％以下。 Ｂ：Ｏ，（１５９６以下、（！ｅ：０．０５％以下及び
Ｍｇ：ｏ、ｏａ％以下の１種又は２種以上ｇ Ｍ□ ＋
１７％以下（内５優以下を同量のＷで置換可能）、Ｃｕ
ｂａ％以下及びＮｂ ： ４俤以下の１櫨又は２種以上
を６含有し、残部鉄及び不可避不純物からな）、前記各
元素の含有量を下式を満足させるよう調整してなる熱間
加工性が優れたＮ１基超合金Ｏ ｊ［０］ ＝ ６Ｘ％Ａｔ＋ ８Ｘ饅Ｔｉ ＋ ９Ｘ俤
８１ ＋１２０ ＸｑｂＺｒ ＋ ８００ Ｘ％Ｂ ＋
１００ＯＸ％Ｃａ ＋ １２００８％Ｃｅ ＋ １０
００Ｘ９６Ｍ１０００Ｘ９６俤９；−２〜１２
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6568984A JPS60211029A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 熱間加工性が優れたＮｉ基超合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6568984A JPS60211029A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 熱間加工性が優れたＮｉ基超合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60211029A true JPS60211029A (ja) | 1985-10-23 |
Family
ID=13294223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6568984A Pending JPS60211029A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 熱間加工性が優れたＮｉ基超合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60211029A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110142711A1 (en) * | 2008-08-20 | 2011-06-16 | National University Corporation Hokkaido University | Oxide-dispersion-strengthened alloy |
| WO2019107456A1 (ja) | 2017-11-28 | 2019-06-06 | 日本製鉄株式会社 | Ｎｉ基合金の製造方法及びＮｉ基合金 |
-
1984
- 1984-04-04 JP JP6568984A patent/JPS60211029A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110142711A1 (en) * | 2008-08-20 | 2011-06-16 | National University Corporation Hokkaido University | Oxide-dispersion-strengthened alloy |
| WO2019107456A1 (ja) | 2017-11-28 | 2019-06-06 | 日本製鉄株式会社 | Ｎｉ基合金の製造方法及びＮｉ基合金 |
| KR20200087256A (ko) | 2017-11-28 | 2020-07-20 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | Ni기 합금의 제조 방법 및 Ni기 합금 |
| US11739407B2 (en) | 2017-11-28 | 2023-08-29 | Nippon Steel Corporation | Method for producing ni-based alloy and ni-based alloy |
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