JPS60206494A - 硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法による廃水中の窒素・燐の同時除去法 - Google Patents
硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法による廃水中の窒素・燐の同時除去法Info
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- JPS60206494A JPS60206494A JP59064359A JP6435984A JPS60206494A JP S60206494 A JPS60206494 A JP S60206494A JP 59064359 A JP59064359 A JP 59064359A JP 6435984 A JP6435984 A JP 6435984A JP S60206494 A JPS60206494 A JP S60206494A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は下水や工場廃水などの被処理水から窒素と燐を
同時に除去する脱窒・脱燐活性汚泥法に関する。
同時に除去する脱窒・脱燐活性汚泥法に関する。
（従来技術）
水域富栄養化防止のために、下・廃水から窒素や燐など
の栄養塩の除去が緊急を要する課題となっている。下・
廃水からの窒素や燐の除去法としては、処理コストの安
い生物学的除去法が有望視され、各種処理法が開発され
ている。
の栄養塩の除去が緊急を要する課題となっている。下・
廃水からの窒素や燐の除去法としては、処理コストの安
い生物学的除去法が有望視され、各種処理法が開発され
ている。
生物学的窒素除去と生物学的燐除去とは、その除去機作
の違いから、従来、別個にとり扱われてきた。しかし、
Ｂａｒｄｅｎｐｈｏプロセス、Ａ２−０プロセスなど
の窒素・燐の生物学的同時除去プロセスが開発されるに
及び、現在では、窒素・燐を同一プロセス内で除去する
方法が主流となってきている。これまでに開発された窒
素・燐の生物学的同時除去プロセスでは、脱窒のために
、好気硝化槽から嫌気脱窒槽に汚泥混合液を多量返送（
流入廃水量の２〜４倍）する必要があり、そのポンプ動
力を考えた場合、必ずしも経済的なプロセスとは言い難
い。しかも、燐除去率が低い。汚泥混合液の多量返送循
環を行わない窒素除去法としては。
の違いから、従来、別個にとり扱われてきた。しかし、
Ｂａｒｄｅｎｐｈｏプロセス、Ａ２−０プロセスなど
の窒素・燐の生物学的同時除去プロセスが開発されるに
及び、現在では、窒素・燐を同一プロセス内で除去する
方法が主流となってきている。これまでに開発された窒
素・燐の生物学的同時除去プロセスでは、脱窒のために
、好気硝化槽から嫌気脱窒槽に汚泥混合液を多量返送（
流入廃水量の２〜４倍）する必要があり、そのポンプ動
力を考えた場合、必ずしも経済的なプロセスとは言い難
い。しかも、燐除去率が低い。汚泥混合液の多量返送循
環を行わない窒素除去法としては。
活性汚泥の内生脱窒能を利用するＷｕｈｒｍａｍｎ法が
古くから知られている。このプロセスでは、汚泥の内生
脱窒速度が低いことから、一般的な窒素除去プロセスに
比して、窒素除去率が低いこと、硝化槽容量の２〜３倍
の大容量の脱窒槽が要求されるなどの欠点がある。
古くから知られている。このプロセスでは、汚泥の内生
脱窒速度が低いことから、一般的な窒素除去プロセスに
比して、窒素除去率が低いこと、硝化槽容量の２〜３倍
の大容量の脱窒槽が要求されるなどの欠点がある。
（発明の目的）
本発明は、窒素および燐を同時に、しかも、いずれも高
除去効率で除去しうる脱窒・脱燐活性汚泥法を提供する
ことにある。本発明の他の目的は。
除去効率で除去しうる脱窒・脱燐活性汚泥法を提供する
ことにある。本発明の他の目的は。
処理速度が大でかつランニングコストの低い脱窒・脱燐
活性汚泥法を提供することにある。本発明のさらに他の
目的は、副産物といて系外に放出される高濃度燐酸溶液
を肥料その他の資源として活用できる脱窒・脱燐活性汚
泥法を提供することにある。
活性汚泥法を提供することにある。本発明のさらに他の
目的は、副産物といて系外に放出される高濃度燐酸溶液
を肥料その他の資源として活用できる脱窒・脱燐活性汚
泥法を提供することにある。
（発明の構成）
本発明は、自然界に古くから生存する公知の硫黄酸化細
菌Ｔｈ１ｏｂａｃｉｌｌｕｓ ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａ
ｎｓのもつ脱 １窒能力を利用するものである。本面は
、酸素の存在しない嫌気条件下で、 ＮＯ３−０を最終
Ｈ−ａｃｃｅｐ−ｔｏｒとして利用して還元Ｓを３０４
′−に酸化し、その際得られるエネルギーを利用して無
機炭素を炭素源として生育する。次式に、−例として単
体Ｓを用いた場合のＴ、 ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓ
の脱窒反応を示す。
菌Ｔｈ１ｏｂａｃｉｌｌｕｓ ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａ
ｎｓのもつ脱 １窒能力を利用するものである。本面は
、酸素の存在しない嫌気条件下で、 ＮＯ３−０を最終
Ｈ−ａｃｃｅｐ−ｔｏｒとして利用して還元Ｓを３０４
′−に酸化し、その際得られるエネルギーを利用して無
機炭素を炭素源として生育する。次式に、−例として単
体Ｓを用いた場合のＴ、 ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓ
の脱窒反応を示す。
１．１１４Ｓ ＋ ＮＯ：＋−＋０．６９９ ｔ５ｏ
＋ ０．３３７ ＧＯ□＋０．０８４２１１ＣＯ３−＋
０．０８４２Ｈ”→０．０８４２ Ｃ５Ｈ７ＮＯｚ＋
０．５ Ｎｆｆ１＋１．１１４３Ｏ４”−＋１．２２８
Ｈ“このＴ 、 ｄｅｎ ｉ ｔｒ ｉ ｆ １ｃａｎ
ｓ の脱窒能を利用すべ（。
＋ ０．３３７ ＧＯ□＋０．０８４２１１ＣＯ３−＋
０．０８４２Ｈ”→０．０８４２ Ｃ５Ｈ７ＮＯｚ＋
０．５ Ｎｆｆ１＋１．１１４３Ｏ４”−＋１．２２８
Ｈ“このＴ 、 ｄｅｎ ｉ ｔｒ ｉ ｆ １ｃａｎ
ｓ の脱窒能を利用すべ（。
Ｗｕｈｒｍａｍｎプロセスの脱窒槽内に粒状単体Ｓを補
填し、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓの作用する環境
条件をととのえ、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓを活
性汚泥中に安定して組み込めば、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉｆ
ｉｃａｎｓの働きの分だけ脱窒量が増え、 Ｗｕｈｒｍ
ａｍｎプロセスの欠点である低い窒素除去率が大幅に改
善されるはずである。Ｔ。
填し、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓの作用する環境
条件をととのえ、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓを活
性汚泥中に安定して組み込めば、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉｆ
ｉｃａｎｓの働きの分だけ脱窒量が増え、 Ｗｕｈｒｍ
ａｍｎプロセスの欠点である低い窒素除去率が大幅に改
善されるはずである。Ｔ。
ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓは７通常の活性汚泥微生物
に比して、生育速度が遅いので、活性汚泥中に本面を安
定して組み込むためには、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａ
ｎｓが系外に流亡（ｗａｓｈｏｕｔ ） Ｌ／ないよう
に、汚泥の平均滞留時間（Ｓ、ＲＴ）を充分長くとる必
要がある。
に比して、生育速度が遅いので、活性汚泥中に本面を安
定して組み込むためには、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａ
ｎｓが系外に流亡（ｗａｓｈｏｕｔ ） Ｌ／ないよう
に、汚泥の平均滞留時間（Ｓ、ＲＴ）を充分長くとる必
要がある。
Ａ−０法やＡ２−０法などの脱燐法は、活性汚泥に嫌気
５ｔｒｅｓｓを与え、活性汚泥内の燐含量を２〜５％に
高めて余剰汚泥の形で流入燐を除去する方法であるため
、活性汚泥のＳＲＴを短くとる必要がある。それゆえ、
硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法にこのＡ−０法やＡ２−
〇法の処理原理を組み込むことは、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉ
ｆｉｃａｎｓの流亡を招き１不合理である。そこで１本
発明では、脱燐法としては。
５ｔｒｅｓｓを与え、活性汚泥内の燐含量を２〜５％に
高めて余剰汚泥の形で流入燐を除去する方法であるため
、活性汚泥のＳＲＴを短くとる必要がある。それゆえ、
硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法にこのＡ−０法やＡ２−
〇法の処理原理を組み込むことは、Ｔ、ｄｅｎｉｔｒｉ
ｆｉｃａｎｓの流亡を招き１不合理である。そこで１本
発明では、脱燐法としては。
汚泥のＳＲ，、Ｔ値に左右されないＰｈｏｓｔｒｉｐの
原理をとり入れ、これに汚泥濃縮脱燐工程が付加される
。
原理をとり入れ、これに汚泥濃縮脱燐工程が付加される
。
本発明による硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法による廃水
中の窒素・燐の同時除去法は、（１）被処理水を最初沈
澱池で固液分離する第１固液分離工程と、（２）該固液
分離処理水中の燐分を活性汚泥微生物の燐蓄積作用によ
り汚泥に取り込ませかつ該水中の有機態窒素を汚泥微生
物の生物学的硝化作用により硝酸態・亜硝酸態窒素に変
換する硝化工程と、（３）該硝化工程からの水・汚泥混
合液を処理して水中の硝酸態亜硝酸態窒素を汚泥微生物
の生物学的脱窒作用により脱窒する脱窒工程と、（４）
該脱窒工程におけろ水・汚泥混合液を固液分離し１分離
液を処理水として系外へ放流する第２固液分離工程と、
（５）該第２固液分離工程における分離汚泥を嫌気状態
で濃縮し汚泥中に取り込まれた燐分を放出させ、放出さ
れた燐分を高濃度で含有する脱離液を系外へ放出する汚
泥濃縮工程と、（６）該濃縮汚泥を上記硝化工程へ返送
する濃縮汚泥返送工程と、を包含し、上記硝化工程にお
ける汚泥中には大理石の粒子が含有され、そして上記脱
窒工程における汚泥中には硫黄の粒子が含有されてなり
。
中の窒素・燐の同時除去法は、（１）被処理水を最初沈
澱池で固液分離する第１固液分離工程と、（２）該固液
分離処理水中の燐分を活性汚泥微生物の燐蓄積作用によ
り汚泥に取り込ませかつ該水中の有機態窒素を汚泥微生
物の生物学的硝化作用により硝酸態・亜硝酸態窒素に変
換する硝化工程と、（３）該硝化工程からの水・汚泥混
合液を処理して水中の硝酸態亜硝酸態窒素を汚泥微生物
の生物学的脱窒作用により脱窒する脱窒工程と、（４）
該脱窒工程におけろ水・汚泥混合液を固液分離し１分離
液を処理水として系外へ放流する第２固液分離工程と、
（５）該第２固液分離工程における分離汚泥を嫌気状態
で濃縮し汚泥中に取り込まれた燐分を放出させ、放出さ
れた燐分を高濃度で含有する脱離液を系外へ放出する汚
泥濃縮工程と、（６）該濃縮汚泥を上記硝化工程へ返送
する濃縮汚泥返送工程と、を包含し、上記硝化工程にお
ける汚泥中には大理石の粒子が含有され、そして上記脱
窒工程における汚泥中には硫黄の粒子が含有されてなり
。
そのことにより上記目的が達成される。 大理石（炭酸
カルシウム）と硫黄との粒子はそれぞれ粒子径が５■〜
１００鶴の範囲にある。また、硝化工程における好気槽
および脱窒工程における密閉嫌気脱窒槽の各槽内の汚泥
混合液の中には、大理石（炭酸カルシウム）と硫黄の各
粒子（粒径５ ｍｍ−１００＋ａ＋ａ）がそれぞれ各種
の汚泥混合液容積に対して０．１〜２％に含ませである
。これら粒子の表面上には硝化菌、燐蓄積菌、脱窒菌な
どの有用微生物が付着する。それゆえ、硝化工程では、
大理石（炭酸カルシウム）による中和緩衝作用を含めて
硝化反応と燐蓄積反応が促進される。脱窒工程の密閉嫌
気脱窒槽では硫黄の脱窒促進作用を含めて脱窒反応が促
進される。炭酸カルシウムは硝化工程にそして硫黄は脱
窒工程にそれぞれ別個に配される。さらに、固液分離工
程および濃縮工程では活性汚泥の沈澱濃縮作用が促進さ
れる。これら炭酸カルシウムと硫黄は、一度槽内に加え
られると半永久的にその槽内で循環保持され、その槽か
ら外に流出することはない。それゆえ、極めて経済的に
利用されうる。
カルシウム）と硫黄との粒子はそれぞれ粒子径が５■〜
１００鶴の範囲にある。また、硝化工程における好気槽
および脱窒工程における密閉嫌気脱窒槽の各槽内の汚泥
混合液の中には、大理石（炭酸カルシウム）と硫黄の各
粒子（粒径５ ｍｍ−１００＋ａ＋ａ）がそれぞれ各種
の汚泥混合液容積に対して０．１〜２％に含ませである
。これら粒子の表面上には硝化菌、燐蓄積菌、脱窒菌な
どの有用微生物が付着する。それゆえ、硝化工程では、
大理石（炭酸カルシウム）による中和緩衝作用を含めて
硝化反応と燐蓄積反応が促進される。脱窒工程の密閉嫌
気脱窒槽では硫黄の脱窒促進作用を含めて脱窒反応が促
進される。炭酸カルシウムは硝化工程にそして硫黄は脱
窒工程にそれぞれ別個に配される。さらに、固液分離工
程および濃縮工程では活性汚泥の沈澱濃縮作用が促進さ
れる。これら炭酸カルシウムと硫黄は、一度槽内に加え
られると半永久的にその槽内で循環保持され、その槽か
ら外に流出することはない。それゆえ、極めて経済的に
利用されうる。
本発明方法において引き抜かれる汚泥量は、第１固液分
離工程へ供給される単位時間当りの被処理水量をＱとす
ると、第２固液分離工程からの引抜き量が０．１Ｑ〜０
．４Ｑ、そして濃縮工程からの 。
離工程へ供給される単位時間当りの被処理水量をＱとす
ると、第２固液分離工程からの引抜き量が０．１Ｑ〜０
．４Ｑ、そして濃縮工程からの 。
引抜き量が０．０５Ｑ〜０．２０である。
本発明方法によれば、一連の処理により、窒素および燐
のいずれをも同時に除去できるのみならず、好気槽の硝
化工程と密閉嫌気脱窒槽の脱窒工程における被処理水を
含む混合液中の汚泥濃度を。
のいずれをも同時に除去できるのみならず、好気槽の硝
化工程と密閉嫌気脱窒槽の脱窒工程における被処理水を
含む混合液中の汚泥濃度を。
好気槽への濃縮汚泥の返送によって充分高めることがで
き、脱窒効率および脱燐効率を著しく向上させることが
できる。そのうえ、燐の取り込まれた活性汚泥を、密閉
嫌気脱窒槽の脱窒工程から。
き、脱窒効率および脱燐効率を著しく向上させることが
できる。そのうえ、燐の取り込まれた活性汚泥を、密閉
嫌気脱窒槽の脱窒工程から。
沈澱槽の第２固液分離工程に供給して分離するから、汚
泥濃縮工程に供給される活性汚泥中には硝酸性窒案分や
亜硝酸態窒素分が残存しない。しかも、この汚泥濃縮工
程では、燐をはき出させるための嫌気状態を容易迅速に
かつ良好に現出できるため、燐を能率良く除去できると
ともにその除去効率を著しく向上させることができる。
泥濃縮工程に供給される活性汚泥中には硝酸性窒案分や
亜硝酸態窒素分が残存しない。しかも、この汚泥濃縮工
程では、燐をはき出させるための嫌気状態を容易迅速に
かつ良好に現出できるため、燐を能率良く除去できると
ともにその除去効率を著しく向上させることができる。
また、系外に放出される高濃度燐酸溶液は肥料その他の
資源として極めて有用である。
資源として極めて有用である。
（実施例）
以下９本発明方法を実施例により説明する。
図に示すように、下水や工場廃水などの被処理水を第１
固液分離工程の最初沈澱池１に供給し。
固液分離工程の最初沈澱池１に供給し。
固液の分離処理を行って浮遊物を除去する。ゴミプラン
トがどの小規模処理場においてはこの最初沈澱池１は除
外されうる。 この固液分離処理水（最初沈澱池溢流水
）を硝化工程の好気硝化槽２に供給する。好気硝化槽２
には、脱燐濃縮槽５において燐を放出した汚泥が０．０
５〜Ｏ’、２Ｑｓの流量で返送される。最初沈澱池溢流
水中のＢＯＤ成分は、この好気槽２中で活性汚泥により
吸着分解除。
トがどの小規模処理場においてはこの最初沈澱池１は除
外されうる。 この固液分離処理水（最初沈澱池溢流水
）を硝化工程の好気硝化槽２に供給する。好気硝化槽２
には、脱燐濃縮槽５において燐を放出した汚泥が０．０
５〜Ｏ’、２Ｑｓの流量で返送される。最初沈澱池溢流
水中のＢＯＤ成分は、この好気槽２中で活性汚泥により
吸着分解除。
去される。流入水中の窒素成分は、好気槽２中でアンモ
ニア化および／もしくは硝化を受け、はぼ ８ＮＯ３−
Ｎに変換される。流入水中の燐成分はｐｏ４に分解され
た後、活性汚泥に摂取される。次いで。
ニア化および／もしくは硝化を受け、はぼ ８ＮＯ３−
Ｎに変換される。流入水中の燐成分はｐｏ４に分解され
た後、活性汚泥に摂取される。次いで。
この硝化工程の被処理水と活性汚泥との混合液を活性汚
泥中に燐分を取り込んだ状態で脱窒工程の密閉嫌気脱窒
槽３へ供給する。嫌気脱窒槽３は。
泥中に燐分を取り込んだ状態で脱窒工程の密閉嫌気脱窒
槽３へ供給する。嫌気脱窒槽３は。
ｉ全密閉型のタンク等を用いて空気との接触を断つ必要
がある。嫌気脱窒槽３の混合攪拌には、嫌気ガス循環混
合法や機械攪拌などが適当である。
がある。嫌気脱窒槽３の混合攪拌には、嫌気ガス循環混
合法や機械攪拌などが適当である。
嫌気脱窒槽３の底部には、 １０〜１００朋程度の粒径
の硫黄粒子が敷きつめられている。前段好気硝化槽２か
ら流入するＮｏ、 −Ｎは、活性汚泥のもつ内生脱窒能
と、 Ｔ、ｃｌｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｇのもっ脱窒能
によって、Ｎｚガスに脱窒除去される。 脱窒槽３での
脱窒特性は、脱窒槽３での燐挙動、そして後段の最終沈
澱池４および脱燐濃縮槽５での汚泥の挙動や燐挙動に影
響するので、大切である。つまり完全にＮｏ３− Ｎが
検出されな（なる条件下で脱窒槽３を運転すると、槽３
内は完全嫌気状態となり。
の硫黄粒子が敷きつめられている。前段好気硝化槽２か
ら流入するＮｏ、 −Ｎは、活性汚泥のもつ内生脱窒能
と、 Ｔ、ｃｌｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｇのもっ脱窒能
によって、Ｎｚガスに脱窒除去される。 脱窒槽３での
脱窒特性は、脱窒槽３での燐挙動、そして後段の最終沈
澱池４および脱燐濃縮槽５での汚泥の挙動や燐挙動に影
響するので、大切である。つまり完全にＮｏ３− Ｎが
検出されな（なる条件下で脱窒槽３を運転すると、槽３
内は完全嫌気状態となり。
前段の好気硝化槽２で汚泥に摂取された燐が液相に放出
されてしまい、燐除去効率が低下する。他方、不完全な
脱窒では、残存ＮＯ３−Ｎにより、最終沈澱池４での汚
泥の浮上や脱燐濃縮槽５での不完全な嫌気度に起因する
燐放出能の低下を招く。
されてしまい、燐除去効率が低下する。他方、不完全な
脱窒では、残存ＮＯ３−Ｎにより、最終沈澱池４での汚
泥の浮上や脱燐濃縮槽５での不完全な嫌気度に起因する
燐放出能の低下を招く。
それゆえ、嫌気脱窒槽３での残存ＮＯ３−Ｎは好ましく
は２〜５■／Ｉｔの範囲には入るよう脱窒槽３を設計す
る必要がある。ベンチ・スケールの実験の結果、最適な
好気槽容量と嫌気槽容量の比は２：３〜４であった。
は２〜５■／Ｉｔの範囲には入るよう脱窒槽３を設計す
る必要がある。ベンチ・スケールの実験の結果、最適な
好気槽容量と嫌気槽容量の比は２：３〜４であった。
以上のように、脱窒槽３を適切に運転する限りにおいて
は、好気槽２で汚泥に取り込まれた燐は脱窒槽３で再放
出されない。次いで、脱窒槽３からの処理済み水と汚泥
との混合液を第２固液分離工程の最終沈澱槽４に供給し
、固液分離処理を行う。分離液は、そのままあるいは殺
菌脱色等の後処理を施した後、系外へ放流される。分離
された汚泥は２例えば、０．１〜０．４Ｑｓの流量で汚
泥濃縮工程の脱燐濃縮槽５に供給される。ここでは。
は、好気槽２で汚泥に取り込まれた燐は脱窒槽３で再放
出されない。次いで、脱窒槽３からの処理済み水と汚泥
との混合液を第２固液分離工程の最終沈澱槽４に供給し
、固液分離処理を行う。分離液は、そのままあるいは殺
菌脱色等の後処理を施した後、系外へ放流される。分離
された汚泥は２例えば、０．１〜０．４Ｑｓの流量で汚
泥濃縮工程の脱燐濃縮槽５に供給される。ここでは。
汚泥を完全な嫌気状態で一定時間（例えば、４〜２０時
間）維持する。これを濃縮処理して前記の窒素除去過程
で汚泥中に取り込まれた燐分を放出させる。この燐は、
主として、 ｐｏ、の形で上澄み液中に放出移行する。
間）維持する。これを濃縮処理して前記の窒素除去過程
で汚泥中に取り込まれた燐分を放出させる。この燐は、
主として、 ｐｏ、の形で上澄み液中に放出移行する。
脱燐濃縮槽５での混合攪拌は。
嫌気ガスによるガス攪拌や機械式攪拌などによりなされ
る。燐放出後の濃縮汚泥は、 ０．０５〜０．２Ｑｓの
流量で、好気硝化槽２に返送循環される。汚泥からの燐
放出を高めるために濃縮槽５に酸を加えることが効果的
である。
る。燐放出後の濃縮汚泥は、 ０．０５〜０．２Ｑｓの
流量で、好気硝化槽２に返送循環される。汚泥からの燐
放出を高めるために濃縮槽５に酸を加えることが効果的
である。
脱燐濃縮槽５から０．０５〜０．２Ｑｓで流出する脱燐
濃縮液には、３０〜５０■／βのＰＯ４３−が含まれる
ので、この脱燐濃縮液は、肥料その他の資源として有用
である。
濃縮液には、３０〜５０■／βのＰＯ４３−が含まれる
ので、この脱燐濃縮液は、肥料その他の資源として有用
である。
この脱燐濃縮槽５は１例えば９図に示すように。
その内部にロート状のカバ一部材６が設けられている。
そして、このカバ一部材６の上方部に形成される密閉空
間Ｓに沈澱槽４から汚泥を供給するように構成されてい
る。密閉空間Ｓと濃縮槽５の下方部に設けたノズル７と
の間にはガス循環路８が設けられている。空間Ｓにおい
て汚泥から発生する酸素ガスを含まないガスがこの循環
路８を通ってノズル７へ供給される。供給ガスはノズル
７から濃縮槽５内へ流入し汚泥を緩速攪拌して嫌気状態
での濃縮処理を良好に行わせる。ノズル７がらのガスに
よる汚泥の緩速攪拌は２通常の例えば平円板タービン付
き攪拌機による緩速攪拌（１０〜５０ｒｐｍ ）によっ
ても嫌気状態での濃縮処理を良好に行わせることができ
る。この濃縮槽５を用いると、汚泥を安定して一定時間
（４〜２０時間）完全嫌気状態下に維持できるため、好
気工程のもとで汚泥が摂取した燐を効率的に脱離液中に
放出させることが可能である。
間Ｓに沈澱槽４から汚泥を供給するように構成されてい
る。密閉空間Ｓと濃縮槽５の下方部に設けたノズル７と
の間にはガス循環路８が設けられている。空間Ｓにおい
て汚泥から発生する酸素ガスを含まないガスがこの循環
路８を通ってノズル７へ供給される。供給ガスはノズル
７から濃縮槽５内へ流入し汚泥を緩速攪拌して嫌気状態
での濃縮処理を良好に行わせる。ノズル７がらのガスに
よる汚泥の緩速攪拌は２通常の例えば平円板タービン付
き攪拌機による緩速攪拌（１０〜５０ｒｐｍ ）によっ
ても嫌気状態での濃縮処理を良好に行わせることができ
る。この濃縮槽５を用いると、汚泥を安定して一定時間
（４〜２０時間）完全嫌気状態下に維持できるため、好
気工程のもとで汚泥が摂取した燐を効率的に脱離液中に
放出させることが可能である。
濃縮槽５からの脱離液は、極めて清澄である。
その理由は、カバ一部材６のすそ周辺にできる汚泥ブリ
ッジにより繊細な汚泥フロック粒子が捕獲されるためで
ある。 この脱離液は高濃度で燐酸（３０〜５０ ｐｐ
ｍ程度）を含有する。これば、それゆえ、肥料や各種添
加剤として有効に資源化できる。
ッジにより繊細な汚泥フロック粒子が捕獲されるためで
ある。 この脱離液は高濃度で燐酸（３０〜５０ ｐｐ
ｍ程度）を含有する。これば、それゆえ、肥料や各種添
加剤として有効に資源化できる。
濃縮槽５から引き抜かれた濃縮汚泥をさらに濃縮機で濃
縮処理し、その含水量をより低減させてから、濃縮汚泥
を好気槽２に返送すると、より一層効率の向上をはかる
ことができる。
縮処理し、その含水量をより低減させてから、濃縮汚泥
を好気槽２に返送すると、より一層効率の向上をはかる
ことができる。
尖肱炭
上記実施例にもとづき、第１表に示す運転条件のもとて
流入下水を連続的に活性汚泥処理した。
流入下水を連続的に活性汚泥処理した。
嫌気槽および脱燐槽はいづれも発泡スチロールを水面に
浮かべ、空気との接触を遮断された。脱燐槽にはＩＮＨ
ＣＡが５ ｍ ｊ！ ／日の量で添加された。
浮かべ、空気との接触を遮断された。脱燐槽にはＩＮＨ
ＣＡが５ ｍ ｊ！ ／日の量で添加された。
その定常状態における処理成績を第２表に示す。
第２表から明らかなように、窒素と燐の除去率はいづれ
も８０％以上である。
も８０％以上である。
第１表
（発明の効果）
本発明は９次のような効果を奏しうる。
■嫌気脱窒槽の底部に粒状硫黄を敷きつめているため嫌
気脱窒槽中でのＴ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓの働く
環境条件が充分に設定されている。
気脱窒槽中でのＴ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓの働く
環境条件が充分に設定されている。
■従来の窒素除去プロセスにみられるような。
好気硝化槽から嫌気脱窒槽への汚泥混合液の多量返送循
環が不要なため、低コストでの窒素除去が可能である。
環が不要なため、低コストでの窒素除去が可能である。
■生育速度の遅いＴ、ｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｎｓを安
定して活性汚泥中に組み込むため、汚泥のＳＲＴ値を大
きくとっている。それゆえ、余剰汚泥の生成がほとんど
なく、汚泥処理コストが大幅に軽減されうる。
定して活性汚泥中に組み込むため、汚泥のＳＲＴ値を大
きくとっている。それゆえ、余剰汚泥の生成がほとんど
なく、汚泥処理コストが大幅に軽減されうる。
■脱燐濃縮槽で汚泥に嫌気ショックを与えているため、
汚泥のＳＶＩ値を長期間にわたり低く維持できるという
利点がある。
汚泥のＳＶＩ値を長期間にわたり低く維持できるという
利点がある。
■窒素除去機作と燐除去機作とを独立させている本プロ
セスでは、他のＡ２−０プロセス、 Ｂａｒｄｅｎｐｈ
。
セスでは、他のＡ２−０プロセス、 Ｂａｒｄｅｎｐｈ
。
プロセスおよびＰｈｏｒｅｄｏｘプロセスのような窒素
・燐量時除去プロセスに比較して、窒素および燐を安定
して除去することが可能である。
・燐量時除去プロセスに比較して、窒素および燐を安定
して除去することが可能である。
■脱燐濃縮槽内部に設けたロート状のカサの効果で汚泥
が良好に濃縮され、澄明な脱燐液が得られる。
が良好に濃縮され、澄明な脱燐液が得られる。
図は本発明の窒素・燐量時除去法の一実施例を示すフロ
ーシートである。 １・・・最初沈澱池、２・・・好気硝化槽、３・・・密
閉嫌気脱窒槽、４・・・最終沈澱槽、５・・・汚泥脱燐
濃縮槽。 以上 代理人 弁理士 山本秀策
ーシートである。 １・・・最初沈澱池、２・・・好気硝化槽、３・・・密
閉嫌気脱窒槽、４・・・最終沈澱槽、５・・・汚泥脱燐
濃縮槽。 以上 代理人 弁理士 山本秀策
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １１１）被処理水を最初沈澱池で固液分離する第１固液
分離工程と。 （２）該固液分離処理水中の燐分を活性汚泥微生物の燐
蓄積作用により汚泥に取り込ませかつ該水中の有機態窒
素を汚泥微生物の生物学的硝化作用により硝酸態・亜硝
酸態窒素に変換する硝化工程と。 （３）該硝化工程からの水・汚泥混合液を処理して水中
の硝酸態亜硝酸態窒素を汚泥微生物の生物学的脱窒作用
により脱窒する脱窒工程と。 （４）該脱窒工程における水・汚泥混合液を固液分離し
１分離液を処理水として系外へ放流する第２固液分離工
程と。 （５）該第２固液分離工程における分離汚泥を嫌気状態
で濃縮し汚泥中に取り込まれた燐分を放出させ、放出さ
れた燐分を高濃度で含有する脱離液を系外へ放出する汚
泥濃縮工程と。 （６）該濃縮汚泥を上記硝化工程へ返送する濃縮汚泥返
送工程と。 を包含し。 上記硝化工程における汚泥中には大理石の粒子が含有さ
れ、そして上記脱窒工程における汚泥中には硫黄の粒子
が含有されてなる硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法による
廃水中の窒素・燐の同時除去法。 ２、前記大理石と硫黄との粒子がそれぞれ粒子径５Ｗ〜
１００ ＋ｕの範囲にある特許請求の範囲第１項に記載
の除去法。 ３、前記大理石の粒子が硝化工程においてそして前記硫
黄の粒子が脱窒工程において、それぞれ。 その水・汚泥混合液容量の約０．１〜約２％含有される
特許請求の範囲第２項に記載の除去法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59064359A JPS60206494A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法による廃水中の窒素・燐の同時除去法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59064359A JPS60206494A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法による廃水中の窒素・燐の同時除去法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60206494A true JPS60206494A (ja) | 1985-10-18 |
| JPH049119B2 JPH049119B2 (ja) | 1992-02-19 |
Family
ID=13255979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59064359A Granted JPS60206494A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 硫黄補填好気−嫌気活性汚泥法による廃水中の窒素・燐の同時除去法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60206494A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5643453A (en) * | 1994-06-02 | 1997-07-01 | Degremont | Process for the treatment of liquid effluents by activated sludge |
| KR20010055891A (ko) * | 1999-12-13 | 2001-07-04 | 김형벽ㅂ | 활성슬러지 공법을 개선한 하,폐수 황탈질 장치 |
| KR20020029738A (ko) * | 2000-10-13 | 2002-04-19 | 김효근 | 저농도 ｂｏｄ 함유 폐수의 황(ｓ)을 이용한 생물학적탈질방법 |
| KR100336483B1 (ko) * | 1999-02-27 | 2002-05-15 | 조양호 | 황 이용 탈질에 의하여 폐수 중의 질소를 제거하는 방법 |
| KR20020038322A (ko) * | 2000-11-17 | 2002-05-23 | 김효근 | 폐수의 질산성 질소와 인의 동시 제거방법 |
| KR100362742B1 (ko) * | 2000-01-27 | 2002-11-30 | 정호봉 | 축산폐수 및 고농도 질소함유 폐수내의 질소제거 방법 |
| KR100431394B1 (ko) * | 2002-03-21 | 2004-05-14 | 한국과학기술연구원 | 황산화독립영양미생물을 이용한 지하수의 현장, 현장외처리 방법, 및 강변여과수 처리방법 |
| US7109022B1 (en) | 1998-09-25 | 2006-09-19 | Nitchitsu Co., Ltd | Composition containing calcium carbonate particles dispersed in sulfur for removing nitrate nitrogen |
| JP2014046301A (ja) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Toshiba Corp | リン含有廃水からのリン回収方法、及びその装置 |
| JP2014172032A (ja) * | 2013-03-13 | 2014-09-22 | Toshiba Corp | リン含有廃水からのリン回収方法、及びその装置 |
| US20200062628A1 (en) * | 2017-04-18 | 2020-02-27 | Doosan Heavy Industries & Construction Co., Ltd. | Bioreactor for treating sewage and sewage treatment system comprising the same |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP59064359A patent/JPS60206494A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2014046301A (ja) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Toshiba Corp | リン含有廃水からのリン回収方法、及びその装置 |
| JP2014172032A (ja) * | 2013-03-13 | 2014-09-22 | Toshiba Corp | リン含有廃水からのリン回収方法、及びその装置 |
| US20200062628A1 (en) * | 2017-04-18 | 2020-02-27 | Doosan Heavy Industries & Construction Co., Ltd. | Bioreactor for treating sewage and sewage treatment system comprising the same |
| US11001517B2 (en) * | 2017-04-18 | 2021-05-11 | DOOSAN Heavy Industries Construction Co., LTD | Bioreactor for treating sewage and sewage treatment system comprising the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH049119B2 (ja) | 1992-02-19 |
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