JPS60200007A - 微粉炭燃焼方法 - Google Patents
微粉炭燃焼方法Info
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- JPS60200007A JPS60200007A JP5466284A JP5466284A JPS60200007A JP S60200007 A JPS60200007 A JP S60200007A JP 5466284 A JP5466284 A JP 5466284A JP 5466284 A JP5466284 A JP 5466284A JP S60200007 A JPS60200007 A JP S60200007A
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- JP
- Japan
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- combustion
- furnace
- air
- furnace wall
- pulverized coal
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F23M5/00—Casings; Linings; Walls
- F23M5/08—Cooling thereof; Tube walls
- F23M5/085—Cooling thereof; Tube walls using air or other gas as the cooling medium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/02—Disposition of air supply not passing through burner
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の技術分野）
本発明は、石炭を細かく粉砕した、いわゆる微粉炭の燃
焼方法に関する。
焼方法に関する。
（発明の技術的背景とその問題点）
微粉炭燃料は′２素含有址か多く燃焼においてＦｕｅｌ
−Ｎｏｗを発生しやすい、 ＮＯｘの発生を抑制する方
法としては従来より種々の方法が提案されているが、微
粉炭のように燃料中に多量の窒素化合物を含有するもの
については二段燃焼方式が有効であるといわれている。
−Ｎｏｗを発生しやすい、 ＮＯｘの発生を抑制する方
法としては従来より種々の方法が提案されているが、微
粉炭のように燃料中に多量の窒素化合物を含有するもの
については二段燃焼方式が有効であるといわれている。
二段燃焼方式は、燃焼用空気を２段階に分けて供給し、
１段目において低空気比の条件で燃焼を行なわせ、その
後所定の空気比になるように不足分の空気を火炎中ある
いは火炎末端部に混合するよう供給し、段階的に燃焼を
完結させるものである。すなわち、１段目において、燃
料を低酸素濃度の下で燃焼させ、燃焼温度の低下と燃焼
速度をゆるめることによってＮＯＸ発生を抑制するとと
もに、２段目において低温度領域で燃焼させることによ
ってＮＯｘの生成を低減するものである。
１段目において低空気比の条件で燃焼を行なわせ、その
後所定の空気比になるように不足分の空気を火炎中ある
いは火炎末端部に混合するよう供給し、段階的に燃焼を
完結させるものである。すなわち、１段目において、燃
料を低酸素濃度の下で燃焼させ、燃焼温度の低下と燃焼
速度をゆるめることによってＮＯＸ発生を抑制するとと
もに、２段目において低温度領域で燃焼させることによ
ってＮＯｘの生成を低減するものである。
このように、二段燃焼方式はＮＯｘの生成を低減する点
において有効である。ところか、燃料過剰燃焼の雰囲気
中では石炭灰の融点が低下し、溶融した石炭灰がパーナ
ロ周辺の耐火材部分に伺着、堆積して燃焼上の障害をひ
き起すいわゆるタリンカ・トラブルや、炉壁管への溶融
灰の付着によるスラッギング拳トラブル等を生じやすい
。この理山から、微粉炭燃焼において二段燃焼方式はも
っばら炉内温度の低いボイラー等に使用されており、炉
内温度が高く上記のトラブルの生じやすい固定１耐火壁
炉に適用されている例はほとんどない。
において有効である。ところか、燃料過剰燃焼の雰囲気
中では石炭灰の融点が低下し、溶融した石炭灰がパーナ
ロ周辺の耐火材部分に伺着、堆積して燃焼上の障害をひ
き起すいわゆるタリンカ・トラブルや、炉壁管への溶融
灰の付着によるスラッギング拳トラブル等を生じやすい
。この理山から、微粉炭燃焼において二段燃焼方式はも
っばら炉内温度の低いボイラー等に使用されており、炉
内温度が高く上記のトラブルの生じやすい固定１耐火壁
炉に適用されている例はほとんどない。
（発明の目的）
そこで、本発明の目的は、ボイラーのように炉内が木管
に囲まれており炉内温度が低い炉のみでなく、炉壁か固
定耐火壁で形成された炉内温度の高い（たとえば１２０
０°Ｃ以上の）燃焼炉においても、タリンカ・トラブル
やスラッギング中トラブルをひき起すことなく低ＮＯｘ
燃焼を可能とした微粉炭燃焼方法を提供することにある
。
に囲まれており炉内温度が低い炉のみでなく、炉壁か固
定耐火壁で形成された炉内温度の高い（たとえば１２０
０°Ｃ以上の）燃焼炉においても、タリンカ・トラブル
やスラッギング中トラブルをひき起すことなく低ＮＯｘ
燃焼を可能とした微粉炭燃焼方法を提供することにある
。
（発明の構成）
このＩＩ的を達成するために、本発明は、燃焼炉の微粉
炭／ヘーナ取伺部近傍の火炎形成領域において実質的に
炉壁の全周より燃焼用空気等の気体を噴出し、Ｌ記炉壁
を冷却するとともに火炎に対して気体を均質に混合する
ことを特徴とするものである・ （発明の具体例） つぎに、本発明の具体例を図面に基いて説明する。
炭／ヘーナ取伺部近傍の火炎形成領域において実質的に
炉壁の全周より燃焼用空気等の気体を噴出し、Ｌ記炉壁
を冷却するとともに火炎に対して気体を均質に混合する
ことを特徴とするものである・ （発明の具体例） つぎに、本発明の具体例を図面に基いて説明する。
第１図は本発明に係る微粉炭燃焼方法を示す模式的断面
図である。
図である。
図中１は微粉炭バーナを示す。本発明に使用される微粉
炭バーナ１としては、たとえば実開昭５８−１３２３１
４号公報に開示されている微粉炭／ヘーナが好適である
。このバーナは、バーナ本体の中心部に助燃性または可
燃性の気体を噴出する噴出口を有し、この噴出口から助
燃性または可燃性の気体を旋回させつつ噴出し、噴出口
の外周に設けた微粉炭噴出口から微粉炭を噴出するよう
になっている。
炭バーナ１としては、たとえば実開昭５８−１３２３１
４号公報に開示されている微粉炭／ヘーナが好適である
。このバーナは、バーナ本体の中心部に助燃性または可
燃性の気体を噴出する噴出口を有し、この噴出口から助
燃性または可燃性の気体を旋回させつつ噴出し、噴出口
の外周に設けた微粉炭噴出口から微粉炭を噴出するよう
になっている。
２は燃焼炉の炉壁を示し、耐火材で形成されている。３
は炉壁外周に形成された鉄皮であり、鉄皮３と炉壁２と
の間には環状の空気流通空間４を形成するためにリム３
ａが設けられている。５は冷却用空気噴出ノズルであり
、バーナｌ外周の炉壁２に沿って周方向に等間隔で数個
（通常６個以上）設けられており、このノズルから、パ
ーナロ周辺の耐火材部分およびバーナ取付部近傍の火炎
形成部における炉壁の実質的に全周に対して冷却用空気
を噴出し、」−記耐火材部分および炉壁を石炭灰溶融温
度以下に冷却するとともに、火炎中にこの冷却用空気を
均質に混入できるようになっている。冷却用空気噴出に
より冷却を施すべき部位としては、炉壁部の石炭溶解開
始温度以上になる箇所である。さらに具体的には、燃焼
条件によっても異なるか、１０００万ｋｃａｌ／ｈ程度
のバーナを使用する場合には、八−すからｌ〜２．５
ｍ程度の範囲である。少なくとも八−す火口径（たとえ
ば５８８φ＋ｎｍ）の４イ１″１以内の範囲を冷却する
ことが必要である。
は炉壁外周に形成された鉄皮であり、鉄皮３と炉壁２と
の間には環状の空気流通空間４を形成するためにリム３
ａが設けられている。５は冷却用空気噴出ノズルであり
、バーナｌ外周の炉壁２に沿って周方向に等間隔で数個
（通常６個以上）設けられており、このノズルから、パ
ーナロ周辺の耐火材部分およびバーナ取付部近傍の火炎
形成部における炉壁の実質的に全周に対して冷却用空気
を噴出し、」−記耐火材部分および炉壁を石炭灰溶融温
度以下に冷却するとともに、火炎中にこの冷却用空気を
均質に混入できるようになっている。冷却用空気噴出に
より冷却を施すべき部位としては、炉壁部の石炭溶解開
始温度以上になる箇所である。さらに具体的には、燃焼
条件によっても異なるか、１０００万ｋｃａｌ／ｈ程度
のバーナを使用する場合には、八−すからｌ〜２．５
ｍ程度の範囲である。少なくとも八−す火口径（たとえ
ば５８８φ＋ｎｍ）の４イ１″１以内の範囲を冷却する
ことが必要である。
６は二段燃焼用空気噴出孔を示し、火炎中に空気を均質
に混入せしめることができるよう炉壁２の輔方向および
周方向に多数設けられている。この二段燃焼用空気噴出
孔６からの空気も炉壁冷却に′Δ′す−することができ
る。図示の実施例では、空気噴出孔６の噴出方向に角度
がもたせであるが、これは噴出孔６からの空気が火炎中
に均質に混合されるようにするためである。７は冷却用
および二段燃焼用空気の導管であり、上記の冷却用空気
噴出ノズル５に連通ずるとともに、」二記の環状空気流
・連室間４を介して二段燃焼用空気噴出孔６に連絡して
いる。導管７から冷却用空気噴出ノズル５に連絡する冷
却用空気流路と、導管７から二段燃焼用空気噴出孔６に
至る二段燃焼用空気流路とは、八−すｌ近傍の炉壁２と
鉄皮３間に延在する隔壁８により仕切られている。導管
７から各流路に配分される空気量は、各流路に設けた弁
５ａ、Ｅｉａによりそれぞれ調節される。一般には、噴
出「１５からは燃焼用空気の５〜５０％が噴出速度１０
ｍ／ｓ以上の速度で噴出され、噴出孔６からは燃焼用空
気の１０〜６０％が噴出速度５ａｌ／Ｓ以」二で噴出さ
れる。
に混入せしめることができるよう炉壁２の輔方向および
周方向に多数設けられている。この二段燃焼用空気噴出
孔６からの空気も炉壁冷却に′Δ′す−することができ
る。図示の実施例では、空気噴出孔６の噴出方向に角度
がもたせであるが、これは噴出孔６からの空気が火炎中
に均質に混合されるようにするためである。７は冷却用
および二段燃焼用空気の導管であり、上記の冷却用空気
噴出ノズル５に連通ずるとともに、」二記の環状空気流
・連室間４を介して二段燃焼用空気噴出孔６に連絡して
いる。導管７から冷却用空気噴出ノズル５に連絡する冷
却用空気流路と、導管７から二段燃焼用空気噴出孔６に
至る二段燃焼用空気流路とは、八−すｌ近傍の炉壁２と
鉄皮３間に延在する隔壁８により仕切られている。導管
７から各流路に配分される空気量は、各流路に設けた弁
５ａ、Ｅｉａによりそれぞれ調節される。一般には、噴
出「１５からは燃焼用空気の５〜５０％が噴出速度１０
ｍ／ｓ以上の速度で噴出され、噴出孔６からは燃焼用空
気の１０〜６０％が噴出速度５ａｌ／Ｓ以」二で噴出さ
れる。
噴出１コ５からの空気量／噴出孔６からの空気量は０．
２〜２である。通常は弁５ａ、６ａを全開状態で操業で
きるよう構成されているか、石炭性状が著しく異なる石
炭種を使用する場合たとえば石炭灰の付着しやすい石炭
種を使用する場合には、冷却用空気配分が通常より多く
なるよう各弁５ａ 、 ６ａの開度か調節される。一方
、火炎着火性の悪い石炭種の場合には、冷却用空気が多
いと火炎が冷却されすぎて失火する虞れがあるため、冷
却用空気配分を通常より少なくする。
２〜２である。通常は弁５ａ、６ａを全開状態で操業で
きるよう構成されているか、石炭性状が著しく異なる石
炭種を使用する場合たとえば石炭灰の付着しやすい石炭
種を使用する場合には、冷却用空気配分が通常より多く
なるよう各弁５ａ 、 ６ａの開度か調節される。一方
、火炎着火性の悪い石炭種の場合には、冷却用空気が多
いと火炎が冷却されすぎて失火する虞れがあるため、冷
却用空気配分を通常より少なくする。
なお、冷却用および二段燃焼用空気導管７に導入される
気体としては通常の燃焼用空気のほか排カス混入空気を
使用することもできる。後者の場合には、燃焼ガスの一
部を混入することにより酸素濃度を下げて燃焼させ、燃
焼温度の低下と燃焼速度を遅くすることによってＮＯＸ
の生成を抑制できる効果がある。
気体としては通常の燃焼用空気のほか排カス混入空気を
使用することもできる。後者の場合には、燃焼ガスの一
部を混入することにより酸素濃度を下げて燃焼させ、燃
焼温度の低下と燃焼速度を遅くすることによってＮＯＸ
の生成を抑制できる効果がある。
」−１記したように、本発明によれば、バーナ取付部近
傍の火炎形成領域の炉壁に沿って燃焼用空気の一部を噴
出し、炉壁を冷却して溶融灰の付着を防止するとともに
、炉壁からの輻射熱を低減し、バーナ近傍の火炎局部高
温部の生成を抑制してＮＯＸの低減を達成することがで
きる。
傍の火炎形成領域の炉壁に沿って燃焼用空気の一部を噴
出し、炉壁を冷却して溶融灰の付着を防止するとともに
、炉壁からの輻射熱を低減し、バーナ近傍の火炎局部高
温部の生成を抑制してＮＯＸの低減を達成することがで
きる。
なお、バーナ１より噴出される微粉炭中には−ｊ′＄粗
粒子炭が含まれているが、粗粒子炭は燃焼ガスとともに
すべてが炉外に排出されるわけではなく、一部は炉底に
蓄積する。このようにして形成される炉底の蓄積法は、
長期間放置されると、火炎からの放射熱により焼き締ま
り炉壁に悪影響をおよぼすこととなり、除去も困難にな
る。このため、１ケ月に１度程度の頻度で微粉炭の燃焼
を停止し、炉内の蓄積法を除去する作業が必要であった
７゜−木発明者らは、比較的早期のうちであれば、高圧
気体を蓄積法に吹きつけるのみできわめて容易に蓄積法
を炉外に除去できることを知見した。
粒子炭が含まれているが、粗粒子炭は燃焼ガスとともに
すべてが炉外に排出されるわけではなく、一部は炉底に
蓄積する。このようにして形成される炉底の蓄積法は、
長期間放置されると、火炎からの放射熱により焼き締ま
り炉壁に悪影響をおよぼすこととなり、除去も困難にな
る。このため、１ケ月に１度程度の頻度で微粉炭の燃焼
を停止し、炉内の蓄積法を除去する作業が必要であった
７゜−木発明者らは、比較的早期のうちであれば、高圧
気体を蓄積法に吹きつけるのみできわめて容易に蓄積法
を炉外に除去できることを知見した。
そこで、この知見に基いて、高圧気体を冷却用空気噴出
口５から一定時間間隔で噴出して蓄積法を除去すること
がさらに提案される。高圧気体としてはたとえば４〜５
ｋｇ／ｃ ｒｎ’の計装用圧空を用いることができる。
口５から一定時間間隔で噴出して蓄積法を除去すること
がさらに提案される。高圧気体としてはたとえば４〜５
ｋｇ／ｃ ｒｎ’の計装用圧空を用いることができる。
噴出周期は炉内温度、石炭種等により異なるが、数時間
ごと、たとえば３時間に１分程度の噴出を繰り返すこと
により目的を達成することができる。
ごと、たとえば３時間に１分程度の噴出を繰り返すこと
により目的を達成することができる。
なお、冷却用空気噴出口５より高圧気体を噴出すること
が設備耐圧上好ましくなく、また噴出気体の量を抑制し
たい場合には、噴出口５とは別系統に高圧気体噴出口８
を少なくとも炉底部に設置すればよい。この場合には、
噴出口９から、常時噴出口が耐熱温度以上に加熱されな
いように、冷却する量の気体を噴出するとともに、所定
の噴出周期で上記高圧気体を噴出して炉内の石炭灰をパ
ージする。
が設備耐圧上好ましくなく、また噴出気体の量を抑制し
たい場合には、噴出口５とは別系統に高圧気体噴出口８
を少なくとも炉底部に設置すればよい。この場合には、
噴出口９から、常時噴出口が耐熱温度以上に加熱されな
いように、冷却する量の気体を噴出するとともに、所定
の噴出周期で上記高圧気体を噴出して炉内の石炭灰をパ
ージする。
（実施例）
つぎに、本発明による微粉炭燃焼方法の効果を実施例に
より説明する。
より説明する。
本発明方法としては、第１図に示す装置を用いて下記の
条件により実験を行なった。なお、効果の比較のために
、第１図の装置における弁５ａを全閉として冷却用空気
を噴出しない実験および第３図に示すように二段燃焼用
空気をｌケ所のみから１１人した実験を比較例として示
した。第３図において、■は微粉炭バーナ、２′は炉壁
、８′は二段燃焼用空気噴出孔、７°は二段燃焼用空気
導管である。
条件により実験を行なった。なお、効果の比較のために
、第１図の装置における弁５ａを全閉として冷却用空気
を噴出しない実験および第３図に示すように二段燃焼用
空気をｌケ所のみから１１人した実験を比較例として示
した。第３図において、■は微粉炭バーナ、２′は炉壁
、８′は二段燃焼用空気噴出孔、７°は二段燃焼用空気
導管である。
実験条ヂ１
（１）石炭性状
灰分： ９．８Ｌ揮発分：２９．８Ｌ水分：３．８％。
固定炭素：５Ｂ−８Ｌ発熱量：８４００ｋｃａ ｌ／ｋ
ｇ（２）石炭粒度：２００メツシュ篩通過物が８５重量
２（３）ガス燃料：コークス炉ガスと高炉ガスの混合ガ
ス（１５００ｋｃａｌ／Ｎ ｎｆ ）（４）燃焼炉仕様
：内径２ｍφ×長さ６ｍ（５）燃焼用及び冷却用空気温
度：常温（６）燃焼量 石炭： １２００ｋｇ／ｈ、混合ガス＋５６ＯＮ ｍ’
／ｈ（燃焼ら１の１１１Ｈ） （７）炉内温度：１２００〜１３００℃結果第１表に示
すとおりである。
ｇ（２）石炭粒度：２００メツシュ篩通過物が８５重量
２（３）ガス燃料：コークス炉ガスと高炉ガスの混合ガ
ス（１５００ｋｃａｌ／Ｎ ｎｆ ）（４）燃焼炉仕様
：内径２ｍφ×長さ６ｍ（５）燃焼用及び冷却用空気温
度：常温（６）燃焼量 石炭： １２００ｋｇ／ｈ、混合ガス＋５６ＯＮ ｍ’
／ｈ（燃焼ら１の１１１Ｈ） （７）炉内温度：１２００〜１３００℃結果第１表に示
すとおりである。
第１表から明らかなように、第３図に示した二段燃焼用
空気を１ケ所より混入する従来の二段燃焼法の場合のＮ
Ｏｘ生成量１８０ＰＰ１１に対し、第１図のブｉ５ａを
全閉とし、二段燃焼用空気が火炎中に均質に混入される
ようにした場合のＮＯｘ生成量は１８０ｐｐｍと約１０
！低減しているが、第１図の弁５ａ、６ａを全開とし、
八−す近傍部の炉壁に沿って冷却用空気を噴出した本発
明法の場合、ＮＯｘ生成量は８５ｐｐｍと比較例に比べ
半減した。又比較例では、バーナ取付部近傍が高温とな
り溶融灰が付着し、炉内に石炭灰が大量に蓄積し、しば
しば操業上のトラブルとなったが、本発明法ではバーナ
取付部近傍には石炭灰の溶着はほとんどなく、炉内の石
炭灰の蓄積も従来法に比べはるかに少なく、蓄積状の除
去も比較的容易であった。
空気を１ケ所より混入する従来の二段燃焼法の場合のＮ
Ｏｘ生成量１８０ＰＰ１１に対し、第１図のブｉ５ａを
全閉とし、二段燃焼用空気が火炎中に均質に混入される
ようにした場合のＮＯｘ生成量は１８０ｐｐｍと約１０
！低減しているが、第１図の弁５ａ、６ａを全開とし、
八−す近傍部の炉壁に沿って冷却用空気を噴出した本発
明法の場合、ＮＯｘ生成量は８５ｐｐｍと比較例に比べ
半減した。又比較例では、バーナ取付部近傍が高温とな
り溶融灰が付着し、炉内に石炭灰が大量に蓄積し、しば
しば操業上のトラブルとなったが、本発明法ではバーナ
取付部近傍には石炭灰の溶着はほとんどなく、炉内の石
炭灰の蓄積も従来法に比べはるかに少なく、蓄積状の除
去も比較的容易であった。
又、高圧気体として、圧力４〜５ｋｇ／ｃ ｍ’の計装
用圧空を用い、噴出孔８より、３時間に１分の割合で、
＋：Ｈｉ圧気体全気体した場合には、炉内への石炭灰の
蓄積は、はとんと認められず、３力月以上の微粉炭連続
燃焼がｉ＋）能であった。
用圧空を用い、噴出孔８より、３時間に１分の割合で、
＋：Ｈｉ圧気体全気体した場合には、炉内への石炭灰の
蓄積は、はとんと認められず、３力月以上の微粉炭連続
燃焼がｉ＋）能であった。
第１図は本発明による微粉炭燃焼方法を示す模式的断面
図、第２図は第１図におけるＩＩ −ＩＩ線矢視断面図
、第３図は従来の二段燃焼式微粉炭燃焼方法を示す枚重
断面図である。 ｌ ・・微粉炭バーナ ２，２°・・炉壁３・・鉄皮
３ａ・・リム ４・・環状空気流通空間 ５ ・・冷却用空気噴出口 ５ａ・・弁６．６°・・二
段燃焼用空気噴出孔 ６ａ・・弁 ７・・冷却および二段燃焼用空気導管 ７′・・二段燃焼用空気導？Ｉ′ｔ′８ ・・隔壁９・
・高圧気体噴出口 特許出願人 住友金属下業株式会社 ゛；゛・ｊ 第１図 第２図 第３図 ■ ■、
図、第２図は第１図におけるＩＩ −ＩＩ線矢視断面図
、第３図は従来の二段燃焼式微粉炭燃焼方法を示す枚重
断面図である。 ｌ ・・微粉炭バーナ ２，２°・・炉壁３・・鉄皮
３ａ・・リム ４・・環状空気流通空間 ５ ・・冷却用空気噴出口 ５ａ・・弁６．６°・・二
段燃焼用空気噴出孔 ６ａ・・弁 ７・・冷却および二段燃焼用空気導管 ７′・・二段燃焼用空気導？Ｉ′ｔ′８ ・・隔壁９・
・高圧気体噴出口 特許出願人 住友金属下業株式会社 ゛；゛・ｊ 第１図 第２図 第３図 ■ ■、
Claims (2)
- （１）燃焼炉の微粉炭バーナ取付部近傍の火炎形成領域
において実質的にバーナ取付部全周および炉壁の全周よ
り燃焼用気体の一部を噴出し、上記炉壁を冷却するとと
もに火炎に対して気体を均質に混合することを特徴とす
る微粉炭燃焼方法。 - （２）少なくとも燃焼炉の炉底壁に沿って炉出口方向へ
気体を間歇的かつ高速で噴射する、特許請求の範囲第１
項に記載の微粉炭燃焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5466284A JPS60200007A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | 微粉炭燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5466284A JPS60200007A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | 微粉炭燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60200007A true JPS60200007A (ja) | 1985-10-09 |
| JPH0235885B2 JPH0235885B2 (ja) | 1990-08-14 |
Family
ID=12976995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5466284A Granted JPS60200007A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | 微粉炭燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60200007A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006200885A (ja) * | 2005-01-21 | 2006-08-03 | Snecma | 液化ガスタンカー船または液化ガスターミナルに設置されるガス焼却炉 |
| US20090274985A1 (en) * | 2006-11-17 | 2009-11-05 | Mcknight James K | Powdered fuel conversion systems and methods |
| CN102777894A (zh) * | 2012-05-28 | 2012-11-14 | 李延新 | 一种逆向喷粉燃烧机 |
| US9016216B2 (en) | 2006-11-17 | 2015-04-28 | James K. McKnight | Methods of combustion of powdered fuels and powdered fuel dispersions |
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| JPH0235885B2 (ja) | 1990-08-14 |
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