JPS61276910A - 還元鉄の製造方法 - Google Patents
還元鉄の製造方法Info
- Publication number
- JPS61276910A JPS61276910A JP11839685A JP11839685A JPS61276910A JP S61276910 A JPS61276910 A JP S61276910A JP 11839685 A JP11839685 A JP 11839685A JP 11839685 A JP11839685 A JP 11839685A JP S61276910 A JPS61276910 A JP S61276910A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- gas
- reduction
- sintered ore
- chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野］
本発明は、還元鉄の製造方法に関する。
［従来の技術］
ガス化炉で石炭系燃料、たとえば微粉炭を酸素を主成分
とするガスにより燃焼ガス化して、ＣＯと１（２を主成
分とする高温ガスを製造し、そのガスを還元炉に吹込み
、還元鉄を製造する方法は、公知であり、たとえば特公
昭５９−１８４４３号にても知られている。
とするガスにより燃焼ガス化して、ＣＯと１（２を主成
分とする高温ガスを製造し、そのガスを還元炉に吹込み
、還元鉄を製造する方法は、公知であり、たとえば特公
昭５９−１８４４３号にても知られている。
この場合、装入原料として焼結鉱を使用する場合、操業
条件によては、焼結鉱の還元粉化が問題となる。すなわ
ち、焼結鉱をＣＯが主成分の還元ガスにより還元する場
合、約４００〜６００℃の温度帯における還元過程で著
しく粉化することが一般的に知られており、還元粉化と
称せられている。この還元粉化が生じると、炉内通気性
の悪化、荷下り不順を招き、円滑な操業を行うことがで
きないばかりか、成品粉率が増加することから、成品歩
留りも悪化する。
条件によては、焼結鉱の還元粉化が問題となる。すなわ
ち、焼結鉱をＣＯが主成分の還元ガスにより還元する場
合、約４００〜６００℃の温度帯における還元過程で著
しく粉化することが一般的に知られており、還元粉化と
称せられている。この還元粉化が生じると、炉内通気性
の悪化、荷下り不順を招き、円滑な操業を行うことがで
きないばかりか、成品粉率が増加することから、成品歩
留りも悪化する。
この問題を回避する方法の一つに、Ｗｉｂｅｒｇ−３ｏ
ｄｅｒｆｏｒｓ法がある（以下先行法という。［鉄鋼便
覧ＩＩ 、製銑・製鋼」第３版、３４４頁〜３４６頁、
および５ｔａｈｌ ｕ、 Ｅｉｓｅｎ ７２ （１９
５２）Ｎｒ、９．４５９頁〜４６６頁参照）。同法は、
還元炉上部に空気を吹込み、還元ガスの一部を燃焼して
得られた高温ガスにより装入物を予熱するものである。
ｄｅｒｆｏｒｓ法がある（以下先行法という。［鉄鋼便
覧ＩＩ 、製銑・製鋼」第３版、３４４頁〜３４６頁、
および５ｔａｈｌ ｕ、 Ｅｉｓｅｎ ７２ （１９
５２）Ｎｒ、９．４５９頁〜４６６頁参照）。同法は、
還元炉上部に空気を吹込み、還元ガスの一部を燃焼して
得られた高温ガスにより装入物を予熱するものである。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、先行法では、還元炉上部の装入物充填層
中に空気を直接的に吹込むため、次記のような問題点が
ある。
中に空気を直接的に吹込むため、次記のような問題点が
ある。
（１）空気吹込み口近傍の温度が、還元ガスの燃焼によ
り局部的に高温となるので、装入物同士が固着して塊状
物を形成し易く、棚吊り、荷下り不順を招き易い。
り局部的に高温となるので、装入物同士が固着して塊状
物を形成し易く、棚吊り、荷下り不順を招き易い。
（２）同時に空気吹込み口近傍の高温部で炉内ダストが
一部溶融し、炉内付着物を生成し易く、（１）と同様の
棚吊り、荷下り不順の原因となる。
一部溶融し、炉内付着物を生成し易く、（１）と同様の
棚吊り、荷下り不順の原因となる。
（３）上昇気流を伴う装入物充填層中に空気を吹込むの
で、炉中心部まで空気の吹込み効果が及び難く、炉内温
度分布が不均一になりがちで熱交換効率が低くなる。ま
た、中心部の低温領域では、還元粉化を生じやすい。
で、炉中心部まで空気の吹込み効果が及び難く、炉内温
度分布が不均一になりがちで熱交換効率が低くなる。ま
た、中心部の低温領域では、還元粉化を生じやすい。
したがって、本発明は、棚吊りを防止でき、かつ安定し
た荷下りを達成できるとともに、高い熱交換効率をもっ
て均一な予熱を行うことができ、さらに確実に還元粉化
を防■トできる還元鉄の製造方法を提供することにある
。
た荷下りを達成できるとともに、高い熱交換効率をもっ
て均一な予熱を行うことができ、さらに確実に還元粉化
を防■トできる還元鉄の製造方法を提供することにある
。
［問題点を解決するための手段］
上記問題点を解決するための本発明の要旨は、ガス化炉
において石炭系燃料を酸素を主成分とするガスにより燃
焼ガス化してＣＯとＨ２を主成分とする高温ガスを製造
し、この高温ガスを還元炉に吹込み還元鉄を製造する還
元鉄製造方法において；還元炉上方に鉄鋼石の予熱室を
設けるとともに、還元炉内の装入物充填層と予熱室との
間にそれらと実質的に隔離した燃焼室を構成し、この燃
焼室に酸素を含む燃焼ガスを吹込み、還元ガスの一部を
燃焼して得られた高温のガスを予熱室へ導き、その予熱
室において装入鉄鋼石を予熱することを特徴とするもの
である。
において石炭系燃料を酸素を主成分とするガスにより燃
焼ガス化してＣＯとＨ２を主成分とする高温ガスを製造
し、この高温ガスを還元炉に吹込み還元鉄を製造する還
元鉄製造方法において；還元炉上方に鉄鋼石の予熱室を
設けるとともに、還元炉内の装入物充填層と予熱室との
間にそれらと実質的に隔離した燃焼室を構成し、この燃
焼室に酸素を含む燃焼ガスを吹込み、還元ガスの一部を
燃焼して得られた高温のガスを予熱室へ導き、その予熱
室において装入鉄鋼石を予熱することを特徴とするもの
である。
［作用］
本発明では、還元炉上方に予熱室を設けるとともに、こ
の予熱室と還元炉内の装入物充填層との間にそれらと実
質的に離隔した燃焼室を構成し、この燃焼室で還元ガス
の一部を燃焼して高温のガスを得て、これを予熱室に導
いて装入鉄鉱石を予熱している。
の予熱室と還元炉内の装入物充填層との間にそれらと実
質的に離隔した燃焼室を構成し、この燃焼室で還元ガス
の一部を燃焼して高温のガスを得て、これを予熱室に導
いて装入鉄鉱石を予熱している。
燃焼室では、還元ガス中のＣｏ、Ｈ２等が燃焼によって
大部分がＣ０２、Ｈ２０に転化するため、燃焼済ガスが
予熱室に導かれるとしても、予熱室内において還元粉化
を生じることがない。しかも、燃焼済ガスの予熱室への
導入によって、装入鉄鉱石は約７００℃以」二に予熱さ
れた後、還元炉内へ降下還元されるが、予め予熱室にお
いて充分予熱されているため、還元粉化は生じず、炉内
通気性および荷下りは良好な状態に保たれる。
大部分がＣ０２、Ｈ２０に転化するため、燃焼済ガスが
予熱室に導かれるとしても、予熱室内において還元粉化
を生じることがない。しかも、燃焼済ガスの予熱室への
導入によって、装入鉄鉱石は約７００℃以」二に予熱さ
れた後、還元炉内へ降下還元されるが、予め予熱室にお
いて充分予熱されているため、還元粉化は生じず、炉内
通気性および荷下りは良好な状態に保たれる。
他方で、燃焼ガスは、先行法のように、充填層中に直接
吹込まれるのではなく、充填層および予熱室と実質的に
隔離した燃焼室内に吹込まれる。
吹込まれるのではなく、充填層および予熱室と実質的に
隔離した燃焼室内に吹込まれる。
したがって、装入鉄鉱石は局部的に加熱されることがな
く、その結果、装入物粒子同士の固着による塊状物の形
成、ならびに炉内ダストの溶融による炉内付着物の生成
が防止され、この面からも良好な通気性および荷下りが
達成される。
く、その結果、装入物粒子同士の固着による塊状物の形
成、ならびに炉内ダストの溶融による炉内付着物の生成
が防止され、この面からも良好な通気性および荷下りが
達成される。
［発明の具体例］
以下本発明を具体例をもってさらに詳説する。
まず、第１図例について説明すると、１はガス化炉で、
その羽口２から酸素３、水蒸気４および石炭系燃料とし
ての微粉炭５が吹込まれ、炉１上部からコークス６が装
入されると共に還元炉１２から切出し装置８により切出
される半還元鉄９が溶解される。炉内には、上部から順
に、未溶解の半還元鉄充填層、コークス充填層、溶滓層
および溶銑湯溜りが形成され、溶滓および溶銑は炉１下
部の出滓口および出銑口（図示せず）より取り出される
。
その羽口２から酸素３、水蒸気４および石炭系燃料とし
ての微粉炭５が吹込まれ、炉１上部からコークス６が装
入されると共に還元炉１２から切出し装置８により切出
される半還元鉄９が溶解される。炉内には、上部から順
に、未溶解の半還元鉄充填層、コークス充填層、溶滓層
および溶銑湯溜りが形成され、溶滓および溶銑は炉１下
部の出滓口および出銑口（図示せず）より取り出される
。
一方で、微粉炭５は、コークス充填層においてＣＯおよ
びＨ２を主成分とする高温ガスとなり、コークス充填層
の空隙を上昇し、半還元鉄等を溶解させた後、ガス取出
口１０より高温還元ガス１１として回収される。
びＨ２を主成分とする高温ガスとなり、コークス充填層
の空隙を上昇し、半還元鉄等を溶解させた後、ガス取出
口１０より高温還元ガス１１として回収される。
この高温の還元ガス１１は、還元炉１２の下部の羽口１
３から吹込まれ、その内部の装入物充填層１４の空隙を
上昇しながら、その過程で充填層１４を構成する鉄鉱石
を還元し、排出口１５からガス分析計１６Ａおよび圧力
調節弁１６Ｂを通り、炉頂ガス１７として排出される。
３から吹込まれ、その内部の装入物充填層１４の空隙を
上昇しながら、その過程で充填層１４を構成する鉄鉱石
を還元し、排出口１５からガス分析計１６Ａおよび圧力
調節弁１６Ｂを通り、炉頂ガス１７として排出される。
一方、鉄鉱石１８は装入ホッパー１９から装入シュート
２０を介して予熱室２１へ装入される。
２０を介して予熱室２１へ装入される。
この予熱室２１は、還元炉１２の上部にこれと装入シュ
ート２２を介して連通した状態で設けられている。また
、装入シュート２２の下端より下方で充填層１ｊｌ一方
には、装入シュート２２かも落下する鉄鉱石を取囲むよ
うにして環状の仕切板２３が設けられ、この仕切板２３
と還元炉１２の上部壁との空間が燃焼室２４となってい
る。
ート２２を介して連通した状態で設けられている。また
、装入シュート２２の下端より下方で充填層１ｊｌ一方
には、装入シュート２２かも落下する鉄鉱石を取囲むよ
うにして環状の仕切板２３が設けられ、この仕切板２３
と還元炉１２の上部壁との空間が燃焼室２４となってい
る。
他方で、この燃焼室２４には、酸素を含む燃焼ガス２５
が、流量計２６および波量調節弁２７を通って、ガス吹
込み口２８から吹込まれるようになっている。燃焼室２
４では、炉１２下部より」−昇してくる還元ガス温度が
十分に高ければ、燃焼ガス２５は自然着火するのが通常
であるが、還元ガス温度が低い場合もあるので、予備的
に燃焼室２４に臨んで点火バーナ等の点火装置２９が配
設されている。
が、流量計２６および波量調節弁２７を通って、ガス吹
込み口２８から吹込まれるようになっている。燃焼室２
４では、炉１２下部より」−昇してくる還元ガス温度が
十分に高ければ、燃焼ガス２５は自然着火するのが通常
であるが、還元ガス温度が低い場合もあるので、予備的
に燃焼室２４に臨んで点火バーナ等の点火装置２９が配
設されている。
また、予熱室２１の」二部には、予熱排ガス３０の排出
口３１が設けられ、その排出系には流量計３２および流
量調節弁３３が設けられている。３４は演算器、３５は
指示調節計である。
口３１が設けられ、その排出系には流量計３２および流
量調節弁３３が設けられている。３４は演算器、３５は
指示調節計である。
かかる設備においては、ガス化炉１からの高温の還元ガ
ス１１によって、充填層１４中の鉄鉱石は還元されると
ともに、還元処理済ガスは燃焼室２４より下方の排出口
１５から掴−出される一方で、還元ガス１１の一部は燃
焼室２４を上昇する。このとき、燃焼室２４には燃焼ガ
ス２５が吹込まれるので、還元ガス中のＣＯおよびＨ２
は、燃焼によって大部分がＣＯ２およびＨ２０に転化さ
れ、高温の転化ガスをなる。この転化ガスは、装入シュ
ート２２の下端開口から予熱室２１内に導かれ、予熱室
２１内の装入鉄鉱石を予熱した後、排出口３１から排出
される。
ス１１によって、充填層１４中の鉄鉱石は還元されると
ともに、還元処理済ガスは燃焼室２４より下方の排出口
１５から掴−出される一方で、還元ガス１１の一部は燃
焼室２４を上昇する。このとき、燃焼室２４には燃焼ガ
ス２５が吹込まれるので、還元ガス中のＣＯおよびＨ２
は、燃焼によって大部分がＣＯ２およびＨ２０に転化さ
れ、高温の転化ガスをなる。この転化ガスは、装入シュ
ート２２の下端開口から予熱室２１内に導かれ、予熱室
２１内の装入鉄鉱石を予熱した後、排出口３１から排出
される。
逆に予熱された鉄鉱石は、切出し装置８による切出し量
に応じて装入シュート２２を介して還元炉１２内へ降下
する。
に応じて装入シュート２２を介して還元炉１２内へ降下
する。
予熱室２１内では、鉄鉱石は好ましくは約７゜Ｏ℃以」
−に予熱された後、還元炉１２内へ降下するのが望まれ
るが、たとえ加熱速度が緩慢で予熱室２１内における４
００〜６００℃の温度帯が広くても、」−述のように還
元ガスは燃焼室２４においてＣＯ２，Ｈ２Ｏに転化され
ているので、予熱室２１内での還元粉化は生じない。ま
た、通常、鉄鉱石は７００℃以上の状態で予熱室から還
元炉１２内へ装入されるので、還元粉化が防止され、炉
内通気度および荷下りは良好となる。さらに、転化ガス
は装入シュート２２から予熱室２１に広がりをもって流
入されるので、局部加熱はなく、また高い熱交換率がも
たらされ、通気・荷下りがこの面でも良好に保たれる。
−に予熱された後、還元炉１２内へ降下するのが望まれ
るが、たとえ加熱速度が緩慢で予熱室２１内における４
００〜６００℃の温度帯が広くても、」−述のように還
元ガスは燃焼室２４においてＣＯ２，Ｈ２Ｏに転化され
ているので、予熱室２１内での還元粉化は生じない。ま
た、通常、鉄鉱石は７００℃以上の状態で予熱室から還
元炉１２内へ装入されるので、還元粉化が防止され、炉
内通気度および荷下りは良好となる。さらに、転化ガス
は装入シュート２２から予熱室２１に広がりをもって流
入されるので、局部加熱はなく、また高い熱交換率がも
たらされ、通気・荷下りがこの面でも良好に保たれる。
ここで、燃焼ガスとしては、空気、空気＋再燃焼性ガス
、酸素＋再燃焼性ガス等が用いられる。
、酸素＋再燃焼性ガス等が用いられる。
ところで、燃焼室２４および予熱室２１内へ流入するガ
ス量の制御は比較的重要である。この制御例は種々ある
が、第１図に示すように、燃焼ガス２５の吹込みガス量
、予熱室排ガス量、ならびに燃焼に費やされる還元ガス
成分を検出し、吹込みガス量に応じて予熱室排ガス波量
を制御するのが簡便である。
ス量の制御は比較的重要である。この制御例は種々ある
が、第１図に示すように、燃焼ガス２５の吹込みガス量
、予熱室排ガス量、ならびに燃焼に費やされる還元ガス
成分を検出し、吹込みガス量に応じて予熱室排ガス波量
を制御するのが簡便である。
他方、燃焼室を構成する場合、第２図のように、予熱室
２１と還元炉１２とを傾斜路１２ａとし、この傾斜路１
２ａの傾斜上壁と傾斜流れ鉄鉱石との空間を燃焼室２４
Ａともすることができる。本例も本発明の要旨内である
。
２１と還元炉１２とを傾斜路１２ａとし、この傾斜路１
２ａの傾斜上壁と傾斜流れ鉄鉱石との空間を燃焼室２４
Ａともすることができる。本例も本発明の要旨内である
。
［実施例］
次に実施例によって本発明の効果を明らかにする。
第３図に示す装置を用いて比較実験を行った。
用いた焼結鉱は第１表に示すもので、操業条件および結
果は第２表の通りである。
果は第２表の通りである。
第 １ 表 （焼結鉱性状）
第 ２ 表 （還元炉操業条件）
ケース１は、還元炉炉上部へ空気を吹込まなかった場合
、ケース、２は、還元炉炉」一部の装入物充填層中へ空
気を吹込んだ場合、ケース３は、本発明による効果の確
認のため、空間部へ空気を吹込んだ場合であり、還元炉
送風条件および還元炉排出条件は各ケースとも同一であ
る。
、ケース、２は、還元炉炉」一部の装入物充填層中へ空
気を吹込んだ場合、ケース３は、本発明による効果の確
認のため、空間部へ空気を吹込んだ場合であり、還元炉
送風条件および還元炉排出条件は各ケースとも同一であ
る。
ケースｌの場合、装入面焼結鉱中−３■粉率が２．０％
に対し、成品中−３ｍｍ粉率が１３．３％と３ケース中
最大であり、還元粉化が進行していることが明白である
。また炉内圧損も９８０ ｍｍＡｑと最大値を示し、棚
吊り回数は、５回／月と荷下りも不順であった。
に対し、成品中−３ｍｍ粉率が１３．３％と３ケース中
最大であり、還元粉化が進行していることが明白である
。また炉内圧損も９８０ ｍｍＡｑと最大値を示し、棚
吊り回数は、５回／月と荷下りも不順であった。
一方、ケース２の場合、成品中−３ｍｍ粉率は６．２％
とケースｌに比較して減少しているものの、棚吊りは８
回／月と多発し、荷下りが不順であった。
とケースｌに比較して減少しているものの、棚吊りは８
回／月と多発し、荷下りが不順であった。
本発明に相当するケース３の場合、成品中−３ｍｍ粉率
は２．５％と装入前の値とほとんど変わらず、還元粉化
の程度は極めて少なく、かつ炉内圧損は５９０ ｍｍＡ
ｑと最小で通気性は良好にして、棚吊りの発生は皆無で
あり、本発明の効果は極めて大きいことが明白である。
は２．５％と装入前の値とほとんど変わらず、還元粉化
の程度は極めて少なく、かつ炉内圧損は５９０ ｍｍＡ
ｑと最小で通気性は良好にして、棚吊りの発生は皆無で
あり、本発明の効果は極めて大きいことが明白である。
［発明の効果コ
以上の通り、本発明によれば、良好な通気性および荷下
りを達成できるばかりでなく、高い熱交換効率が得られ
、しかも確実に還元粉化を防止できる利点がもたらされ
る。
りを達成できるばかりでなく、高い熱交換効率が得られ
、しかも確実に還元粉化を防止できる利点がもたらされ
る。
第１図および第２図は本発明法を実施する設備の概要図
、第３図は実験に用いた装置の概要図である。 ｉ 、、、、ガス化炉 １１ 、、、、還元ガ
ス１２ 、、、、還元炉 １４．、、、充填層
２１ 、、、、予熱室 ２３−、、−仕切板２
４．２４Ａ、、、、燃焼室 ２５ 、、、、燃焼ガス第
１図 特開口：Ｂ１−２７６９１０ （５）第２図
、第３図は実験に用いた装置の概要図である。 ｉ 、、、、ガス化炉 １１ 、、、、還元ガ
ス１２ 、、、、還元炉 １４．、、、充填層
２１ 、、、、予熱室 ２３−、、−仕切板２
４．２４Ａ、、、、燃焼室 ２５ 、、、、燃焼ガス第
１図 特開口：Ｂ１−２７６９１０ （５）第２図
Claims (1)
- （１）ガス化炉において石炭系燃料を酸素を主成分とす
るガスにより燃焼ガス化してＣＯとＨ＿２を主成分とす
る高温ガスを製造し、この高温ガスを還元炉に吹込み還
元鉄を製造する還元鉄製造方法において；還元炉上方に
鉄鉱石の予熱室を設けるとともに、還元炉内の装入物充
填層と予熱室との間にそれらと実質的に隔離した燃焼室
を構成し、この燃焼室に酸素を含む燃焼ガスを吹込み、
還元ガスの一部を燃焼して得られた高温のガスを予熱室
へ導き、その予熱室において装入鉄鉱石を予熱すること
を特徴とする還元鉄の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11839685A JPS61276910A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 還元鉄の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11839685A JPS61276910A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 還元鉄の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61276910A true JPS61276910A (ja) | 1986-12-06 |
Family
ID=14735631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11839685A Pending JPS61276910A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 還元鉄の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61276910A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011099070A1 (ja) * | 2010-02-10 | 2011-08-18 | 新日本製鐵株式会社 | 還元鉄の製造方法及び銑鉄の製造方法 |
| CN117925934A (zh) * | 2024-03-21 | 2024-04-26 | 东北大学 | 还原气体提温装置、氢基冶炼系统和还原气体提温方法 |
-
1985
- 1985-05-31 JP JP11839685A patent/JPS61276910A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011099070A1 (ja) * | 2010-02-10 | 2011-08-18 | 新日本製鐵株式会社 | 還元鉄の製造方法及び銑鉄の製造方法 |
| CN117925934A (zh) * | 2024-03-21 | 2024-04-26 | 东北大学 | 还原气体提温装置、氢基冶炼系统和还原气体提温方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4745731B2 (ja) | キュポラによる溶銑の溶製方法 | |
| JP6357104B2 (ja) | 製錬プロセスの起動 | |
| RU2263714C2 (ru) | Способ и устройство для получения чугуна или жидких стальных продуктов из шихты, содержащей железную руду | |
| CN105197989B (zh) | 一种含钛原料的闪速悬浮氯化方法 | |
| CN204752780U (zh) | 熔融还原炼铁装置 | |
| US5304232A (en) | Fumeless cupolas | |
| US2938782A (en) | Method and operation of blast furnaces and metallurgical fuels therefor | |
| US1061469A (en) | Method of treating pulverulent substances. | |
| JPS61276910A (ja) | 還元鉄の製造方法 | |
| CN103937922A (zh) | 一种混合还原炼铁设备及炼铁方法 | |
| JPS6044385B2 (ja) | 鉄合金の製法及びその装置 | |
| JPS60200007A (ja) | 微粉炭燃焼方法 | |
| US3179513A (en) | Blast furnace fuel injection process | |
| US2364742A (en) | Reduction of metal ores | |
| US909920A (en) | Gas-generator apparatus for producing combustible gases. | |
| JPH04318110A (ja) | 錬鉄または鋼前段階物質の生産プラントの始動法とその装置 | |
| JPS63171810A (ja) | 酸素高炉の火入れ方法 | |
| JPH0723503B2 (ja) | 溶銑製造方法 | |
| JP2999115B2 (ja) | 移動層型スクラップ溶融炉及び溶銑製造方法 | |
| JPH1161136A (ja) | コークス乾式消火設備の操業方法 | |
| JPS61228088A (ja) | コ−クス乾式消火設備 | |
| JP3523720B2 (ja) | スクラップ溶解法 | |
| JPH01129094A (ja) | Ｃｄｑを利用した赤熱コークスのガス化方法およびその装置 | |
| JPH0776713A (ja) | 移動層型スクラップ溶融炉の操業方法 | |
| JPH07332866A (ja) | ジャイレートリー溶解炉 |