JPS60197801A - 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 - Google Patents
合金粉末成形体の焼結時固定用組成物Info
- Publication number
- JPS60197801A JPS60197801A JP59034887A JP3488784A JPS60197801A JP S60197801 A JPS60197801 A JP S60197801A JP 59034887 A JP59034887 A JP 59034887A JP 3488784 A JP3488784 A JP 3488784A JP S60197801 A JPS60197801 A JP S60197801A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy powder
- base material
- weight
- composition
- sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/10—Metallic powder containing lubricating or binding agents; Metallic powder containing organic material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
- B22F7/02—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite layers
- B22F7/04—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite layers with one or more layers not made from powder, e.g. made from solid metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
- C09J133/00—Adhesives based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by only one carboxyl radical, or of salts, anhydrides, esters, amides, imides, or nitriles thereof; Adhesives based on derivatives of such polymers
- C09J133/04—Homopolymers or copolymers of esters
- C09J133/06—Homopolymers or copolymers of esters of esters containing only carbon, hydrogen and oxygen, the oxygen atom being present only as part of the carboxyl radical
- C09J133/062—Copolymers with monomers not covered by C09J133/06
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L2666/00—Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
- C08L2666/02—Organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は合金粉末と合成樹脂系感圧性接着剤組成物と
の混和物を圧延成形゛してなるシート状物やその類似物
品からなる合金粉末成形体を金属母材上に載置しこれを
焼結して母材表面に合金層を形成する際に使用する焼結
時固定用組成物に関する。
の混和物を圧延成形゛してなるシート状物やその類似物
品からなる合金粉末成形体を金属母材上に載置しこれを
焼結して母材表面に合金層を形成する際に使用する焼結
時固定用組成物に関する。
従来より市場に供されているた、とえば自溶性合金粉末
と合成樹脂系接着剤とを用いた合金粉末シートなどにあ
っては、これを金属母材上に載置して焼結さモる場合、
・接着剤が作用する２−００〜３００℃までは母材との
接着が可能であるが、温度がさらに上昇ず−ると接着剤
が焼失、揮散誇しまい接着剤としての機能を失って母材
との接着性が消失する。したがって、母材のぶ１面や湾
曲面さらには下向きの面などのように合金粉末シートの
重量が母Ｖとの接着面に作用する場合には上記シートの
重量を支えきれなくなって母材から上記シートが剥＾Ｕ
ないし脱落してしまうという問題があった。
と合成樹脂系接着剤とを用いた合金粉末シートなどにあ
っては、これを金属母材上に載置して焼結さモる場合、
・接着剤が作用する２−００〜３００℃までは母材との
接着が可能であるが、温度がさらに上昇ず−ると接着剤
が焼失、揮散誇しまい接着剤としての機能を失って母材
との接着性が消失する。したがって、母材のぶ１面や湾
曲面さらには下向きの面などのように合金粉末シートの
重量が母Ｖとの接着面に作用する場合には上記シートの
重量を支えきれなくなって母材から上記シートが剥＾Ｕ
ないし脱落してしまうという問題があった。
一方、この発明者らがすでに特願昭ｒ７−１９８１２５
号として提案した如き耐摩耗性共晶合金粉末と合成樹脂
系感圧性接着剤組成物との混和物を圧延成形してなる合
金粉末シートは、接着剤の分解温度である２５０〜４０
０°Ｃ以上金属同志の焼結温度に至るまでの高温におい
ても母材との間に必要な接着力、結合力を示し、とのた
めこの種シートを金属母材上に載置したのち焼結処理す
ることによってこの処理中に前記問題をきたすことなく
上記母材上に所要の耐摩耗性合金層を形成できるという
利点を有している。
号として提案した如き耐摩耗性共晶合金粉末と合成樹脂
系感圧性接着剤組成物との混和物を圧延成形してなる合
金粉末シートは、接着剤の分解温度である２５０〜４０
０°Ｃ以上金属同志の焼結温度に至るまでの高温におい
ても母材との間に必要な接着力、結合力を示し、とのた
めこの種シートを金属母材上に載置したのち焼結処理す
ることによってこの処理中に前記問題をきたすことなく
上記母材上に所要の耐摩耗性合金層を形成できるという
利点を有している。
しかしながら、この発明者らの引き続く研究において、
上記提案の合金粉末シートを用いてメツシュベルト式や
プッシャ一式の連続焼結炉あるいは真空焼結炉などの炉
内搬送中に振動や衝撃のかかる焼結処理を施す場合など
にあっては、上記シートを金属母材に対してこのシート
の重量が母材との接着面に作用する如く載置したとき、
接着剤の分解温度から金属の焼結が起こるまでの間に上
記振動や衝撃が原因でシートの剥離や脱落を起こす恐れ
があることがわかった。
上記提案の合金粉末シートを用いてメツシュベルト式や
プッシャ一式の連続焼結炉あるいは真空焼結炉などの炉
内搬送中に振動や衝撃のかかる焼結処理を施す場合など
にあっては、上記シートを金属母材に対してこのシート
の重量が母材との接着面に作用する如く載置したとき、
接着剤の分解温度から金属の焼結が起こるまでの間に上
記振動や衝撃が原因でシートの剥離や脱落を起こす恐れ
があることがわかった。
この発明者らは、上記問題、を解決するために鋭意検討
した結果、上記提案の合金粉末シートを金属母材上に載
置する際に上記シートと上記母材との間に特定の組成物
を介在させるとともに、この状態で上記シートを焼結す
る際、に特定の昇温手段を採用したときには、′前述し
たような特定の載置態様を採ったり振動や衝撃が加わる
ような焼結処理を施した場合でも、シートの剥離や脱落
を起こす恐れがないことを知り、この発明を完成するに
至った。
した結果、上記提案の合金粉末シートを金属母材上に載
置する際に上記シートと上記母材との間に特定の組成物
を介在させるとともに、この状態で上記シートを焼結す
る際、に特定の昇温手段を採用したときには、′前述し
たような特定の載置態様を採ったり振動や衝撃が加わる
ような焼結処理を施した場合でも、シートの剥離や脱落
を起こす恐れがないことを知り、この発明を完成するに
至った。
゛ すなわち、この発明は、上記提案の合金粉末シート
の如き成形体をその焼結に当たって金属母材上に安定に
接着固定するための焼結時固定用組成惣を提供せんとす
るものであっ÷、その要旨とするところは、合金粉末と
合成樹脂系感圧性接着剤組成物との混和物を圧延成形し
てなる合金粉末成形体を金属母材上に載置して非酸化性
雰囲気下１５０〜４００℃で少なくとも５分間保持した
のち焼結する際に前記成形体と前記母材との間に介在さ
せ、て前記成形体が焼結するまでの間桶記″成形体を前
記母材上に接着固定するために用いる組成物であって、
アルキル晶の平均炭素数が２〜１２の範囲にある（メタ
）アクリル酸アルキルエステル８０〜９９． ！５．重
量％と分子内に官能基を有する重合性単量体２０〜０．
５重量％とのアクリル系共重合体またはこれとこの共重
合体１００重量部に対して０．１〜１００重量部の接着
性付与樹脂との混合物を主成分とするとともに、゛常温
での接着力として０．１〜３０Ｘ ＩＱ −６ｃｏｔ
／ ｄｙｎｅの１０秒剪断クり−プコンブラーイアンス
を有しかつ非酸化性雰囲気下３００℃で８０分間加熱し
たときの未揮散物が少なくとも３０重足％であることを
特徴とする合金粉末成形体の焼結時固定用組成物にある
。
の如き成形体をその焼結に当たって金属母材上に安定に
接着固定するための焼結時固定用組成惣を提供せんとす
るものであっ÷、その要旨とするところは、合金粉末と
合成樹脂系感圧性接着剤組成物との混和物を圧延成形し
てなる合金粉末成形体を金属母材上に載置して非酸化性
雰囲気下１５０〜４００℃で少なくとも５分間保持した
のち焼結する際に前記成形体と前記母材との間に介在さ
せ、て前記成形体が焼結するまでの間桶記″成形体を前
記母材上に接着固定するために用いる組成物であって、
アルキル晶の平均炭素数が２〜１２の範囲にある（メタ
）アクリル酸アルキルエステル８０〜９９． ！５．重
量％と分子内に官能基を有する重合性単量体２０〜０．
５重量％とのアクリル系共重合体またはこれとこの共重
合体１００重量部に対して０．１〜１００重量部の接着
性付与樹脂との混合物を主成分とするとともに、゛常温
での接着力として０．１〜３０Ｘ ＩＱ −６ｃｏｔ
／ ｄｙｎｅの１０秒剪断クり−プコンブラーイアンス
を有しかつ非酸化性雰囲気下３００℃で８０分間加熱し
たときの未揮散物が少なくとも３０重足％であることを
特徴とする合金粉末成形体の焼結時固定用組成物にある
。
この発明の上記組成物は、これを合金粉末成形体と金属
母材との間に介在さ・Ｕて焼結処理に供したとき、１５
０ ’Ｃ程度までの分解温度以下ではその感圧接着力に
よって上記成形体の上記母材上への接着固定を補助する
作用を発揮する。ところが、上記温度からさらに４００
℃程度までの昇温過程では分解し、この分解が急激にお
こる。と接−着固定という本来の補助作用を失ってシー
トの剥離、脱落を防正しにくくなる。 ゛ しかるに、この間つまり１５０〜４００℃の範囲での昇
温を緩やかに行い、上記温度範囲に少なくとも４分間保
持する如く昇温すると、上記組成物はこの間に熱分解重
縮合反応を起こしてクールピッチ状の粘着性物質を生成
し、これが上記温度範囲およびこれよりさらに高い温度
である成形体が焼結し始める７００°Ｃ程度までの温度
範囲における上記成形体の上記母材への接着固定を効果
的に補助する作用を発揮する。このため、成形体を母材
の斜面や湾曲面さらには下向きの面など龜装置しまた炉
内搬送中に振動や衝撃がかかるような焼結処理に供した
ときでも、焼結処理中に成形体の剥離！脱落という問題
を招くことはない。
母材との間に介在さ・Ｕて焼結処理に供したとき、１５
０ ’Ｃ程度までの分解温度以下ではその感圧接着力に
よって上記成形体の上記母材上への接着固定を補助する
作用を発揮する。ところが、上記温度からさらに４００
℃程度までの昇温過程では分解し、この分解が急激にお
こる。と接−着固定という本来の補助作用を失ってシー
トの剥離、脱落を防正しにくくなる。 ゛ しかるに、この間つまり１５０〜４００℃の範囲での昇
温を緩やかに行い、上記温度範囲に少なくとも４分間保
持する如く昇温すると、上記組成物はこの間に熱分解重
縮合反応を起こしてクールピッチ状の粘着性物質を生成
し、これが上記温度範囲およびこれよりさらに高い温度
である成形体が焼結し始める７００°Ｃ程度までの温度
範囲における上記成形体の上記母材への接着固定を効果
的に補助する作用を発揮する。このため、成形体を母材
の斜面や湾曲面さらには下向きの面など龜装置しまた炉
内搬送中に振動や衝撃がかかるような焼結処理に供した
ときでも、焼結処理中に成形体の剥離！脱落という問題
を招くことはない。
このように、この発明の組成物によれば、これを合金粉
末成形体と金属母料との間に介在させて特定の焼結処理
を施すことにより、焼結処理中の剥離、脱落の問題を生
じることなく、母材と合金粉末との金属同志の結合によ
って母材１に強固に固着された所望の合金層を形成する
ことができる。
末成形体と金属母料との間に介在させて特定の焼結処理
を施すことにより、焼結処理中の剥離、脱落の問題を生
じることなく、母材と合金粉末との金属同志の結合によ
って母材１に強固に固着された所望の合金層を形成する
ことができる。
この発明において使用するアクリル系共重合体は、アル
キル基の平均炭素数が２〜１２の範囲にある（メタ）ア
クリル酸アルキルエステル８０〜９９．５重足％、ｋｆ
通には９０〜９８重景％と表示内に官能基を有する重合
性単量体２０〜０．５重量％、好適には１０〜２重量％
との共重合体である。
キル基の平均炭素数が２〜１２の範囲にある（メタ）ア
クリル酸アルキルエステル８０〜９９．５重足％、ｋｆ
通には９０〜９８重景％と表示内に官能基を有する重合
性単量体２０〜０．５重量％、好適には１０〜２重量％
との共重合体である。
上記の（メタ）７クリル酸アルキルエステルは、組成物
を高温加熱処理して炭化させたときのガス発生量を少な
くして合金層に膨れなどが発生ずるのを防く機能を有す
るものであり、この量が８０重■％に満たないときには
上記機能に劣り、また９９．５重間％を越えると常温で
の接着性が低下し、しかも作業性に劣るなどの問題があ
り不適当である。また、アルキル基の平均炭素数が２に
満たないかあるいは１２を越えてしまうと接着性低下の
問題がありやはり適当でない。
を高温加熱処理して炭化させたときのガス発生量を少な
くして合金層に膨れなどが発生ずるのを防く機能を有す
るものであり、この量が８０重■％に満たないときには
上記機能に劣り、また９９．５重間％を越えると常温で
の接着性が低下し、しかも作業性に劣るなどの問題があ
り不適当である。また、アルキル基の平均炭素数が２に
満たないかあるいは１２を越えてしまうと接着性低下の
問題がありやはり適当でない。
このような（メタ）アクリル酸アルキルエステルの具体
例としては、たとえば、アルコール残基としてのアルキ
ル基がｎ−ブチル、イソブチル、１−エチルプロピル、
■−メチルペンチル、２−メチルベーンチル、３−メチ
ルペンチル、■−エチルブチル、２−エチルブチル、イ
ソオクチル、２−エチルヘキシル、３・５・５−トリメ
チルヘキシル、デシル、ドデシルなどのエステルを挙げ
ることができる。
例としては、たとえば、アルコール残基としてのアルキ
ル基がｎ−ブチル、イソブチル、１−エチルプロピル、
■−メチルペンチル、２−メチルベーンチル、３−メチ
ルペンチル、■−エチルブチル、２−エチルブチル、イ
ソオクチル、２−エチルヘキシル、３・５・５−トリメ
チルヘキシル、デシル、ドデシルなどのエステルを挙げ
ることができる。
分子内に官能基を有する重合性車量体は、主として組成
物の常温での接着力の向上に寄与する成分であり、この
量が０．５重量％に満たないときには上記機能に劣り、
また２０重量％を越えると粘着性が低下する恐れがあり
不適当である。
物の常温での接着力の向上に寄与する成分であり、この
量が０．５重量％に満たないときには上記機能に劣り、
また２０重量％を越えると粘着性が低下する恐れがあり
不適当である。
このような重合性単量体の具体例としては、たとえば官
能基としてカルボキシル晶を有する（メタ）アクリル酸
、クロトン酸、マレイン酸、イタコン酸、フェノール酸
、フマル酸などが、また官能基として水酸基を存する（
メタ）アクリル酸−２−ヒドロキシエチル、（メタ）ア
クリル酸−２−ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル
酸−１−メチル−２−ヒドロキシエチル、２−ヒドロキ
シビニルエーテルなどが、また官能基どしてエポキシ基
を有するグリシジル（メタ）アクリレートやメチロール
基を有するＮ−メチロール（メタ）アクリルアミドなど
が、さらに官能基としてアミノＷを有するＮ−Ｎ−ジメ
チルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ−ターシャ
リ−ブチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ−タ
ー シャリ−ブチルアミノブチル（メタ）アクリレート
などが挙げられる。
能基としてカルボキシル晶を有する（メタ）アクリル酸
、クロトン酸、マレイン酸、イタコン酸、フェノール酸
、フマル酸などが、また官能基として水酸基を存する（
メタ）アクリル酸−２−ヒドロキシエチル、（メタ）ア
クリル酸−２−ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル
酸−１−メチル−２−ヒドロキシエチル、２−ヒドロキ
シビニルエーテルなどが、また官能基どしてエポキシ基
を有するグリシジル（メタ）アクリレートやメチロール
基を有するＮ−メチロール（メタ）アクリルアミドなど
が、さらに官能基としてアミノＷを有するＮ−Ｎ−ジメ
チルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ−ターシャ
リ−ブチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ−タ
ー シャリ−ブチルアミノブチル（メタ）アクリレート
などが挙げられる。
このアクリル系共重合体の平均分子量としては、−Ｊｍ
に重１Ｍ平均で５万以上のものが好ましく、分子量が低
すぎると常温時および高温加熱時での成形体の接着固定
力に劣るので好ましくない。
に重１Ｍ平均で５万以上のものが好ましく、分子量が低
すぎると常温時および高温加熱時での成形体の接着固定
力に劣るので好ましくない。
この発明においては、上記のアクリル系共重合体を単独
で使用することもできるしまたこのアクリル系共重合体
とともに接着性付与樹脂を併用することもできる。この
接着性付与樹脂は主に常温での接着力に寄与する成分で
あり、前記のアクリル系共重合体１００重量部に対して
０．１〜１００重量部、好適には５〜７０重量部のυ１
合で使用する。この量が０．１重量部に満たない場合は
上記の効果が得られず、また１００重量部を越えてしま
うとアクリル系共重合体の前記特性が損なわれるため不
適当である。
で使用することもできるしまたこのアクリル系共重合体
とともに接着性付与樹脂を併用することもできる。この
接着性付与樹脂は主に常温での接着力に寄与する成分で
あり、前記のアクリル系共重合体１００重量部に対して
０．１〜１００重量部、好適には５〜７０重量部のυ１
合で使用する。この量が０．１重量部に満たない場合は
上記の効果が得られず、また１００重量部を越えてしま
うとアクリル系共重合体の前記特性が損なわれるため不
適当である。
このような接着性付与樹脂の具体例としては、アルキル
フェノール系樹脂、クマロンインデン系樹脂、ポリテル
ペン系樹脂、ロジン系樹脂、石油系樹脂、ポリビニルエ
ーテル系樹脂などを挙げることができる。
フェノール系樹脂、クマロンインデン系樹脂、ポリテル
ペン系樹脂、ロジン系樹脂、石油系樹脂、ポリビニルエ
ーテル系樹脂などを挙げることができる。
この発明の焼結時固定用組成物は、上述のアクリル系共
重合体またはこれと接着性付与樹脂との混合物を主成分
とし、これに必要に応じて軟化剤としてキシレン樹脂、
パラフィンワックス、プロセスオイル、アビエチルアル
コール、充填剤としで炭酸カルシウム、シリカ、タルク
、可塑剤としてジオクチルフタレート、ジオクチルアジ
ペート、トリフェニルフォスフェート、ジブチルフタレ
−トなどの各種の添加剤を配合することができる。
重合体またはこれと接着性付与樹脂との混合物を主成分
とし、これに必要に応じて軟化剤としてキシレン樹脂、
パラフィンワックス、プロセスオイル、アビエチルアル
コール、充填剤としで炭酸カルシウム、シリカ、タルク
、可塑剤としてジオクチルフタレート、ジオクチルアジ
ペート、トリフェニルフォスフェート、ジブチルフタレ
−トなどの各種の添加剤を配合することができる。
このような構成成分からなる上記組成物は、その“常温
での接着力として０．１〜３０ Ｘ １０−６ｃｔＡ／
ｄｙｎｅの１０秒剪断クり］プコンプライア゛ンスを有
している必要があり、上記値が０． ｌ Ｘ １０−ｂ
ｃｎマ／ｄｙｎｅに満たないときには高温加熱時はもち
ろんのこと分解温度に達しない低温加熱下でも成形体の
接着固定力に欠け、また上記値が３０ Ｘ １０−ｂｃ
Ｊ／ｄｙｎｅを越えてしまうと柔らかすぎるために保持
力に劣り、剥がれが生じるなどの問題があり適当でない
。
での接着力として０．１〜３０ Ｘ １０−６ｃｔＡ／
ｄｙｎｅの１０秒剪断クり］プコンプライア゛ンスを有
している必要があり、上記値が０． ｌ Ｘ １０−ｂ
ｃｎマ／ｄｙｎｅに満たないときには高温加熱時はもち
ろんのこと分解温度に達しない低温加熱下でも成形体の
接着固定力に欠け、また上記値が３０ Ｘ １０−ｂｃ
Ｊ／ｄｙｎｅを越えてしまうと柔らかすぎるために保持
力に劣り、剥がれが生じるなどの問題があり適当でない
。
なお、１０秒剪断クリープコンプライアンスとは、特定
の条件下で測定された高分子材料の「ズレ易さ」をいう
ものであって、具体的には、平行板剪断クリープブラス
ト計器中に、平滑なフィルム（例えばポリテトラフルオ
ロエチレンフィルム）上に５００μｍ厚に形成した試料
体を載せたものを入れ、何重をかけて、変形ズレ（ｄ）
と試料体面積（Ａ）と試料の厚さくｈ）と荷重の重力加
速度（Ｆ）をめ、下式にて測定される。
の条件下で測定された高分子材料の「ズレ易さ」をいう
ものであって、具体的には、平行板剪断クリープブラス
ト計器中に、平滑なフィルム（例えばポリテトラフルオ
ロエチレンフィルム）上に５００μｍ厚に形成した試料
体を載せたものを入れ、何重をかけて、変形ズレ（ｄ）
と試料体面積（Ａ）と試料の厚さくｈ）と荷重の重力加
速度（Ｆ）をめ、下式にて測定される。
式Ｊ （ｔ） −Ａｄ／ｈＦ
ここでｄおよびｈがｃｍ、Ｆがｄｙｎｅで表されるとき
、Ｊ （ｔ）はｃＪ／ｄｙｎｅで与えられる。なお、ｔ
は時間（秒）である。
、Ｊ （ｔ）はｃＪ／ｄｙｎｅで与えられる。なお、ｔ
は時間（秒）である。
そしてＪ（２０）が０１〜３０ Ｘ ］ ］０’−６ｃ
Ｊ／ｄｙｎのとき、適用面へのポリマー層の接着面積が
増大されるとともに界面＃福Ｗを誘発しないものである
。
Ｊ／ｄｙｎのとき、適用面へのポリマー層の接着面積が
増大されるとともに界面＃福Ｗを誘発しないものである
。
また、この発明の上記組成物は、上記接着力とともに非
酸化性雰囲気下３００℃で８０分間加熱したときの未揮
散物が少なくとも′３０重量％であること、換言すれば
揮散物が７０重足％以下であることが重要であり、これ
によって初めて前記この発明の効果が奏し得られるもの
である。すなわち、未揮散物が３０重量％に満たない場
合は、高温加熱中の成形体の接着固定力の改善を図りえ
なくなる。
酸化性雰囲気下３００℃で８０分間加熱したときの未揮
散物が少なくとも′３０重量％であること、換言すれば
揮散物が７０重足％以下であることが重要であり、これ
によって初めて前記この発明の効果が奏し得られるもの
である。すなわち、未揮散物が３０重量％に満たない場
合は、高温加熱中の成形体の接着固定力の改善を図りえ
なくなる。
上記の如き未揮散物の量設定は、前述のアクリル系共重
合体を用いることによりまた接着性付与樹脂や添加剤の
種類、量を適宜設定することにより、容易になしうるち
のである。未揮散物の特に好適な量としては４５〜７５
重足％の範囲にあるのがよい。 ノ つぎに、この発明の焼結時固定用組成物の使用法につき
説明する。まず、金属母材上に合金粉末と合成樹脂系感
圧性接着剤組成物との混和物を圧延成形してなる合金粉
末成形体を載置するに当たって、上記母材と上記成形体
との間にこの発明の前記焼結時固定用組成物を介在させ
る。この介在は上記組成物を予めフィルム化して行って
もよいし、上記母材または上記成形体のいずれか一方ま
たは両方に上記組成物を塗布する方法で行ってもよい。
合体を用いることによりまた接着性付与樹脂や添加剤の
種類、量を適宜設定することにより、容易になしうるち
のである。未揮散物の特に好適な量としては４５〜７５
重足％の範囲にあるのがよい。 ノ つぎに、この発明の焼結時固定用組成物の使用法につき
説明する。まず、金属母材上に合金粉末と合成樹脂系感
圧性接着剤組成物との混和物を圧延成形してなる合金粉
末成形体を載置するに当たって、上記母材と上記成形体
との間にこの発明の前記焼結時固定用組成物を介在させ
る。この介在は上記組成物を予めフィルム化して行って
もよいし、上記母材または上記成形体のいずれか一方ま
たは両方に上記組成物を塗布する方法で行ってもよい。
介在させる上記組成物のフィルム厚みないし塗布厚みと
しては、一般に５〜５０μｍ１好適には１０〜３０μｍ
程度とするのがよい。上記厚みが″ 薄すぎてはこの発
明の効果が得られないし、また厚くなりすぎると母材と
成形体との界面でのガスの発生量が多くなり、焼結時の
固定あるいは焼結後の接合強度が低下するなどの問題が
あり、いずれも好ましくない。
しては、一般に５〜５０μｍ１好適には１０〜３０μｍ
程度とするのがよい。上記厚みが″ 薄すぎてはこの発
明の効果が得られないし、また厚くなりすぎると母材と
成形体との界面でのガスの発生量が多くなり、焼結時の
固定あるいは焼結後の接合強度が低下するなどの問題が
あり、いずれも好ましくない。
上記に用いる合金粉末成形体は、合金粉末と合成樹脂系
感圧性接着剤組成物との混和物をシート状ないしその類
領形状に圧延成形してなるものであり、シート状のもの
では通常０．５〜５鶴程度の厚みを有するものが用いら
れる。
感圧性接着剤組成物との混和物をシート状ないしその類
領形状に圧延成形してなるものであり、シート状のもの
では通常０．５〜５鶴程度の厚みを有するものが用いら
れる。
上記合金粉末としては、この発明者らがすでに提案した
特願昭５８−１９８１２５号に記述されるものがいずれ
も使用可能であり、特にＦｅ−Ｍ−Ｃ系の多元耐摩耗性
共晶合金粉末が好ましく用いられる。上記のＭはＭｏ、
ＢおよびＰのうちいずれか少なくとも一種を主成分とし
、副次的な元素としてＣｒ、Ｖ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ
を含むことがあり、また他の元素としてＳ ｒ 、 Ｎ
ｓ ＋ Ｍｎなどを含むことができる。
特願昭５８−１９８１２５号に記述されるものがいずれ
も使用可能であり、特にＦｅ−Ｍ−Ｃ系の多元耐摩耗性
共晶合金粉末が好ましく用いられる。上記のＭはＭｏ、
ＢおよびＰのうちいずれか少なくとも一種を主成分とし
、副次的な元素としてＣｒ、Ｖ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ
を含むことがあり、また他の元素としてＳ ｒ 、 Ｎ
ｓ ＋ Ｍｎなどを含むことができる。
かかる多元共晶合金粉末は焼結温度が比較的低く、一般
に１０００〜１１５０°Ｃの温度範囲で液相が１０〜５
０容量％となり、しかもこの液相は母材に対して濡れ性
に優れているという特徴を有ｐている。上記多元共晶合
金粉末の各元素の役割につき触れると以下の如くである
。
に１０００〜１１５０°Ｃの温度範囲で液相が１０〜５
０容量％となり、しかもこの液相は母材に対して濡れ性
に優れているという特徴を有ｐている。上記多元共晶合
金粉末の各元素の役割につき触れると以下の如くである
。
まず、ＭがＰの場合の多元共晶合金粉末において、Ｐは
Ｆｅ、Ｃと結合して燐共晶を形成し、耐摩耗性を向上さ
せるとともに、融点を下−げる役割を有するものであり
、一般に０．５〜２．５重量％の範囲で使用する。Ｃは
Ｆｅ、Ｐと結・合して基地の強化および硬質相の形成を
行うとともに、燐共晶を形成し密度の上昇および母材と
の接合に役立つものであり、一般に１．５〜４．０重量
％の範囲で使用する。
Ｆｅ、Ｃと結合して燐共晶を形成し、耐摩耗性を向上さ
せるとともに、融点を下−げる役割を有するものであり
、一般に０．５〜２．５重量％の範囲で使用する。Ｃは
Ｆｅ、Ｐと結・合して基地の強化および硬質相の形成を
行うとともに、燐共晶を形成し密度の上昇および母材と
の接合に役立つものであり、一般に１．５〜４．０重量
％の範囲で使用する。
また、ＭがＭｏの場合の多元共晶合金粉末において、Ｍ
ｏば基地の強化およ゛び硬質相の形成に寄与するととも
に、Ｆ″ｅ、Ｃと結合して融点を下げる役割をするもの
であり、通常２．５〜１０．５重量％の範囲で使用する
。さらに、ＭがＢの場合の多元共晶合金粉末において、
Ｂは上記Ｐ ’Ｐ Ｍ ｏの場合と同様にＦｅ、Ｃと結
合して硬質相を形成するとともに融点を下げる役割をす
る元素であり、−船に０．５〜３．０重足％の範囲で使
用する。
ｏば基地の強化およ゛び硬質相の形成に寄与するととも
に、Ｆ″ｅ、Ｃと結合して融点を下げる役割をするもの
であり、通常２．５〜１０．５重量％の範囲で使用する
。さらに、ＭがＢの場合の多元共晶合金粉末において、
Ｂは上記Ｐ ’Ｐ Ｍ ｏの場合と同様にＦｅ、Ｃと結
合して硬質相を形成するとともに融点を下げる役割をす
る元素であり、−船に０．５〜３．０重足％の範囲で使
用する。
これら多元共晶合金粉末における副次的な元素として使
用するＣｒ、Ｖ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉばいずれも基地
の強化特に靭性の向上に役立ち、またＣと結合して硬質
相を形成するのに好ましい元素であり、通常１０重量％
以下の範囲で用いられる。またＳｉは合金粉末製造時の
溶湯の流動性を改善するとともに、接合時に母材との濡
れ性をも改善する元素であり、一般に５．０垂量％以下
の範囲で使用する。さらにＮｉやＭｎはいずれも基地の
強化に役立つ元素であり、通常５．０重量％の範囲で使
用する。
用するＣｒ、Ｖ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉばいずれも基地
の強化特に靭性の向上に役立ち、またＣと結合して硬質
相を形成するのに好ましい元素であり、通常１０重量％
以下の範囲で用いられる。またＳｉは合金粉末製造時の
溶湯の流動性を改善するとともに、接合時に母材との濡
れ性をも改善する元素であり、一般に５．０垂量％以下
の範囲で使用する。さらにＮｉやＭｎはいずれも基地の
強化に役立つ元素であり、通常５．０重量％の範囲で使
用する。
このような構成からなる耐摩耗性共晶合金粉末の粉末粒
度としては、これが焼結相の気孔率に大きな影響を与え
るため、一般に、１５０メツシユ以下であるのが好まし
い。これより大きくなると気孔率の上界で焼結相の耐摩
耗性が損なわれてしまう。
度としては、これが焼結相の気孔率に大きな影響を与え
るため、一般に、１５０メツシユ以下であるのが好まし
い。これより大きくなると気孔率の上界で焼結相の耐摩
耗性が損なわれてしまう。
なお、上記構成の耐摩耗性共晶合金粉末とともに、必１
要に応して上記同様の粒度を有するステンレス製などの
他の金属の粉末を併用することもできる。その併用割合
としては、上記共晶合金粉末との合計量中２０〜８０重
量％の範囲内とするのが好ましい。
要に応して上記同様の粒度を有するステンレス製などの
他の金属の粉末を併用することもできる。その併用割合
としては、上記共晶合金粉末との合計量中２０〜８０重
量％の範囲内とするのが好ましい。
」二記合金粉末と混和する合成樹脂系感圧性接着剤組成
物としては、この発明の焼結時画淀用組成物の主成分と
して用いる前記アクリル系共重合体またはこれに接着性
？＝Ｊ与樹脂を加えてなるアクリル系感圧性接着剤組成
物が好ましく用いられる。
物としては、この発明の焼結時画淀用組成物の主成分と
して用いる前記アクリル系共重合体またはこれに接着性
？＝Ｊ与樹脂を加えてなるアクリル系感圧性接着剤組成
物が好ましく用いられる。
上記の合成樹脂系感圧性接着剤組成物をアセトン、トル
エン、メチルエチルケトンな・どの適宜の有ａ？８剤で
希釈し、その固型分１重量部に対して前記の合金粉末１
０〜１００重量部を加えて混練し、これを一般に１ｉ１
１【型紙を被せた型枠上に流し込み、溶剤を１１６発さ
せたのち、圧延ロールに通ずなどしてシート状その他の
形状に成形することにより、所望の合金粉末成形体が得
られる。
エン、メチルエチルケトンな・どの適宜の有ａ？８剤で
希釈し、その固型分１重量部に対して前記の合金粉末１
０〜１００重量部を加えて混練し、これを一般に１ｉ１
１【型紙を被せた型枠上に流し込み、溶剤を１１６発さ
せたのち、圧延ロールに通ずなどしてシート状その他の
形状に成形することにより、所望の合金粉末成形体が得
られる。
この成形体をこれと金属母材との間にこの発明の焼結時
固定用組成物を前述の如（介在させて非酸化性雰囲気上
焼結処理するが、この際焼結温度に至らせる前の１５０
〜４００℃の温度範囲に少なくとも５分間保持すること
が肝要である。すなわち、上記温度範囲に所定時間保持
することにより、上記組成物は急激な分解をきたすこと
なく接着に有効に寄与するタールピッチ状の粘着性物質
に変換され、その後焼結温度に至までの間上記成形体を
上記母材上に安定に接着固定する。
固定用組成物を前述の如（介在させて非酸化性雰囲気上
焼結処理するが、この際焼結温度に至らせる前の１５０
〜４００℃の温度範囲に少なくとも５分間保持すること
が肝要である。すなわち、上記温度範囲に所定時間保持
することにより、上記組成物は急激な分解をきたすこと
なく接着に有効に寄与するタールピッチ状の粘着性物質
に変換され、その後焼結温度に至までの間上記成形体を
上記母材上に安定に接着固定する。
上記保持すべき温度が１５０°Ｃより低くなると分解量
が少なくなりすぎ、また４００℃より高くなると急激な
分解を起こし、いずれも接着に有効に寄与するタールピ
ッチ状の粘着性物質を生成しがたい。また保持時間が５
分に満たない場合も上記同様の結果となり不適当である
。保持時間の上限は特に規定されないが、通常は１２０
分程変電でとするのがよい。
が少なくなりすぎ、また４００℃より高くなると急激な
分解を起こし、いずれも接着に有効に寄与するタールピ
ッチ状の粘着性物質を生成しがたい。また保持時間が５
分に満たない場合も上記同様の結果となり不適当である
。保持時間の上限は特に規定されないが、通常は１２０
分程変電でとするのがよい。
なお、焼結処理を非酸化性雰囲気下で行う理由は明らか
で、酸化性雰囲気では成形体が処理中に酸化劣下して所
望の合金層を形成できないためである。非酸化性雰囲気
とは水素ガス雰囲気や窒素ガス雰囲気のばか真空などで
あってもよい。
で、酸化性雰囲気では成形体が処理中に酸化劣下して所
望の合金層を形成できないためである。非酸化性雰囲気
とは水素ガス雰囲気や窒素ガス雰囲気のばか真空などで
あってもよい。
上記保持後さらに焼結温度まで昇温しで所定時間保持す
ると、上記タールピッチ状の粘着性物質は最終的に完全
に炭化消失しまた成形体中の同様の物質も炭化消失する
一方、成形体中の共晶成分により液晶が晶出してこれが
母材に拡散することにより、母材と強固に接着接合した
合ｑ層が形成される。
ると、上記タールピッチ状の粘着性物質は最終的に完全
に炭化消失しまた成形体中の同様の物質も炭化消失する
一方、成形体中の共晶成分により液晶が晶出してこれが
母材に拡散することにより、母材と強固に接着接合した
合ｑ層が形成される。
図はこの発明の焼結時固定用組成物を用いて１５０〜４
００℃の温度範囲に保持させることによって奏しえられ
る前述の接着効果を明らかにするためのもので、密度４
．８ｇ／ｃｌ、厚み２鰭の後記実施例１に係る合金粉末
シートをｌ ｃｍ’Ｘ ｌ ’ｃｍに切断し、これに同
形同寸で厚みが１０μｍとされた後記実施例１に係る焼
結時固定用組成物からなるシート片を貼りつけ、これを
そのままあるいは前記温度範囲で所定時間加熱処理した
のち、鋼製母材の垂直面に接着させたときの１００℃か
ら１０００℃の温度範囲での剪断接着力を調べたもので
ある。
００℃の温度範囲に保持させることによって奏しえられ
る前述の接着効果を明らかにするためのもので、密度４
．８ｇ／ｃｌ、厚み２鰭の後記実施例１に係る合金粉末
シートをｌ ｃｍ’Ｘ ｌ ’ｃｍに切断し、これに同
形同寸で厚みが１０μｍとされた後記実施例１に係る焼
結時固定用組成物からなるシート片を貼りつけ、これを
そのままあるいは前記温度範囲で所定時間加熱処理した
のち、鋼製母材の垂直面に接着させたときの１００℃か
ら１０００℃の温度範囲での剪断接着力を調べたもので
ある。
図中、曲線−１は未処理の場合、曲線−２は水素ガス雰
囲気中２５０℃で６０分間の加熱処理を施した場合、曲
線−３は水素ガス雰囲気中３００℃で６θ分間の加熱処
理を施した場合、曲線−４は水素ガス雰囲気中３８０℃
で６０分間の加熱処理を施した場合、である。
囲気中２５０℃で６０分間の加熱処理を施した場合、曲
線−３は水素ガス雰囲気中３００℃で６θ分間の加熱処
理を施した場合、曲線−４は水素ガス雰囲気中３８０℃
で６０分間の加熱処理を施した場合、である。
この図から明らかなように、未処理の場合は初期の接着
力は大きいが４００℃付近では１ ｇ ／ ｃｎｌ゛以
下まで低下し、母材からのシートの脱落を防止できな（
なる。何故なら上記試験に係る合金粉末シートの重量は
０．９６ ｇであるため、接着面には０．９６ｇ／ｃｎ
ｌの剪断力が作用しており、シートの母材からの脱落を
防ぐためにはこの値以上の接着強度を維持しなければな
らないからである。
力は大きいが４００℃付近では１ ｇ ／ ｃｎｌ゛以
下まで低下し、母材からのシートの脱落を防止できな（
なる。何故なら上記試験に係る合金粉末シートの重量は
０．９６ ｇであるため、接着面には０．９６ｇ／ｃｎ
ｌの剪断力が作用しており、シートの母材からの脱落を
防ぐためにはこの値以上の接着強度を維持しなければな
らないからである。
これに対し、所定の加熱処理を施した曲線−２゜３．４
にあっては、初期の接着強度はそれだけ低下しているが
、４００℃付近においてもまたこれより高い焼結が始ま
る７００℃付近においてもなおシートの脱落を防止しう
る接着強度を維持している。これはとりもなおさず上記
加熱処理によって介在シートに接着に寄与するタールピ
ッチ状の粘着性物質が生成していることを意味するもの
である。そして焼結温度以降は液晶による母材拡散効果
により接着力は逆に増大しはじめ、最終的に大きな接着
強度が得られるに至る。
にあっては、初期の接着強度はそれだけ低下しているが
、４００℃付近においてもまたこれより高い焼結が始ま
る７００℃付近においてもなおシートの脱落を防止しう
る接着強度を維持している。これはとりもなおさず上記
加熱処理によって介在シートに接着に寄与するタールピ
ッチ状の粘着性物質が生成していることを意味するもの
である。そして焼結温度以降は液晶による母材拡散効果
により接着力は逆に増大しはじめ、最終的に大きな接着
強度が得られるに至る。
以下に、この発明の実施例を記載してより具体的に説明
する。なお、以下において部および％とあるはそれぞれ
垂遣部および重量％を意味するも゛のとする。
する。なお、以下において部および％とあるはそれぞれ
垂遣部および重量％を意味するも゛のとする。
実施剤１
２−エチルへキシルアクリレート ９０部エチルアクリ
レート ３部 メチルメタクリレート ２部 アクリル酸 ５部 酢酸エチル １００部 ヘンシイルバーオキサイド ０．１部 上記の各成分を反応容器に仕込み、６０℃で８時間重合
反応させて、重量平均分子量が７０万のアクリル系共重
合体を含む溶液を得た。この溶液をこの発明の焼結時固
定用組成物として、これを離型紙上に塗布乾燥し、厚み
１０μｍのシートと、した。このシートの１０秒剪断ク
リープコンプライアンスは１．２ ’ｘ １０−’ｃＩ
ｌｌ／ｄｙｎｅ、水素ガス中３ＯＯ℃で８０分間加熱し
たときの未揮散物は６５％であった。
レート ３部 メチルメタクリレート ２部 アクリル酸 ５部 酢酸エチル １００部 ヘンシイルバーオキサイド ０．１部 上記の各成分を反応容器に仕込み、６０℃で８時間重合
反応させて、重量平均分子量が７０万のアクリル系共重
合体を含む溶液を得た。この溶液をこの発明の焼結時固
定用組成物として、これを離型紙上に塗布乾燥し、厚み
１０μｍのシートと、した。このシートの１０秒剪断ク
リープコンプライアンスは１．２ ’ｘ １０−’ｃＩ
ｌｌ／ｄｙｎｅ、水素ガス中３ＯＯ℃で８０分間加熱し
たときの未揮散物は６５％であった。
一方、Ｍ ｏ １０．．５％、Ｃｒ’２．５％、Ｐ２．
４％。
４％。
Ｃ３，６％、残部Ｆｅの化学成分からなる粒度１５０メ
ツシユ以下の多元共晶合金粉末４８．５％と、５ＵＳ４
１０からなる粒度１５０メツシユ以下の粉末４８．５％
と、さらにアクリル酸（メタ）アルキルエステル系樹脂
３％とを、溶剤としてアセトンを用いて湿式混練したの
ち、ロール圧延して、厚み２ＩＩｍ、密度４．８ｇ１０
１１の合金粉末シートを作製した。
ツシユ以下の多元共晶合金粉末４８．５％と、５ＵＳ４
１０からなる粒度１５０メツシユ以下の粉末４８．５％
と、さらにアクリル酸（メタ）アルキルエステル系樹脂
３％とを、溶剤としてアセトンを用いて湿式混練したの
ち、ロール圧延して、厚み２ＩＩｍ、密度４．８ｇ１０
１１の合金粉末シートを作製した。
このシートを１ｃｍＸｉｃｍの大きさに切断し、これに
同形同寸に切断した前記の焼結時固定用シートを貼りつ
けたのち、鋼製母材の垂直面に接着した。その後、水素
ガス雰囲気中１５℃／分の速度で昇温加熱し、３００℃
で６０分間保持した。ついで、１５℃／分の速度で１０
９０℃まで昇温し、この温度で２０分間保持したのち徐
冷した。
同形同寸に切断した前記の焼結時固定用シートを貼りつ
けたのち、鋼製母材の垂直面に接着した。その後、水素
ガス雰囲気中１５℃／分の速度で昇温加熱し、３００℃
で６０分間保持した。ついで、１５℃／分の速度で１０
９０℃まで昇温し、この温度で２０分間保持したのち徐
冷した。
このようにして、焼結処理中に合金粉末シートの脱落を
全くきたすことなく、鋼製母材上に強固に接合固定され
た厚さが１：６〜１．６５ｍｍ、硬さがＨＲＣで６２〜
６５．密度が７．６〜７．７５ｇ／ｃＪの耐摩耗性合金
層を形成できた。
全くきたすことなく、鋼製母材上に強固に接合固定され
た厚さが１：６〜１．６５ｍｍ、硬さがＨＲＣで６２〜
６５．密度が７．６〜７．７５ｇ／ｃＪの耐摩耗性合金
層を形成できた。
なお、別の実験で上記実施例１で用し「た焼結時固定用
シートを３００℃で６０分間保持し、さらに５００“Ｃ
で加熱したのちの炭素と水素の元素重量を調べたところ
、Ｃ９１，７％、Ｈ５，９％で、１１／Ｃが０．７７で
あった。一般に、ピッチ類と総称されるものの）Ｉ ／
Ｃは、アスファルト類の１．０以上からコールタッチ
ピッチ類のＱ、５〜０．６までであるため、上記の加熱
処理によりタールピッチ状の物質が生成し、これが粉末
シートの接着固定に太きくＭ４しているものであること
は明らかである。
シートを３００℃で６０分間保持し、さらに５００“Ｃ
で加熱したのちの炭素と水素の元素重量を調べたところ
、Ｃ９１，７％、Ｈ５，９％で、１１／Ｃが０．７７で
あった。一般に、ピッチ類と総称されるものの）Ｉ ／
Ｃは、アスファルト類の１．０以上からコールタッチ
ピッチ類のＱ、５〜０．６までであるため、上記の加熱
処理によりタールピッチ状の物質が生成し、これが粉末
シートの接着固定に太きくＭ４しているものであること
は明らかである。
実施例２
ブチルアクリレート ８７部
酢酸ビニル −５部
エチルアクリレ−１−５部
２−ヒドロキシエチルアクリレート ３部酢酸エチル
１５０部 ベンゾイルパーオキサイド ０．５部 上記の各成分を反応容器に仕込み、７０℃で１０時間重
合反応させて、重量平均分子量が６０万のアクリル系共
重合体を含む溶液を得た。この溶液にアクリル系共重合
体１００部に対して３０部の接着性付与樹脂としてのテ
ルペンフェノール系樹脂を加えてこの発明の焼結時固定
用組成物とし、これを離型紙上に塗布乾燥して、厚み３
０μｍのシートとした。このシートの１０秒剪断クリー
プコンプライアンスは１．８ Ｘ １０−６ｃＪ／ｄｙ
ｎｅ、水素ガス中３００℃で８０分間加熱したときの未
揮散物は７０％であった。
１５０部 ベンゾイルパーオキサイド ０．５部 上記の各成分を反応容器に仕込み、７０℃で１０時間重
合反応させて、重量平均分子量が６０万のアクリル系共
重合体を含む溶液を得た。この溶液にアクリル系共重合
体１００部に対して３０部の接着性付与樹脂としてのテ
ルペンフェノール系樹脂を加えてこの発明の焼結時固定
用組成物とし、これを離型紙上に塗布乾燥して、厚み３
０μｍのシートとした。このシートの１０秒剪断クリー
プコンプライアンスは１．８ Ｘ １０−６ｃＪ／ｄｙ
ｎｅ、水素ガス中３００℃で８０分間加熱したときの未
揮散物は７０％であった。
一方、実施例１で用いた多元共晶合金粉末５８゜８％と
、５ＵＳ４１０からなる粒度１５０メツシユ以下の粉末
３９．２％と、アクリル酸（メタ）アルキルエステル系
樹脂２％とを、溶剤としてトルエンを用いて湿式混−線
したのぢ、ロール圧延して、厚み１鰭、密度４．６５
ｇ ／ ｃＪの合金粉末シートを作製した。
、５ＵＳ４１０からなる粒度１５０メツシユ以下の粉末
３９．２％と、アクリル酸（メタ）アルキルエステル系
樹脂２％とを、溶剤としてトルエンを用いて湿式混−線
したのぢ、ロール圧延して、厚み１鰭、密度４．６５
ｇ ／ ｃＪの合金粉末シートを作製した。
このシートをｌ（＠ｘｌｃ＋ｎの大きさに切断し、これ
に同形同寸に切断した前記の焼結時固定用シートを貼り
つけたのら、鋼製母材の垂直面に接着した。その後、水
素ガス雰囲気中２０℃／分の速度で昇温加熱し、２００
℃で８０分間保持した。ついで、１５°Ｃ／分の速度で
１０８０℃まで昇温し、この温度で１５分間保持したの
ち徐冷した。
に同形同寸に切断した前記の焼結時固定用シートを貼り
つけたのら、鋼製母材の垂直面に接着した。その後、水
素ガス雰囲気中２０℃／分の速度で昇温加熱し、２００
℃で８０分間保持した。ついで、１５°Ｃ／分の速度で
１０８０℃まで昇温し、この温度で１５分間保持したの
ち徐冷した。
このようにして、焼結処理中に合金粉末シートの脱落を
全くきたすことなく、鋼製母材上に強固に接合固定され
た厚さが０．８〜０．８２ｍｍ、硬さがＨＲＣで６１〜
６３．密度が７．６〜７．７ｇ／ｃ１１１の耐摩耗性合
金層を形成できた。
全くきたすことなく、鋼製母材上に強固に接合固定され
た厚さが０．８〜０．８２ｍｍ、硬さがＨＲＣで６１〜
６３．密度が７．６〜７．７ｇ／ｃ１１１の耐摩耗性合
金層を形成できた。
実施例３
イソオクチルアクリレート ９７．９部グリシジルメタ
クリレート０．１部 アクリル酸 ２部 トルエン １２０部 へンソ゛イルバーオニトサイド ０．２ 部上記の各成
分を反応容器に仕込み、７５℃で８時間重合反応させ一
ζ、重量平均分子量が５０万のアクリル系共重合体を含
む溶液を得た。この溶液をこの発明の焼結時固定用組成
物として、これを゛１１１１１１部塗布乾燥し、厚み１
０μｍのシートとじた。このシートの１０秒剪断クリー
プコンプライアンスは０．７ Ｘ １０−６ｃＡ ／
ｄｙｎｅ、水素ガス中３００℃で８０分間加熱したとき
の未揮散物は５２％であった。
クリレート０．１部 アクリル酸 ２部 トルエン １２０部 へンソ゛イルバーオニトサイド ０．２ 部上記の各成
分を反応容器に仕込み、７５℃で８時間重合反応させ一
ζ、重量平均分子量が５０万のアクリル系共重合体を含
む溶液を得た。この溶液をこの発明の焼結時固定用組成
物として、これを゛１１１１１１部塗布乾燥し、厚み１
０μｍのシートとじた。このシートの１０秒剪断クリー
プコンプライアンスは０．７ Ｘ １０−６ｃＡ ／
ｄｙｎｅ、水素ガス中３００℃で８０分間加熱したとき
の未揮散物は５２％であった。
一方、実施例１で用いた多元共晶合金粉末３８゜６％と
、５ＵＳ４１０からなる粒度１５０メツシユ以下の粉末
５７．９％と、アクリル酸（メタ）アルキルエステル系
樹脂３．５％とを、溶剤としてトルエンを用いて湿式混
練したのち、ロール圧延して、厚み１．５＋ｎ＋、密度
４．８ｇ／ｅｒａの合金粉末シートを作製した。
、５ＵＳ４１０からなる粒度１５０メツシユ以下の粉末
５７．９％と、アクリル酸（メタ）アルキルエステル系
樹脂３．５％とを、溶剤としてトルエンを用いて湿式混
練したのち、ロール圧延して、厚み１．５＋ｎ＋、密度
４．８ｇ／ｅｒａの合金粉末シートを作製した。
このシートをｌ ｃｍ Ｘ ｌ ａｍの大きさに切断し
、これに同形同寸に切断した前記の焼結時固定用シート
を貼りつけたのち、鋼製母材の垂直面に接着した。その
後、水素ガス雰囲気中１０℃／分の速度で昇温加熱し、
３８０℃で３０分間保持した。ついで、１５℃／分の速
度で１１００℃まで昇温し、この温度で２０分間保持し
たのち徐冷した。
、これに同形同寸に切断した前記の焼結時固定用シート
を貼りつけたのち、鋼製母材の垂直面に接着した。その
後、水素ガス雰囲気中１０℃／分の速度で昇温加熱し、
３８０℃で３０分間保持した。ついで、１５℃／分の速
度で１１００℃まで昇温し、この温度で２０分間保持し
たのち徐冷した。
このようにして、焼結処理中に合金粉末シートの脱落を
全くきたすことなり、鋼製母材上に強固に接合固定され
た厚さが１．３〜１．３５ｍｍ、硬さがＨＲＣで６０〜
６２．密度が７．５〜７．７−′ｇ／ ａｄの耐摩耗性
合金層を形成できた。
全くきたすことなり、鋼製母材上に強固に接合固定され
た厚さが１．３〜１．３５ｍｍ、硬さがＨＲＣで６０〜
６２．密度が７．５〜７．７−′ｇ／ ａｄの耐摩耗性
合金層を形成できた。
図はこの発明の焼結時固定用組成物を用いて合金粉末成
形体を焼結処理する際の加熱温度と接着強度との関係を
力くず特性図である。 特許出願人 日東電気工業株式会社（外１名）手続補正
書 昭和５９年 ５月２３日 特願昭５９−３４８８７号 ２、発明の名称 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 ３、補正をする者 率件との関係 特許出願人 住 所 大阪府茨木市下穂積１丁目１番２号名 ｔｉ
（３９６）日東電気工業株式会社代表者 土 方 三
部 （外１名〕 ４、代理人 郵１！本号 ５３０ ７、補正の内容 Ａ、明細書： （１）特許請求の範囲を別紙のとおりに訂正いたします
。 （２） 第５頁第２行目、第６頁第３行目、第６頁第７
行目、第１７頁下から第２行目、第１８頁第７行目、第
１９頁第７行目、第２０頁第５行目および第２０真下か
ら第７行目；ｒ４００’ｃＪとあるをそれぞれ「３８０
°Ｃ」と訂正いたします。 （３）第６頁第９行目； 「４分間Ｊとあるを「５分間Ｊと訂正いたしまず。 別紙 補正後の９．１゛許１；１冒ｊ（の範囲［（１）合金わ
）末と合成樹脂系怒圧性接着剤組成物との混和物を圧延
成形してなる合金粉末成形体を金属ハ１材」−に載置し
て非酸化性雰囲気下１５０〜３８．０℃で少なくとも５
分間保持したの５焼結する際に前記成形体と前記母材と
の間に介在させて前記成形体が焼結するまでの間前記成
形体を前記母材上に接着固定するために用いる組成物で
あって、アルキル栽の平均炭素数が２〜１２の範囲にあ
る（メタ）アクリル酸アルキルコニステル〜９９．５ｉ
１ｆＲｔ％と分子内に官能基を有する重合性単量体２０
〜０．５重量％とのアクリル系共重合体またはこれとこ
の共重合体１００重量部に対して０、１〜１００重量部
の接着性付与樹脂との混゛合物を主成分とするとともに
、常温での接着力として０、 １ 〜３ ０ Ｘ １
０ −６ａＡ ／ ｄｙｎｅの１０秒剪断クリープコン
プライアンスを有しかつ非酸化性雰囲気下３００℃で８
０分間加熱したときの未揮敗物が少なくとも３０重Ｍ％
であることを特徴とする合金粉末成形体の焼結時固定用
組成物。−１特許出願人 日東電気二［業株式会社（外
１名）手 ｊ瞥七Ｔｉミ −１２市 二重 ニー−１−
；二昭和６０−年 ４月２４日 特願昭５９−３４８８７号 ２、発明の名称 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 ３、補正をする者 率１′１との１ｌｔｌ係 特許出願人 件 所 大阪府茨木市下穂積１丁目１番２号名 ＋＊
（３９６）日東電気工業株式会社代表者 土 方 三
部（外１名） ４、代理人 郵１！番号 ５３０ 明細書の１特許請求の範囲」、「発明の詳細な説明」７
、補正の内容 Ａ、明細店： （１１特許請求の範囲を別紙のとおり訂正いたしまず。 （２）第５頁第１２〜１３行目； 「の接着力とし°Ｃ」とあるを削除いたします。 （３）第３頁第４〜５行目、； ｒ５７−１９８１２５Ｊとあるを［５７−１９３１２５
Ｊと訂正いたします。 （４）第１１頁第２〜３行目； 「その常温での接着力として」とあるを１常温で」と訂
正いたします。 （５）第１４頁第８行目： ｒ５８−１９８１２５Ｊとあるをｒ ５７−１９３１２
５Ｊと訂正いたします。 （６）第１９頁第３行目および第２０真下がら第１行目
； 「液晶」とあるをそれぞれ「液相」と訂正いたします。 〉川 １氏 補正後の特許請求の範囲 ［（１）合金粉末と合成樹脂系感圧性接着剤組成物との
混和物を圧延成形してなる合金粉末成形体を金属母材上
に載置して非酸化性雰囲気下１５０〜３８０℃で少なく
とも５分間保持したのち焼結する際に前記成形体と前記
母材との間に介在させて前記成形体が焼結するまでの間
前記成形体を前記母料上に接着固定するために用いる組
成物であって、アルキル基の平均炭素数が２〜１２の範
囲にある（メタ）アクリル酸アルキルコニステル〜９９
．５重量％と分子内に官能基を°有する重合性、中尾体
２０〜０．５重望％とのアクリル系共重合体またはこれ
とこの共重合体１００重量部に対して０、１〜１００重
量部の接着性イマ１与樹脂との混合物を主成分とすると
ともに、常温で０，１〜３０×１０−６Ｃ績／ｄｙｎｅ
の１０秒剪１すｔクリープコンプライアンスを有しかつ
非酸化性雰囲気下３００°Ｃで８０分間加熱したときの
未揮１１（物が少なくとも３０重足％であることを特徴
とする合金粉末成形体の焼結時固定用組成物。」
形体を焼結処理する際の加熱温度と接着強度との関係を
力くず特性図である。 特許出願人 日東電気工業株式会社（外１名）手続補正
書 昭和５９年 ５月２３日 特願昭５９−３４８８７号 ２、発明の名称 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 ３、補正をする者 率件との関係 特許出願人 住 所 大阪府茨木市下穂積１丁目１番２号名 ｔｉ
（３９６）日東電気工業株式会社代表者 土 方 三
部 （外１名〕 ４、代理人 郵１！本号 ５３０ ７、補正の内容 Ａ、明細書： （１）特許請求の範囲を別紙のとおりに訂正いたします
。 （２） 第５頁第２行目、第６頁第３行目、第６頁第７
行目、第１７頁下から第２行目、第１８頁第７行目、第
１９頁第７行目、第２０頁第５行目および第２０真下か
ら第７行目；ｒ４００’ｃＪとあるをそれぞれ「３８０
°Ｃ」と訂正いたします。 （３）第６頁第９行目； 「４分間Ｊとあるを「５分間Ｊと訂正いたしまず。 別紙 補正後の９．１゛許１；１冒ｊ（の範囲［（１）合金わ
）末と合成樹脂系怒圧性接着剤組成物との混和物を圧延
成形してなる合金粉末成形体を金属ハ１材」−に載置し
て非酸化性雰囲気下１５０〜３８．０℃で少なくとも５
分間保持したの５焼結する際に前記成形体と前記母材と
の間に介在させて前記成形体が焼結するまでの間前記成
形体を前記母材上に接着固定するために用いる組成物で
あって、アルキル栽の平均炭素数が２〜１２の範囲にあ
る（メタ）アクリル酸アルキルコニステル〜９９．５ｉ
１ｆＲｔ％と分子内に官能基を有する重合性単量体２０
〜０．５重量％とのアクリル系共重合体またはこれとこ
の共重合体１００重量部に対して０、１〜１００重量部
の接着性付与樹脂との混゛合物を主成分とするとともに
、常温での接着力として０、 １ 〜３ ０ Ｘ １
０ −６ａＡ ／ ｄｙｎｅの１０秒剪断クリープコン
プライアンスを有しかつ非酸化性雰囲気下３００℃で８
０分間加熱したときの未揮敗物が少なくとも３０重Ｍ％
であることを特徴とする合金粉末成形体の焼結時固定用
組成物。−１特許出願人 日東電気二［業株式会社（外
１名）手 ｊ瞥七Ｔｉミ −１２市 二重 ニー−１−
；二昭和６０−年 ４月２４日 特願昭５９−３４８８７号 ２、発明の名称 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 ３、補正をする者 率１′１との１ｌｔｌ係 特許出願人 件 所 大阪府茨木市下穂積１丁目１番２号名 ＋＊
（３９６）日東電気工業株式会社代表者 土 方 三
部（外１名） ４、代理人 郵１！番号 ５３０ 明細書の１特許請求の範囲」、「発明の詳細な説明」７
、補正の内容 Ａ、明細店： （１１特許請求の範囲を別紙のとおり訂正いたしまず。 （２）第５頁第１２〜１３行目； 「の接着力とし°Ｃ」とあるを削除いたします。 （３）第３頁第４〜５行目、； ｒ５７−１９８１２５Ｊとあるを［５７−１９３１２５
Ｊと訂正いたします。 （４）第１１頁第２〜３行目； 「その常温での接着力として」とあるを１常温で」と訂
正いたします。 （５）第１４頁第８行目： ｒ５８−１９８１２５Ｊとあるをｒ ５７−１９３１２
５Ｊと訂正いたします。 （６）第１９頁第３行目および第２０真下がら第１行目
； 「液晶」とあるをそれぞれ「液相」と訂正いたします。 〉川 １氏 補正後の特許請求の範囲 ［（１）合金粉末と合成樹脂系感圧性接着剤組成物との
混和物を圧延成形してなる合金粉末成形体を金属母材上
に載置して非酸化性雰囲気下１５０〜３８０℃で少なく
とも５分間保持したのち焼結する際に前記成形体と前記
母材との間に介在させて前記成形体が焼結するまでの間
前記成形体を前記母料上に接着固定するために用いる組
成物であって、アルキル基の平均炭素数が２〜１２の範
囲にある（メタ）アクリル酸アルキルコニステル〜９９
．５重量％と分子内に官能基を°有する重合性、中尾体
２０〜０．５重望％とのアクリル系共重合体またはこれ
とこの共重合体１００重量部に対して０、１〜１００重
量部の接着性イマ１与樹脂との混合物を主成分とすると
ともに、常温で０，１〜３０×１０−６Ｃ績／ｄｙｎｅ
の１０秒剪１すｔクリープコンプライアンスを有しかつ
非酸化性雰囲気下３００°Ｃで８０分間加熱したときの
未揮１１（物が少なくとも３０重足％であることを特徴
とする合金粉末成形体の焼結時固定用組成物。」
Claims (1)
- （１）合金粉末と合成樹脂系感圧性接着剤組成物との混
和物を圧延成形してなる合金粉末成形体を金属母材上に
載置して非酸化性雰囲気下１５０〜４００ ’Ｃで少な
くとも５分間保持したのち焼結する際に前記成形体と前
記母材との間に介在させて前記成形体が焼結するまでの
間前記成形体を前記母料上に接着固定するために用いる
組成物であって、アルキル基の平均炭素数が２〜１２の
範囲にある（メタ）アクリル酸アルキルエステル８０〜
９９．５重量％と分子内に官能基を有する重合性単量体
２０〜０．５重量％とのアクリル系共重合体またはこれ
とこの共重合体１００重量部に対して０゜１〜１００重
量部の接着性付与樹脂との混合物を主成分とするととも
に、常温での接着力として０゜１〜３０ Ｘ Ｉ ０−
ｂｃＪ／ｄｙｎｅの１０秒剪断クリープコンプライアン
スを有しかつ非酸化性雰囲気下３ＯＯ℃で８０分間加熱
したときの未Ｊ１ｉ敗物が少なくとも３（３Ｍｍ％であ
ることを特徴とする合金粉末成形体の焼結時固定用組成
物。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59034887A JPS60197801A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 |
| EP85301264A EP0154486B1 (en) | 1984-02-24 | 1985-02-25 | Acrylic polymer composition for fixing metal sheets |
| DE8585301264T DE3563977D1 (en) | 1984-02-24 | 1985-02-25 | Acrylic polymer composition for fixing metal sheets |
| US06/777,563 US4681733A (en) | 1984-02-24 | 1985-09-18 | Process for fixing alloy powder molding at sintering |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59034887A JPS60197801A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60197801A true JPS60197801A (ja) | 1985-10-07 |
| JPH0137443B2 JPH0137443B2 (ja) | 1989-08-07 |
Family
ID=12426657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59034887A Granted JPS60197801A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4681733A (ja) |
| EP (1) | EP0154486B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60197801A (ja) |
| DE (1) | DE3563977D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0372006A (ja) * | 1989-08-10 | 1991-03-27 | Nitto Denko Corp | 合金粉末成形体の熱処理時固定用組成物 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3583457D1 (de) * | 1984-04-30 | 1991-08-22 | Nitto Denko Corp | Polyimid-zusammensetzung zum verkleben metallischer folien. |
| JPH0765020B2 (ja) * | 1986-11-25 | 1995-07-12 | 日本石油株式会社 | 感圧性接着剤 |
| JP2648918B2 (ja) * | 1987-09-11 | 1997-09-03 | 日東電工株式会社 | コーティング方法 |
| JP2749015B2 (ja) * | 1989-02-20 | 1998-05-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 粉末冶金用混合粉末及び結合剤 |
| US5096662A (en) * | 1989-04-17 | 1992-03-17 | Mazda Motor Corporation | Method for forming high abrasion resisting layers on parent materials |
| ES2122961T3 (es) * | 1989-09-14 | 1999-01-01 | Avery Dennison Corp | Adhesivo sensible a la presion adherente curado de forma dual. |
| US5689796A (en) * | 1995-07-18 | 1997-11-18 | Citizen Watch Co., Ltd. | Method of manufacturing molded copper-chromium family metal alloy article |
| US6033788A (en) * | 1996-11-15 | 2000-03-07 | Case Western Reserve University | Process for joining powder metallurgy objects in the green (or brown) state |
| US7560067B2 (en) * | 2001-07-16 | 2009-07-14 | Sherman Andrew J | Powder friction forming |
| DE102004006954A1 (de) * | 2004-02-12 | 2005-09-01 | Basf Ag | Verfahren zum Verbinden von anorganischen, aus Pulverspritzgussmassen durch Spritzgießen hergestellten Formkörpern mit nach einem anderen Verfahren als Spritzgießen hergestellten anorganischen Formkörpern |
| CA2949681A1 (en) * | 2014-05-20 | 2015-11-26 | Rqx Pharmaceuticals, Inc. | Macrocyclic broad spectrum antibiotics |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2949445A (en) * | 1958-05-06 | 1960-08-16 | Du Pont | Methyl methacrylate polymers containing amino residues |
| NL256899A (ja) * | 1959-10-12 | |||
| ES392738A1 (es) * | 1970-07-01 | 1973-08-01 | Spolek | Un procedimiento para la preparacion de una composicion inhibida por aire. |
| US3711452A (en) * | 1971-05-12 | 1973-01-16 | Goodrich Co B F | Liquid acrylate polymers of improved vulcanizability |
| US3954460A (en) * | 1972-10-24 | 1976-05-04 | Inland Steel Company | Method of sinter coating metal strips with metallic powder using fatty acid amide as a temporary adhesive |
| AU473121B2 (en) * | 1973-02-01 | 1976-06-10 | Bayer Aktiengesellschaft | Pulverizable acrylic resins |
| US3817946A (en) * | 1973-02-02 | 1974-06-18 | Minnesota Mining & Mfg | Acrylic resins containing epoxy functionality |
| IT1015549B (it) * | 1973-07-03 | 1977-05-20 | Vianova Kunstharz Ag | Procedimento per la preparazione di dispersioni acquose di polime ri reticolabili e prodotto termoin durente per rivestimenti ottenibile con esse |
| CA1066830A (en) * | 1976-01-07 | 1979-11-20 | Ronald J. Tabar | Sacrificial binders for molding particulate solids and the molding thereof |
| GB1548226A (en) * | 1976-03-09 | 1979-07-04 | Clarke R W | Joining members together by fusion |
| US4052527A (en) * | 1977-02-07 | 1977-10-04 | National Starch And Chemical Corporation | Radiation polymerized hot melt pressure sensitive adhesives |
| US4126451A (en) * | 1977-03-30 | 1978-11-21 | Airco, Inc. | Manufacture of plates by powder-metallurgy |
| JPS5983704A (ja) * | 1982-11-01 | 1984-05-15 | Mazda Motor Corp | 合金粉末シ−トおよびその使用方法 |
-
1984
- 1984-02-24 JP JP59034887A patent/JPS60197801A/ja active Granted
-
1985
- 1985-02-25 DE DE8585301264T patent/DE3563977D1/de not_active Expired
- 1985-02-25 EP EP85301264A patent/EP0154486B1/en not_active Expired
- 1985-09-18 US US06/777,563 patent/US4681733A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0372006A (ja) * | 1989-08-10 | 1991-03-27 | Nitto Denko Corp | 合金粉末成形体の熱処理時固定用組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3563977D1 (en) | 1988-09-01 |
| EP0154486B1 (en) | 1988-07-27 |
| JPH0137443B2 (ja) | 1989-08-07 |
| EP0154486A3 (en) | 1986-03-05 |
| EP0154486A2 (en) | 1985-09-11 |
| US4681733A (en) | 1987-07-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0153324B2 (ja) | ||
| JPS60197801A (ja) | 合金粉末成形体の焼結時固定用組成物 | |
| EP0161094B1 (en) | Method of joining metallic materials by sintering | |
| Wang et al. | Preparation of high-temperature organic adhesives and their performance for joining SiC ceramic | |
| US4797251A (en) | Process for fixing metal powder molding at sintering | |
| JPH0125804B2 (ja) | ||
| JPH0249361B2 (ja) | ||
| EP0154479B1 (en) | Acrylic polymer composition for bonding metal powders | |
| WO2006114896A1 (ja) | 断熱材用接着剤及びそれを用いた断熱材用炭素化積層体 | |
| JPS60230916A (ja) | 金属粉末成形体の焼結時固定用組成物 | |
| JP3148839B2 (ja) | 炭素材用接着剤 | |
| JPS60230917A (ja) | 金属粉末成形体の焼結時固定用組成物 | |
| JPS60230918A (ja) | 金属粉末成形体の焼結方法 | |
| JPH0372006A (ja) | 合金粉末成形体の熱処理時固定用組成物 | |
| JPH0211646B2 (ja) | ||
| JPS60230915A (ja) | 金属粉末成形体の焼結時固定用組成物 | |
| JPS61284504A (ja) | 金属粉末成形体の焼結時固定用材料 | |
| JPS61221302A (ja) | 金属粉末結合用組成物 | |
| JPH08229696A (ja) | 金属部材の接合材およびそれを用いた金属部材の接合方法 | |
| JP3056289B2 (ja) | 合成樹脂ライニング管の製造方法 | |
| JPS6247408A (ja) | 自溶性合金粉末シ−トとこのシ−トを用いた金属母材の表面改質方法 | |
| JPH0561322B2 (ja) | ||
| JPH0368709A (ja) | 金属補強層の製造方法及びその補強用シート | |
| JPH0159324B2 (ja) | ||
| JPS63303871A (ja) | 炭素材用接着剤およびこれを用いる接合方法 |