JPS60197369A - ダイヤモンドロ−タリドレツサの切刃面積比の測定方法と装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は：研削砥石のドレッシング作業の改良に関す
る。

（従来技術） 研削砥石の砥粒切刃が、研削加工により、摩耗した時に
９ダイヤモンドドレツサにより鈍化した砥粒切刃を破砕
して、新しい鋭い切刃をつくり出すのがドレッシング作
業であるが１回転砥石を使用する精密研削の分野では１
図１に示す小石ダイヤモンドドレッサを１回転する砥石
作業面の法線方向に、微小量たとえば０．０２ｍｍ切込
んで１円筒状砥石の場合円筒母線に沿って移動（トラバ
ース運動）させる、単心ドレッシング法と２図２に示す
特殊な輪郭の砥石作業面全幅に接触する。研削砥石と同
じ輪郭を持つ回転体表面に、複数のダイヤモンド粒を配
置した。いわゆる総形ロータリドレッサを１回転させな
がら１回転研削砥石表面に切込んで、新しい切刃をつく
り出す、ロータリドレッシング法がある。

単心ドレッシング法は、ドレッサ装置やダイヤモンドド
レッサも安価であり、切込深さ、ドレ・ノシングリード
（ドレス送り速度／砥石回転数）と、研削性能２表面あ
らさ、などの関係が知られており（例えば、津和、田中
、大森、精密機械２５巻１号　（１９５９）またはこれ
にかわるものとして「加工技術データファイル１第゛５
巻研削編　０゜２．３　ドレッシングと研削能率につい
て１機械振興協会技術研究所、　１９８１）　、比較的
使いやすいが、ダイヤモンド摩耗がはげしく、特に立方
晶硼素（ＣＢＮ）砥粒の砥石をドレスする時には。

急速な摩耗を示し、ドレスするたびにドレッサダイヤモ
ンド先端幅が増加する。

ダイヤモンド先端幅が大きい時には、一定の切込み深さ
を与えても、研削砥粒とダイヤモンド粒の間の接触面圧
力が低下して、破砕現象が起きず、ダイヤモンドホルダ
ー側がたわんだり、砥石の弾性変形や、砥石軸受がたわ
むなどの現象となって、ダイヤモンドが砥粒の上を滑べ
るだけになってドレッシングがおこなわれない。

このためＣＢＮなどの砥石を量産加工に使う時は、榴繁
にドレッサダイヤモンドを交換しなければならず、労力
がかかり、稼動率の低下をまねくので量産加工には不向
きである。

小石ドレッサの摩耗の速さを補うため、複数のダイヤモ
ンド粒を結合材でならべた。ブレードドレッサや、イン
プリドレッサがあるが、複数のダイヤモンド粒が同時に
砥石表面に接触するので。

摩耗幅が大きくなった単心ダイヤモンドドレッサと同じ
状況となって、これらを使用することが。

小石ドレッサの欠一点の根本的解決策とはならない。

一方総形のロータリードレンサでは、１つのダイヤモン
ド粒が、ドレッサ１回転に一回だけ砥石と接触するだけ
なので、冷却される時間があり、ダイヤモンドが高温に
よりグラファイト化される現象をさけられるので、ダイ
ヤモンド粒数の増加による寿命向上以上に、寿命は長い
。しがし、ドレッサー回転体の価格は高く、ドレソシ　
ング作業中は、砥石作業面全幅にわたって、ドレッサと
砥石が接触しているの、で、相当大きなドレッシング力
を与えないと、砥粒とダイヤモンド間の接触面圧力が高
くならない。したがって砥粒の破砕が起きにくく良好な
ドレッシングがおこなわれないので、ドレッサ側、砥石
軸ともに高い剛性がないと実際には使用できず応用面で
制限がある。

またこのドレッシング法では、砥石とドレッサの相対速
度や、切込み速度を制御することによって研削性能を制
御することもできるが（ｒロータリドレッサの効果と使
用条件」千葉法部、精密加工、１９７５．５）　、ドレ
ス作業を終了する時のドレス切込みから、後退までの動
作する時に、切込み相対運動の速度ゼロの時間があり、
その時間と。

大きなドレス抵抗によってたわんだ各部の弾性復帰のた
め、ドレッサと砥石が接触している時間があるので、ド
レス切込み時に破砕されてできた。

鋭い砥粒切刃が、複数のダイヤモンド粒で摩擦され摩耗
してしまい、小石ドレッサで作られた切刃より切味が低
い　砥石となってしまう。そのため工作物と砥石の間で
も剛性が高い研削作業のみに用途が限られ、ドレッシン
グインターバルも短く砥石コストが高くなってしまうし
、びびり振動が発生しやすく、研削焼けが起こりやすい
ので、加工精度や加工能率面でも用途に制限がある。

そこで前記三方式のドレッサの欠点を補うものとして、
双方の中間形のトラバース形ロータリードレッサが使用
されはじめている。これは図３に示すように、小石ドレ
ッサのダイヤモンドとほぼ等しい形状寸法のダイヤモン
ド粒を９円盤の外周や、１円筒または円錐底面の同上に
複数個配列したものを９回転させながら、トラバース運
動してドレッシングをおこなうものである。

しかしトラバース形ロータリドレッサでは、ダイヤモン
ド粒がすきまをもって配置されているので、砥石作業面
上では、砥石回転数と、トラバース速度で定まるドレッ
シングリードのらせん条の線の上の、不連続な破線部分
しかダイヤモンドと接触せず、１回のトラバースだけで
は、摩耗したドレスされない砥粒と、鋭い切刃をもつ砥
粒が混在した砥石作業面となってしまう。

この様な砥石で研削をおこなうと、砥石作業面が不均一
な性質を持ち、研削表面あらさが粗く。

しかも研削抵抗が大きくなって、加工精度、能率ともに
低下する。

そこで更にドレス切込みを与えず、複数回トラバースを
おこなって、切刃が破砕されなｔ４粒をドレスしようと
すると、既に鋭利な切刃をもつ砥粒が複数回ダイヤモン
ドと接触して摩耗する砥粒も増加してしまい、過度のト
ラバースによって。

砥石の切味劣化をまねく場合もある。

（発明の目的） そこで本発明の目的は、トラバース形ロータリドレ・７
すの最適な使用条件をめるため、ドレス条件を数値表示
する指標として、−回のドレス作業で研削砥石作業面の
ドレスされる割合（ドレス率）ドレスされた砥石の面積
／研削砥石作業総表面積、を簡便にめる方法を提供 し、経験でめた現在までの最適ドレス条件を。

ドレス率で表現し、これを最適ドレス率として。

新しいドレッサの形状や、要求研削精度がかわった時に
も、試行錯誤的に最適ドレス条件をめるのでなく、ダイ
ヤモンド切刃面積比をめた上で、要求精度から定まるド
レスリードをさだめ、最適ドレス率を満たすトラバース
回数決めて、試行錯誤による労力１時間、試加工用工作
物の無駄を、最少限度にとどめることを目的としている
。

（発明の構成） 次に本発明による方法と装置の実施例をあげて具体的に
説明する。

図４には研削盤の代表とも言える円筒研削盤を示す、研
削砥石１は中心線Ｉのまわりに回転し。

図示しない回転軸や、軸受箱１１ば、砥石軸台１２に固
定的に取付けられ、この砥石軸台１２は工作物に対して
加工のため進退できる様に２機械ベース上の案内溝１３
に沿って運動する。

砥石軸台１２の、工作物とは通常干渉しない位置に、ド
レッサベース１４を一体的に取付け、ドレッサベース上
には、研削砥石１に対して切込む方向の案内面１５に沿
って移動する。ドレッサ切込みスライド１６と、同スラ
イド上のトラバース案内面１７に沿って移動するドレッ
サトラバーススライド１８を持つ。

このドレッサトラバーススライド１８上に２図３に示て
れる形の回転可能に支持されたロークリドレッサ２０を
設置する。ロータリドレッサの回転軸はその回転軸中心
線のみが■で示され、ドレッサ軸受箱２１内の図示され
てい軸受により支持されており、ドレッサ２０の回転駆
動は１図示しないベルト、プーリ、またはフレキシブル
軸などを介して一般的な電動機によりおこなわれる。

ドレッサトラバーススライド１８は２図示しない油圧シ
リンダ等により、ドレッシング時には一定速度で駆動さ
れ、スライド案内面１７の方向は、研削砥石１を成形し
ようとする形状の母線に平行である。ドレッサ切込みス
ライド１６は２図示しない送りねじ等によって、ドレッ
サベース１４と相対的に移動し、ドレス切込みのように
、０゜００１ｍｍ単位で切込むことができ、研削作業時
に研削砥石ｌより大きく離れること、また後述する模擬
ドレス作業時に、任意の位置に停止できるよう、パルス
モータとディジタル制御装置などで駆動される。

砥石軸受箱１１のドレッサ側側面に１着脱可能に取付け
られる模擬砥石スライドベース３０には、案内面があり
この案内面に沿って移動する模擬砥石ス９Ｊド３１を設
け、その上に模擬砥石軸受箱３２が取付けてあり、外周
が円筒面の模擬砥石３３と、■で示される回転軸中心線
で表現される回転軸を１回転可能に支持する軸受を内蔵
している。

またこの模擬砥石３３はロータリドレッサ２０と同様に
図示しない方法で駆動され、模擬砥石３３の円筒面の中
心線は１回転軸中心線■と一致させることができ、研削
砥石１により研削可能な材質である。

図４ａは模擬砥石スライド３工の動きを示すもので、送
りねじ３４と送りハンドル３５によって。

模擬砥石３３を研削砥石１とロータリドレッサ２０の間
に割り込む様に移動させ、模擬砥石３３を研削砥石１に
対して切込んで模擬砥石３３の外周表面を研削したり、
模擬砥石スライド３１を中間位置で停止して、ロータリ
ドレッサ切込みスライド１６を模擬砥石３３に対して切
込んで、模擬ドレス作業が可能になっている。

模擬砥石３３を研削砥石ｌで研削することの意味を説明
すると、模擬砥石３３の回転軸中心線■が、ドレッサト
ラバーススライド１８の運動方向が平行であれば、後に
模擬ドレス作業をおこなう前に、模擬砥石３３の外周円
筒面中心線と２回転ドレッサトラバース方向を平行にす
る作業を。

研削砥石１によって模擬砥石３３を研削することによっ
て一度に済ませることができる。ただしごき時研削砥石
１はロータリドレッサ２ｏのトラバース運動によってド
レスされていることが前提である。

図４ａで模擬砥石が研削されている時の模擬砥石３３の
中心線■の位置をａとし、最も研削砥石から後退してい
る時の位置をＣとして、中間の模擬ドレス作業をおこな
う位置をｂとする。

模擬砥石３３が最も後退可能な位置付近Ｃでは、模擬砥
石スライドベースに固定された一組の光学系４があり２
図５ａｂに示す模擬砥石３３とこの光学系４の位置関係
にある。

照射光学系は一定光量の光源４ｏと、照射しようとする
模擬砥石上の母線りとを含む平面Ｐ内に光軸を持つ照射
球面レンズ４１を置き模擬砥石３３に平行光線を照射す
る位置にある。照射球面レンズ４１と模擬砥石３３の間
には９図５ａでは細長スリット４２の幅中心を前記平面
Ｐに一致さ廿て、母線りの部分だけを照射し１図５ｂの
場合は前興スリット４２の位置に２円筒面レンズ４５を
置酋その光軸を前記平面Ｐに一致させ、かつ照射平行光
線を模擬砥石母線り上に集束させる。図５ａｂいずれの
場合でも照射光軸平面はＰと言うことができる。

反射光軸平面Ｒは入射光軸平面Ｐと平面Ｎに関し対称で
あり、平面Ｎは模擬砥石３３の法面であり母線りを含ん
でいる。

反射光は図５ａの場合は球面レンズ４３を、レンズ光軸
と反射光軸平面を一致させ２反射乎行光を、レンズ４３
の焦点に集束させる。図５ｂの場合は、一旦線集束光線
を平行光線にする円筒面レンズ４６と点集束用の球面レ
ンズ４３を置く、いずれの場合も反射光は反射光軸平面
Ｒ内の一点Ｆに集束するので３反射光集束点Ｆに反射光
に対向して光電変換素子４４を置き１反射光量を電気信
号としてとり出せる様にする。

次に反射光量電気信号を１表示する系統を図６に示す。

光電変換素子４４の出力を前段増幅器５０に入力しその
出力は第一の３位置切換えスイッチＳＷ１を介して演算
増幅器５１に入力されその出力は第一のメータＭｌに接
続される。演算増幅器５１には２個の調整器が接続され
、第一のレベル調整器５２は、光電変換素子４４の受光
量が最少の時、演算増幅器５１の出力レベルを変化させ
、第一のメータＭ１の指針をゼロに合致させる。第二の
ゲイン調整器５３は、光電変換素子４４の受光量が最大
の時、演算増幅器５１の増幅率を変化させて、第一のメ
ータＭ１の指針をフルスケールに一致させる。

模擬ドレス作業の手順から、光電変換素子４４の最大受
光量に相当する出力電圧を記憶する必要があるので、定
電圧電源５４と、その出力を固定端子に接続されている
可変抵抗器５５と、可変抵抗器５５の摺動端子電圧を、
第二の３位置切換スイッチＳＷ２を介して、演算増幅器
５１へ入力し一方ＳＷ２の他の接点を介して、第二のメ
ータＭ２へも接続される。第二のメータＭ２には第一の
３位置切換スイッチＳＷＩにより、前段増幅器５０の出
力も接続されるが、各切換スイッチの入力−出力を整理
して記述すると、第一の切換スイッチＳＷＩの入力は、
前段増幅器５０であり、出力の第１接点は第一のメータ
Ｍ２に、第２接点は無接続、第３接点は演算増幅器５１
の入力に接続され、第二の切換スイッチＳＷ２の入力は
可変抵抗器５５の摺動子接点、出力の第１接点は演算増
幅器５１の入力へ接続されている。

（実施例の説明） 次にこの実施例で示す装置を使い、ドレッサダイヤモン
ドの切刃面積比を測定する方法、ならびに各部の動作を
説明する。

まず図示されてはいないが１通常の電動機とベルト・プ
ーリにより研削砥石１と、ロータリドレッサ２０を回転
させ、ドレッサトラバーススライド１８をその移動端に
置き、ドレッサ切込みスライド１６は、ドレッサ２０が
研削砥石１と干渉しない程度まで前進させておき、ドレ
ッサのトラバース往復運動をはじめる。

ドレッサ切込スライド１６を、ドレッサトラバース運動
のストローク端ごとに＋　０．０１　ｍｍ程度研削砥石
ｌ側へ前進切込みさせ続けると、やがて研削砥石ｌを図
示しない取付フランジに取付ける時の偏心誤差で生じる
最大振れ部分と干渉しはじめ、更に切込みを続けると、
研削砥石ｌの外周全面とドレッサダイヤモンドが干渉す
るようになる。

その時点でドレッサ切込スライドＩ６の切込みを止め、
複数回トラバースすることにより、砥石１の外周が回転
中心■と同軸になる。またこの時砥石外周面のドレッサ
２０が接触する点での母線が、ドレッサのトラバース運
動と平行になる。

そこでドレッサ切込みスライド１６を大きく後退停止さ
せて、模擬砥石３３を回転させ、おくりハンドル３５に
よって９図４ａのａの位置まで模擬砥石スライド３１を
送り、模擬砥石３３の外周が研削され２回転中心線ｍと
外周面が同軸となる。またこの回転中心線ｍがドレッサ
トラバース運動方向と平行であれば、模擬砥石３３の外
周面は円筒面となりすべての母線は、ドレッサトラバー
ス運動と平行になる。

次に研削砥石１とロータリドレッサ２０の回転を止め、
模擬砥石３３を後退させ９図４ａのＣの位置へ停止させ
る。Ｃ位置では２図４ａの光学系４、詳しくは図５の照
射光軸平面Ｐと反射光軸Ｒおよび模擬砥石３３上の母線
りが正しい位置関係にあるように、すなわち反射光量が
最大となる様に　図４ａに示すストッパー３６を調整す
る。

この時表示メータ等の回路図６では、第１の３位置切換
スイッチＳＷｌは、入力と第１の接点が接続され、第二
のメータＭ２に光電変換素子４４の出力が増幅されたも
のが表示される。また第２の３位置切換スイッチＳＷ２
は第２の接点位置（開放状態）にある。したがって模擬
砥石３３からの反射光量の変動はこの状態で第二のメー
タＭ２で読みとれるので、ストッパ３６の調整は、第二
のメータＭ２を見ながらおこない、この時模擬砥石には
低反射率塗料が塗布されていないので、ダイヤモンド切
刃面積比をめる作業中では最大の光量である。後にこの
最大光量を、演算増幅器５１のゲイン調整のために必要
なので、この時の前段増幅器５０の出力電圧Ｖｍａ　ｘ
を記憶する必要がある。

Ｖｍａｘは第二のメータＭ２に表示されているので表示
目盛で値を記憶して、第一の３位置切換スイッチＳＷ１
を、接点２の位置（開放）とし第二の３位置切換スイッ
チＳＷ２を、接点１に接続し定電圧電源５４の出力を可
変抵抗器５５により低下させた電圧が第二のメータＭ２
に表示される可変抵抗器５５を調整してメータＭ２の表
示をＶｍａｘに等しくすれば、可変抵抗器５５の摺動子
位置でＶｍａｘを記憶したことになる。

次に模擬砥石３３に低反射率塗料をすきまなく塗布すれ
ば反射光量は最低となる。

この時の前段増幅器５０の出力電圧をＶｍｉｎとし、こ
れを第一のメータＭ１のゼロ目盛に表示するため、第一
の３位置切換スイッチＳＷＩを接点３に切、レベル調整
器５２を調整して、第一のメータＭ１の指針をゼロに合
致させる。

次に第一の３位置切換スイッチｓｗｉを再び。

接点２（開放）にし、第二の３位置切換スイッチＳＷ２
を、接点３にすると、可変抵抗器５５の摺動子位置で記
憶された電圧Ｖｍａｘが、演算増幅器５１に入力され、
この時の第一のメータの指針位置をフルスケール（１０
０％）にするよう、ゲイン調整器５３を調整し、ゲイン
・レベル調整が完了する。この操作はいずれも模擬砥石
３３は回転させておく。

表示系の準備を終え再び送りハンドル３５によって模擬
砥石３３を図４ａのｂの位置へ停止させる。この位置は
模擬砥石３３と研削砥石ｌが干渉せず、ロータリドレッ
サ２０と模擬砥石３３の干渉が可能な位置である。つい
でドレッサ切込みスライド１６を移動させ、模擬砥石３
３に切込み。

トラバーススライド１８をトラバースさせて、模擬ドレ
ス作業をおこなう。

ロータリドレッサ２０は２図３の円盤状ａのもに関して
、前提となる条件の説明を加えておくと、円盤外周のダ
イヤモンド粒は、先端部に平坦部分、厳密には円筒面の
一部があり、このをダイヤモンド粒　の先端面は、ロー
タリドレッサ２０の回転軸中心■を中心線とする円筒面
の一部である。またこの円筒面内に存在するダイヤモン
ド先端゛面が分布する最大の幅をＢｒとし、ロータリド
レッサ２０のダイヤモンド幅と呼ぶことにする。ロータ
リドレッサを製作し回転軸に取付けた直後は、この条件
からはずれるが、使いはじめて安定するとダイヤ先端面
の振れがなくなり、ここに記した条件に適合する。また
この状態で目盛付顕微鏡を使用し、ダイヤモンド粒の平
坦面を１個づつ面積測定しダイヤモンド切刃面積総和を
めることができ、あるいは微速や手まわしで、ロータリ
ドレッサ２０外周面を、前記顕微鏡で観察することで、
ダイヤモンド先端面が分布する輻Ｂｒを測定することが
できるが、非富な労力と時間を要する。そこでダイヤモ
ンド分布幅Ｂｒは、微小砥粒のビトリファイド砥石薄片
などを９回転するロータリド（ソサ３３に押付りて削り
落とされた部分の形状を測定して簡便に測定することが
でき、模擬ドレス作業により、　（ダイヤモンド切刃面
積総和／ドレッサ外周表面積）＝ダイヤモンド切刃面積
比（α）をめることができる。

この場合ドレッサ外周表面積は９円盤外径×円周率×ダ
イヤ先端面分布幅Ｂｒで表される。

次に模擬ドレス法は、ロータリドレッサ２０と模擬砥石
３３の双方を停止させたまま、ドレッサ切込みスライド
１６を前進させ、ドレッサダイヤと模擬砥石３３が接触
する位置で停止させ、ドレッサトラバーススライド１８
をそのストローク端で止めておく、そこから更に、ドレ
ッサ切込みスライド１６をドレッサダイヤモンドと、模
Ｎ砥石３３が双方の法線方向に０．０１ｍｍ程度干渉す
る様に送り込んで、ロータリドレッサ２０と模擬砥石３
３の双方を回転させる。

そこでドレッサトラバーススライドＩ８をＶの速度で１
回トラバースさせて、模擬砥石３３表面の低反射率塗料
を、ダイヤモンド粒でかき取る。

この時ドレスリードＬｒ＝模擬砥石−回あたりのドレッ
サトラバース距離が、先のダイヤモンド先端面分布幅Ｂ
ｒと等しければ、低反射率塗料がかき取られた部分の面
積／模擬砥石３３０円筒部表面積が、ダイヤモンド切刃
面積比αと同一になる。模擬砥石全長をドレスする時間
に、模擬砥石３３もドレッサ２ｏもがならず１回転以上
回転することが前提であるが、上記関係は双方の回転数
に無関係である。

この様に塗料がかき取られた模擬砥石３３を。

送りハンドル３５によって２図４ａのＣの位置にストッ
パ３６によって再現良く停止させる。

この詩画５ａｂの光学系により反射光量は、模擬砥石３
３上の低反射率塗料ががき取られた面積に比例して変化
し図６の第一のメータＭ１の表示は、塗料塗布前後の光
量でフルスケール（１００％）とゼロ表示のＩｍ整が終
了しており、模擬ドレス後の反射光量をメータＭｌに表
示すれば、ドレスされた面積割合（ドレス率Ｄ　ｒ　）
を直接読取ることができる。

ドレス条件でドレスリードＬｒとドレッサ幅Ｂｒが等し
く、トラバースを１回だけとすれば、ダイヤモンド切刃
面積比αがメータＭ１により直読される。またドレッサ
幅Ｂｒ＞ドレスリードＬｒの関係にありトラバース回数
Ｎｒの時には、ドレスされた面積割合（ドレス率Ｄｒ）
が次式で示される Ｄｒ　＝１−（１−α）ｋ［ｋ＝ＮｒｘＢｒ／Ｌｒ）こ
の式はドレスされない面積比１−Ｄｒを考えるとこれが
（１−α）のＮ　ｒ　Ｘ　Ｂ　ｒ　／　Ｌ　ｒ乗に等し
いことが言えるので成立し、メータＭ１にはＤｒが表示
されるので、既知のＮ　ｒ　Ｘ　Ｂ　ｒ　／　Ｌ　ｒを
使って、ダイヤモンド切刃面積比をもとめることができ
る。

そこで実際のドレス作業に当たっては、前記によりめた
ダイヤモンド切刃面積比α、ドレッサ幅Ｂｒ、及び研削
砥石に対するドレスリードＬｒ、ドレッサトラバース回
数Ｎｒをもって、ドレス率が表現でき、ドレス条件を定
量的に表現することができる。

またこれまで実施例として説明した円筒研削盤の例では
１図４の部材３０〜３６で構成する模擬砥石ユニットを
使用せず９図４の研削砥石１と同軸に模擬砥石円盤を取
付けて、ダイヤモンド切刃面積比αをめることも可能で
あるし１図７で示す内面研削盤では、研削砥石７１を、
同一形状寸法の模擬砥石と交換し１通常工作物を把持す
るチャックに模擬砥石研削用砥石７２を取付けて。

模擬砥石外周を研削し、低反射率塗料を塗布後。

ロータリドレッサ７３を干渉させて、目的を達すること
ができる。

表示系についても図６の回路のみでなく１例えば、光電
変換素子４４の電気的出力信号を、ディジタル量に変換
し、最大信号Ｖｍａ　ｘ、最少信号Ｖｍｉｎ、をディジ
タル記憶し、測定信号Ｖを割合表示することが、容易に
おこなえるし１反射光を点状に集束させることなく、線
状に集光させたり、スリット通過の平行光線のまま、電
荷結合素子（Ｃ，Ｃ，Ｄ）センサの様な検出器で直接デ
ィジタル化をしても同じ目的が達せられる。なお図５ａ
ｂの光学系で照射光を、平行光にしスリットを通過させ
たり、線状集束光にする理由は、模擬砥石研削面で、母
線り以外の部分からの乱反射光によるＳ／Ｎ比低下を防
ぐためのもので、測定に必要な光路のみをおおいかくす
構造であっても良い。

（発明の効果） 以上の様にして、ダイヤモンド切刃面積比αが測定され
、ドレッサ幅Ｂｒも既知なので、研削砥石ｌに対するド
レスリードＬｒ、およびトラバース回数Ｎｒを選定すれ
ば、ドレス率Ｄｒが定まるそこで既に経験によって得ら
れた最適なドレス率数値が得られていた時、あらたな研
削作業では、ドレッサのダイヤモンド切刃面積比αは、
異なフているはずであり、ドレッサ幅Ｂｒも異なるので
、要求面あらさによって、ドレスリードＬｒを調整し、
最適ドレス率Ｄｒになるよう、トラバース回数を選定す
れば、まばらなダイヤモンド粒の配置による。ドレス不
足をさけることができ、また過度のドレスによる研削砥
石切味低下を防ぐことができる。

通常このドレス法は、立方晶硼素（ＣＢＮ）砥石に代表
される超砥粒砥石に使用されることが多く、その研削性
能を評価するために、多量の工作物を加工しなければ、
試行錯誤による労力１時間、試加工用工作物の無駄を大
幅に削減でき名効果が必常に大きい ちなみに最適なドレス率は、０．９近辺の数値を示すこ
とが多く、その理由は研削砥石上の砥粒も密に存在する
のではなく、すきまがあるためで、ドレス率が１に近付
くと、複数回ドレッサダイヤモンドと干渉する砥粒数が
増え、平均的に切味が低下するためと思われる。

【図面の簡単な説明】 図１　小石ダイヤモンドドレッサ 図２　総形ロータリドレッサ 図３　トラバース形ロータリドレッサ 図４ａ　模擬砥石位置関係 ａ・・研削位置　ｂ・・ドレス位置 Ｃ・・測定位置　４・・光学系 図４ｂ　円筒研削盤実施例 １・・研削砥石　２０・・ロータリドレッサ３３・・模
擬砥石 図５ａ、ｂ　反射光量測定装置 ４０・・光源　Ｌ・・母線　４４・・光電変換素子図６
　反射光量表示系例 図７　内面研削盤実施例 ７１・・研削砥石　７２・・模擬砥石研削砥石７３・・
ロータリドレッサ 出願人　セイコー精機株式会社 図　３ 凹　４ａ 図　５ａ 図　５ｂ ）１ 区−」− 図　７

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　回転する研削砥石と９回転体外周に複数のダイ
   ヤモンド粒が配列されている回転形のドレッサ装置が、
   相対的にトラバース運動と切込み移動が可能な研削盤に
   おいて。 砥石軸または、砥石軸台側に着脱可能に取付けられたス
   ライドユニット上に回転可能に支持され前記トラバース
   運動に平行な第三の軸に１表面の光線反射率が高い円筒
   回転体（模擬砥石）を取付け、この回転円筒母線が、前
   記トラバース運動と平行に、かつ回転円筒表面を、砥石
   軸または第三の軸と同軸に取付け、この円筒回転体（以
   下模擬砥石と称呼）の表面に即乾性で薄層の低光反射率
   塗料を塗布した後、模擬砥石と、ドレッサ回転体の双方
   を回転させ、ドレッサ回転体外周のダイヤモンド粒先端
   と模擬砥石を０．０１ｍｍ程度干渉させる様に双方を相
   対的に切込み、ドレッサ回転体外周のダイヤモンド分布
   幅と、ドレスリード（トラバース速度ｍｍ／分を模擬砥
   石毎分回転数で除した値）とを同一にするトラバース速
   度で模擬砥石全長を一回トラバースし模擬ドレッシング
   作業した時に、ダイヤモンド粒により、塗料がかき取ら
   れた部分、め”面積をめ、これを模擬砥石外周表面積で
   除した値をもってドレッサ作用面でのダイヤモンド切刃
   面積比を推定するダイヤモンドロータリドレッサの切刃
   面積比の測定方法。 （２）前記模擬砥石を模擬ドレッシングする時に、ダイ
   ヤモンド分布幅と、ドレスリードを一致さなかった部分
   の面積を、模Ｉ！−石外周面積で除した値のに乗根を１
   から差引いたものをダイヤモンド切刃面積比として推定
   する特許請求の範囲第１項記載のダイヤモンドロータリ
   ドレッサの切刃面積比の測定方法。 この時にはトラバース回数とダイヤモンド分布幅の積を
   、ドレスリードで除したものとする＝（３）模擬砥石表
   面から塗料がかき取られた部分の面積を測定する時に、
   模擬砥石を照射する光線源と、この光線を平行光線にす
   る球面レンズまたは反射鏡と、平行光により模擬砥石母
   線上に形状を投影される線状スリット、または平行光線
   を。 模擬砥石母線上に収束させる円筒面レンズをと模擬砥石
   の間に置いた照射光学系と、模擬砥石表面で反射した光
   路内に、平行光の場合は球面レンズを、収束光の場合は
   円筒面レンズと球面レンズを置き１反射光の集束点に光
   電変換素子を置いた反射光学系とで構成され２反射光量
   を測定するダイヤモンドロータリドレッサの切刃面積比
   の測定装置。 （４）前記反射光量測定装置の光電変換素子の出力電圧
   が入力される前段増幅器と、この前段増幅器の出力を入
   力とする演算増嬉器と、演算増幅器の出力を表示する第
   一のメータと、演算増幅器に接続され、同増幅器の出力
   レベルを調整するレベル調整器と、同じく演算増幅器に
   接続され、演算増幅器の増幅度を調整するゲイン調整器
   と、前段増幅器と演算増幅器の間にあって前段増幅器の
   出力光を切り換える第一の３位置切換えスイッチと、こ
   の第一の３位置切換えスイッチの第１の接点に接続する
   第二のメータと、第２の接点は無接続とし、第３の接点
   を演算増幅器の入力側に接続する回路と、定電圧電源と
   その出力固定端子を接続した可変抵抗器と、可変抵抗器
   の摺動端子に接続し出力光を切換える第二の３位置切換
   えスイッチと、その第１の接点を前記第一のメータに接
   続し、第２接点を無接続とし、第３接点を演算増幅器の
   入力に接続する回路とにより、模擬砥石に光線を照射し
   た反射光量を、低反射率塗料塗付後を第一のメータのフ
   ルスケール表示させる様ゲイン調整器で調整し、低反射
   率塗料塗付後に第一のメータのゼロを表示するようにレ
   ベル調整器で調整し、模擬ドレス後の反射光量を第一の
   メータのゼロ・フルスケール間の割合で読み取って、模
   擬ドレス作業により、模擬砥石表面がダイヤモンドによ
   りモンドロークリドレツサの切刃面積比の測定装置。