JPS6019264B2 - 往復式電気かみそりの刃の構造 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はかまぼこ型に湾曲自在な平板状の外刃の内面に
往復摺動を行なう内刃が溶接する往復式電気かみそりの
刃の構造に関するものである。

従来の往復式電気かみそりにおける外刃１は第１図ａに
示すような単に平板状のものをかまぼこ型に湾曲させた
だけであるとともに内刃２もまた同図ｂに示すようにア
ーチ状となっているのみであり、外刃の刃孔形状を長簿
状としても長い髭や〈せのある髭を導入して切ることが
できにくかった。本発明は上記の点に鑑み為されたもの
であり、その目的とするところは外刃に屈曲条部を設け
ると共に内刃に屈曲条部に対応する対応部を設け、屈曲
条部から平面部に到るスリット状刃孔を設けることで、
長い髭やくせ髭を効率よく鱗入して切ることができ、し
かもこのような屈曲条部という他の平面部とは大きく曲
げ剛性の異なる部分を設けたにもかかわらず、平板状の
外刃をかまぼこ型に湾曲させた時に一様な曲率半径を保
って内刃との密着性が良好となる往復式電気かみそりの
刃の構造を提供するにある。

以下本発明を図示実施例に塞き詳述する。

第２図以下において、１は平板状の外刃であり、これを
かまぼこ型に湾曲させた状態で電気かみそり本体３に取
付ける。外刃１には内刃２の往復摺敷方向に平行に全長
にわたって１本乃至複数本の屈曲条部４を設けてある。
この屈曲条部４は凹でも凸でもよい。屈曲条部４から外
刃１の屈曲条部４以外の部分である平板状９にかけてス
リット状刃孔６を内刃２の往復摺動方向に列設して設け
てある。一方、内刃は摺動方向に直交して上縁がアーチ
状となったブレード１０を多数個列設して形成してあり
、各ブレード１０には外刃１の凹又は凸の屈曲条部４に
対応して凹欠状又は凸超状とした対応部５を設けてあり
、屈曲条部４が凹の場合対応部５は凹欠状となって凹欠
状の対応部５内に凹の屈曲条部４が位置し、屈曲条部４
が凸の場合対応部６は凸起状（凹欠状でもよい）となっ
て凸の屈曲条部４内に凸起状の対応部５が位置するもの
である。外刃１の平面部９には刃孔７を多数個設けてあ
る。これらスリット状刃孔６及び刃孔７は、平板状の金
属材にその板厚（素地厚）より深い凹凸を付与し、その
後に金属材の片面を研削することで形成したものであっ
て、このためにスリット状刃孔６間や刃孔７のリブ８は
第７図に示すように断面逆Ｕ字状となっている。かくし
てこの往復式電気かみそりにあっては、屈曲条部４から
平面部９にかけて形成されたスリット状刃孔６によって
長い髭やくせのある髭１１を導入することができるもの
である。

すなわち屈曲条部４が凹の場合、第７図に示すように屈
曲条部４によって外刃１面に接していない所の肌を伸ば
して長い髭１１やくせのある髭１１を起こしてこれをス
リット状刃孔６に導入するものである。第７図は電気か
みそりを動かすにつれて、髭１１が右側から舷頃次左側
へと移動し、外刃２とで切断される状態を示している。
ここでスリット状刃孔６は平板部９においては屈曲条部
４に対して鏡斜させてあって、内刃２のブレード１０‘
こ対してはさみ角をもたせて切味の向上と、外刃１と内
刃２との干渉防止を図っている。この干渉防止という点
からはスリット状刃孔６は第１６図あるいは第１７図に
示すようにスペード形や台形として屈曲条部４がわがへ
いくに従ってスリット状刃孔６の開〇幅が広くなるよう
に内刃２の振動方向に対して両側関口縁を傾斜させても
よい。内刃２のいずれの方向への摺動に対しても内刃２
の各ブレード１０はスリット状刃孔６の両側開ロ縁に対
して正のはさみ角を持つために、髭１１の切断を往復の
夫々の動作時において行なえるとともに、いずれの動作
時にもブレード１０の対応部の関口縁であるエッジ１３
がスリット状刃孔６の関口縁に引掛かることがなく、内
刃２と外刃１との干渉を防ぐことができる。またこの干
渉を防ぐという点からは、第１８図に示すようにスリッ
ト状刃孔６のピッチＰ，を内刃２のブレード１０間の内
法距離Ｂよりも大きくするとよい。ピッチＰ，と内法距
離Ｂが同じであると外刃１を肌に押し当てた際第１９図
に示すように各ブレード１０のエッジ１３がスリット状
刃孔６に落ち込んで干渉をおこすおそれがあるが、ピッ
チＰ，を内法距離Ｂより大きくすることによってあるブ
レード１０のエッジがスリット状刃孔６の直下にある時
にも隣接するブレード１０のエッジ１３がスリット状刃
孔６間のリブ８の下面に接触しているために、スリット
状刃孔６へのブレード１０のエッジ１３の落ち込みが隣
接するブレード１川こよって抑制され、この結果内刃２
と外刃１との干渉が防止されるのである。第２０図に示
すようにスリット状刃孔６が２種のピッチＰ，，Ｐ２で
設けられている場合には小さい方のピッチＰ２より内刃
２のブレード１０の内法距離が小さくなるようにする。
更にはスリット状刃孔６間のリブ８の長さが長いことか
ら生じるこのリプ８のたわみによる干渉に対しては補強
リブ１４を設けることが好ましい。

すなわちスリット状刃孔６を第４図及び第２１図に示す
ように長スリット状刃好６ａと、内刃２の摺動方向と略
直交する方向であり且つ長スリット状刃孔６ａに平行で
２個が連続する短スリット状刃孔６ｂとの二種で形成し
、長スリット状刃孔６ａと短スリット状刃好６ｂとを内
刃２の楢鰯方向に交互に配置して連続する２個の短スリ
ット状刃孔６ｂ間に補強リブ１４を設け、そして第２２
図または第２３図に示すようにこの補強リブ１４を屈曲
条部４と平面部９との境界部の近傍に位置させるのであ
る。補強リプ１４の存在によってスリット状刃孔間のリ
ブ８の強度が向上してたわみにくくなり、内刃２のプレ
ード１０のエッジ１３との干渉がなくなる。リプ８の強
度の向上からいえば、第２３図に示すように補強リブ１
４が屈曲条部４と平面部９との境界部に位置するものが
好ましい。なお第２１図から明らかなように、屈曲条部
４に沿って交互に配した長スリット状刃孔６ａと短スリ
ット状刃孔６ｂとは、屈曲条部４の両側で半ピッチずら
してあって、上述のような理由で短スリット状刃孔６ｂ
を設けるにもかかわらず、内刃２の沼動方向と直交する
方向のどちらへ電気かみそりを動かそうと、第７図に示
したような長スリット状刃孔６ａへの長い髭１１やくせ
のある髭１１の確実な導入切断を行なえるようにしてあ
る。図示例では半ピッチずらした例を示しているが、屈
曲条部４の両側で長スリット状刃孔６ａ同志、短スリッ
ト状刃好６ｂ同志が相対していなければ同じ効果を得る
ことができる。屈曲条部４若しくは対応部に規制臭１５
を設けて干渉を防いでもよい。

第２４図にあっては内刃２の対応部５内に受溝１６を有
する規制具１５を取着し、この受溝１６が屈曲条部４の
底部外面と微小間隔を保つようにしてある。外刃１を強
く肌に押し当てても屈曲条部４と規制部１５との当援に
よって内刃２のブレード１０のエッジ１３がスリット状
刃孔６に入り込むことがなく、干渉を防止できるもので
ある。第２５図の実施例の場合には線接触となるために
摺動抵抗が小さくなる点で好ましい。第２６図は屈曲条
部４に規制具１５を取着した例である。規制臭１５は金
属若しくは合成樹脂、好ましくは合成樹脂で形成し、ブ
レード１０や屈曲条部４に一体成形することで敬着する
とよい。内刃２の対応部５に規制臭１５を取付ける場合
、第２７図に示すように各ブレード１０に取付けても、
あるいは第２８図に示すように各ブレード１０間に設け
ても、また第２９図に示すように内刃２の全長にわたっ
て設けてもよい。全てのプレード１０‘こ規制具１５を
設けると、規制具１５と外刃１との溝動抵抗が増し、内
刃２の駆動負荷が増加し、さらには振動、騒音及び外刃
の発熱などが増大するので、これらを抑制するという点
からは各々の内刃プレード１０ではなく、１個おき、２
個おき、もしくはそれ以上おきに規制具１５を設けてお
くとよい。また外刃１と規制具１５を設けておくとよい
。また外刃１と規制具１５とが面接触ではなく点接触と
なるようにするのがよい。ただし、規制臭１５を内刃２
に設ける場合には第３０図及び第３２図に示すように屈
曲条部４の底部におけるリブ８の下面を更に研削して第
３３図に示すように断面逆Ｕ字状であるリブ８の両脚部
をもげずりとつておき、そして規制臭１５における受溝
１６は二段として屈曲条部４の底部と規制臭１５との間
の間隙を屈曲条部４の側壁上部と規制具１５との間の間
隙より小さくすると次の利点が得られる。すなわち、外
刃１における刃先となるリブ８の脚部の側緑が屈曲条部
４の底部では排除されているために、外刃１を肌に押し
当てた際に間隙の小さい部分である屈曲条部４の底武が
まず規制具１５に接するが、この時規制具１５を削って
しまうことがないものであり、規制具１５の消耗、そし
てこの規制具の消耗に伴なう外刃１の規制量の減少から
くる外刃１と内刃２との干渉を防止できるものである。
屈曲条部４の底部は髭の切断には関与しないところであ
るから刃先をなくしてしまうことの影響が髭の切断とい
う点において生じることはない。一方、内刃２について
は各ブレード１０の刃先を第３４図に示すようにブレー
ド１０の刃先部の表裏面を凹設してつかし部１７を設け
ることで鋭角に形成するのが切味の向上という点で好ま
しいが、このつかし部１７による刃先が第３５図に示す
ようにブレード１０の端縁においても存在すると、外刃
１との干渉の頻度が大となる。

対応部５におけるエッジ１３のところで特に大となる。
しかもっかし部１７によってプレード１０の板厚が他の
平面部より小さくなるため干渉が生じた際にブレード１
０が折損するおそれが高くなる。更に抜き加工（抜金）
時にはブレード１０の表裏面のいずれかがダイの受面と
なるが、つかし部１７によってダィとの間に隙間が生じ
て抜き時に織部近傍に変形が生じてしまう。従ってつか
し部１７による刃先はブレード１０の全長にではなく、
第３６図に示すように両端部及びエッジ１３を除いて形
成する。すなわち、外刃１の刃好存在領域に摺接して髭
の切断に供し得る切断有効領域（第３７図中Ｑ）内であ
っても、端部及びエッジ１３についてはつかし部１７に
よる刃先を設けずにおくのである。尚、このっかし部１
７が存在しない部分の刃先でも、つかし部１７を有して
先鋭となっている刃先ほど切味は良好でないものの髭を
切断することができる。そしてつかし部１７を設けるこ
とによって良好な切味を得られるとともに、このつかし
部１７はブレード１０の端部及びエッジ１３には存在し
ないために、ブレード１０の対応部５及び端部の強度を
保持できて加工精度（変形の有無）も向上するものであ
る。ところで、このような屈曲条部４を外刃１に設ける
と、次のような問題が生じる。

すなわち外刃１は第８図に示すようにその両側縁を電気
かみそり本体３に取着し、内刃２は押上げばね１８によ
って外刃１の内面に接触圧を保つように押上げ付勢され
るのであるが、弾性を有する外刃１がある取付ピッチＸ
ｐｆｔで取着され且つ内刃２からの押上げ力を受けてい
ない状態での外刃１の曲率半径、すなわち外刃１が自身
の弾性で保持する曲率半径が、内刃２の刃先の曲率半径
と一致すれば外刃１と内刃２とは理想的な密着状態（接
触状態）となり、内刃２の押上げ力が少なくとも良好な
切味を得られる。しかるに外刃１に屈曲条部４を設ける
と、この屈曲条部４という曲げ剛性の大なる部分の存在
の故に外刃１を三湾曲させた際に外刃１は一様な曲率半
径を保たなくなる。従って、第９図〜第１１図に破線で
示すようになって一様な曲率半径をもって形成される内
刃２のエッジ、すなわち理想的曲率半径ｐｏとの間に部
分的に第１２図に示すように隙間６が生じてしまう。こ
の隙間６は内刃２に押上げばね１８によって適度な押上
力を加えても解消し得るものではない。隙間６が生じる
原因は屈曲条部４が塑性加工によるために剛性が大であ
ってその近傍もまた影響を受けて曲がりにくくなり、外
刃１を湾曲させた際の屈曲条部４近傍の曲率半径ｐ，が
他の平面部９の曲率半径ｐ２より大となるためである。
もちろん屈曲条部４の曲げ剛性が平面部９の曲げ剛性と
同一であるな軌まこのような隙間６は発生しないが、屈
曲条部４の曲げ剛性を平面部９の曲げ剛性と同じとなる
まで低くすることは殆ど不可能であるとともに、内刃２
のブレード１０のエッジ１３との干渉の機会が多いこと
から剛性を低くすることは好ましくない。このために本
発明にあっては、平面部９の曲げ剛性を屈曲条部４から
の距離に応じて変えることで対処している。すなわち、
屈曲条部４からの距離に応じて平面部９を第４図に示す
ように複数の領域フイウエに区画し、屈曲条部４に近い
領域ほど屈曲条部４の曲げ剛性に近い値となるように曲
げ剛性を大きくするのである。この結果、外刃１を湾曲
させた際の各部の曲率半径ｐ，，ｐ２に極端な落差がな
くなってなだらかに変化し、第９図〜第１１図に実線で
示すように外刃１と内刃２との密着性が向上する。曲げ
剛性は各領域７イウエによって段階的に変化してもよい
が、連続的である方が好ましい。尚、屈曲条部４から充
分に離れた領域（例えばエ）にあっては必ずしも曲げ剛
性が最小である必要はない。具体例をあげると、屈曲条
部４の曲げ剛性がＧｂである場合に、平面部９の曲げ剛
性が全て０．＆やである時に第１３図に破線で示すよう
な隙間６が外刃１と内刃２との間に生じたとすると、第
４図中にアで示す屈曲条部４に近い領域の曲げ剛性のみ
を０．私大まで大きくし、他の領域を０．技わとするこ
とによって第１３図に実線で示すように隙間６の発生量
が小さくなり、また領域７の曲げ剛性を０．×対、領域
イの曲げ剛性を０．７Ｇ℃、領域ウエの曲げ剛性を０．
６■とすると、つまり屈曲条部４から離れるに従ってよ
り連続的に曲げ剛性が４・さくなるようにすると、第１
３図に想像線で示すようにより隙間６の発生量が小さく
なる。尚、第１３図中の横軸×は外刃１の中央からの距
離、縦軸は隙間６の量である。またここでの隙間６の量
は実験及び計算で得たものであるが、この時の条件は外
刃１の取付部の展開長さＬが３３帆、屈曲条部４の深さ
０．３肋、屈曲条部４の幅Ｗが０．３側、外刃１の取付
ピッチＸｐｉｔが１６側、内刃２の刃先の半径が６．５
肌、押上力が４００夕である。また領域フイウエはその
幅が２．５雌であり、また鎖城フはスリット状刃孔６の
存在する領域オを除いている。第６図に示すものは２条
の屈曲条部４を対称に設ける場合であり、この場合平面
部９の曲げ剛性が全て同一であると外刃１の屈曲条部４
に近い部分が最も隙間６が大きくなる（第１４図の破線
参照）が、両屈曲条部４，４からの距離に応じて、すな
わち近い方の屈曲条部４からの級距離に応じて平面部９
の曲げ剛性が順次小さくなるようにすることによって、
第１０図に実線で示すように理想的曲率半径ｐｏに近い
曲線を外刃１が描くようになり、第１４図中に実線乃至
想像線で示すように隙間６の量が４・さくなる。また１
条の屈曲条部４が非対称に設けられている場合（第５図
参照）には曲げ剛性が平面部９の各領域において同じで
あると第２２図及び第１５図に破線で示すようになるが
、単に屈曲条部４からの距離に応じて曲げ剛性を変えた
だけでは第１５図に一点鎖線で示すよくにさほど隙間６
の発生量を抑えることはできない。この場合には、屈曲
条部４の対称位置となる領域の曲げ剛性を、屈曲条部４
の曲げ剛性に極めて近い値として剛性領域力を形成し、
屈曲条部４若しくは剛性領域力のいずれか近い方からの
距離に応じて平面部９の曲げ剛性を順次小さくすること
で、第１５図に実線あるいは想像線（二点鎖線）で示す
ように隙間６の発生量を小さくすることができる。間、
第１３図〜第１５図において、ハは屈曲条部４と対応部
５とが存在する切断無効領域である。曲げ剛性を各部で
変える手段としては次のものがある。

まず曲げ剛性Ｇは刃孔７の面積Ｓ，と刃孔７間である８
の面積Ｓ２の比◇＝８，／ｓ２に逆比例（ＧＸ，／Ｊ）
であるから、第３８図及び第３９図に示すように中心間
距離の一定な刃孔７群に対して屈曲条部４若し‘ま剛性
領域力に近い領域の刃孔７の面積を小さくする〔リブ８
の中を大きくする〕のである。尚、第３８図は連続的に
、第３９図は段階的に変化させた例である。また曲げ剛
性は第４１図に示すように素地厚ｔ、リブ８の全局（刃
厚）Ｔ、そして底面中（ランド中）Ｂｏに夫々正比例す
るから第４０図に示すように刃孔７面積が一定でも屈曲
条部４若しくは剛性領域力に近い領域ほど刃厚Ｔ、素地
厚ｔ、ランド中Ｂｏの少なくとも一項目を大きくするこ
とによって曲げ剛性を求める状態に設定することができ
る。尚、第９図に破線で示すような、あるいは第４４図
第４５図に示すような形状に外刃１がなるのは屈曲条部
４の深さ日がある値以下の場合であって、屈曲条部４の
深さ日を大きくすると、第４２図や第４３図に示すよう
に屈曲条部４の付近で隙間６が技大となる。

もちろん隙間６の発生の原因には種々あるが、この屈曲
条部４の深さ日の影響が特に大きい。つまり、他の条件
、たとえば屈曲条部４の幅Ｗ、外刃１の取付ピッチＸｐ
ｉｔ、外刃１の展開長さＬ、外刃１の平面部９の曲げ剛
性、内刃２の押上力等を同一とした場合、屈曲条部４の
深さ日がある値を越えた時には第４２図及び第４３図に
示すように屈曲条部４において隙間６が最大となり、あ
る値未満である時には第４４図及び第４５図に示すよう
に屈曲条部４近傍の平面部９で隙間６が最大となるので
ある。すなわち、屈曲条部４の深さ日が大きい時には第
４６図及び第４７図に示すように外刃１を湾曲させた際
の屈曲条部４の側壁の偏移角△０の値が大きく、このた
め屈曲条部４付近の曲率半径ｐ，が平面部９の曲率半径
ｐ，より大きくなって、第４２図及び第４３図に示すよ
うに屈曲条部４付近で隙間ｐの値が最大となり、逆に深
さ日が小さいと偏移角△８が小さくて曲率半径ｐ，が曲
率半径ｐ，よりも４・さくなり、平面部９において隙間
６の値が最大となる。第４８図にこの相関を示す。横軸
は屈曲条部４の深さ日、縦軸は隙間８であり、ｐは屈曲
条部４における隙間６の値を示す。従って、深さ日がこ
のある値（第４８図中のｙ）である時に隙間８の値が最
小となり、内刃２と外刃１との密着性が良くなるわけで
ある。しかし、長い髭やくせのある髭の効率的な導入と
いう点からは屈曲条部４の深さがこのある値ｙが最も好
ましいものとは限らない。

この場合には次のようにすることで対処することができ
る。すなわち、屈曲条部４の対称軸０と湾曲前における
外刃１の平面部９とのなす角度６は通常９００であり、
前述の深さ日の値ｙもこの角度６が直角である前提に基
いて得られた値であるが、この角度０を鋭角若しくは鈍
角とするのである。今、深さ日がある値ｙを越える場合
においては角度０を直角よりも大きい鈍角とすることに
よって屈曲条部４における曲率半径ｐ，が角度８が直角
である場合より小さくなり、平面部９における曲率半径
ｐ２の値に近くなる。また深さ日がある値ｙ未満である
場合には前記角度８を鋭角とすることによって曲率半径
ｐ，が、角度ａが直角である場合よりも大きくなり、曲
率半径ｐ２の値に近くなる。つまりは第４９図に示すよ
うに外刃１の曲率半径が各部で一様となって所定の曲率
半径ｐｏのエッジを全縁に有する内刃２との密着状態が
良好となり、より小さい押上げ力で良好な切味を得るこ
とができるものである。実験上では屈曲条部４の幅が０
．３肋、外刃１の取付ピッチＸｐｉｔが１６側、外刃１
の展開長さＬが３３側、内刃２の押し上げ力が４００夕
、内刃２の半径が６．５側である時、屈曲条部４の深さ
日の好ましい値ｙは０．７側であり、この深さ日が０．
劫舷である時には角度０を９３ｏ…、深さ日が０．３腿
である時には角度８を８７ｏ（ｉｉ｝とするのが好まし
い結果を得られた。

第５０図及び第５１図にこの時の隙間８の発生量を示す
。（ｉｉｉ）は深さ日が０．９側、角度８が９０ｏ、Ｍ
は深さ日が０．３肋、角度ａが９０ｏである場合を示す
。更には隙間６の発生の要因である屈曲条部４近傍の曲
げ剛性を次のような手段で小さくすることも有効である
。

屈曲条部４は前述のように平面部９よりも曲げ剛性が大
きくなるし、また大きくなくては内刃２との干渉代が平
面部９より大となるため強度の確保上、剛性が大でなく
てはならないのであるが、このように曲げ剛性が大なる
屈曲条部４の近傍はその影響で曲げ剛性が大きくなる。
ところで第４図などに示した実施例にあってはスリット
状刃孔６と平面部９における刃孔７との間の境界線Ｂは
内刃２の摺動方向に平行な直線となっており、このため
境界線８に存在するリブ８′は直線状であるが故に外刃
１を湾曲させるための曲げ方に対して強い抗力、つまり
曲げ剛性を有することとなり、、第５２図に示すように
スリット状刃孔６の存在鏡域オの曲率半径ｐ３ よりも
境界線８上のリプ８′の曲率半径ｐ４が大きくなって最
も小さい曲率半径ｐ２をもつ平面部９９との落差が大き
く、直線的になるリブ８′部分によって第５３図に示す
ように内刃２との間に隙間６を発生させてしまう。逆に
いえば境界線ａ上のリブ８′の曲げ剛性を小さくすると
、隙間６の量は４・さくなるわけである。このためには
、第５５図あるいは第５６図に示すようにスリット状刃
孔６を長スリット状刃孔６ａとこの長スリット状刃孔６
ａよりやや短かし、短スリット状刃孔６ｂとの二種で形
成して両者を交互に配置し、刃孔６との間の境界線８が
内刃２の情動方向においてジグザグ状となるようにする
とよい。この結果境界線Ｂ上のリブ８′は直線でなくな
るために外刃１の湾曲方向において一部に曲げ剛性の大
なる部分が集中せずに実質的に曲げ剛性が４・さくなり
、第５４図に示すように最大曲率半径ｐ４ の存在部分
がなくなって外刃１と内刃２の密着度を向上させること
ができるものである。屈曲条部４自体の曲げ剛性を屈曲
条部４の底部に第５７図〜第６０図に示すように孔部２
０を設けることで小さく〈してもよい。

第５９図は孔部２０を屈曲条部４の側壁まで、第６０図
はは孔部２０を平面部９にまで至らせた例で曲げ剛性を
より小さくしたものである。このように孔部２０を屈曲
条部４の底に形成することにより、外刃１をかまぼこ型
に屈曲するに際して、屈曲条部４を設けたといえども、
孔部２０により曲げ剛性を低下させることができ、した
がって外刃１を所定のかまぼこ型に曲げやすく、加えて
屈曲条部４に沿う塑性加工に伴う歪を抑制でき、結果と
して外刃１と内刃２との密着度を向上できるものである
。第６１図は凸の屈曲条部４の場合を示しており、孔部
２川ま屈曲条部４の頂部に設けている。更には外刃１を
かまぼこ型に湾曲させた際に発生する第６２図に示すよ
うな鞍型の反りに対して、孔部２０を有効に利用してこ
の反りを補正することができる。

すなわち第６３図及び第６４図に示す第５７図中のＥ部
とＦ部の拡大図から明らかなように孔部２０の面積Ｓ，
を内刃摺動方向の両端ほど大きく〔孔部２０間のリブ８
の中を内刃沼勤方向の両端ほど小さく〕することで、外
刃１の内刃沼敷方向の両端部における曲げ剛性（この曲
げ剛性は前述の実施例における外刃の湾曲方向ではなく
、内刃の摺動方向における曲げ剛性）を中央部より小さ
くくするのである。この内刃摺動方向における曲げ剛性
の変化によって鞍型の反りの発生を抑制することができ
る。また使用時ににおいては外刃１を肌に押し付ける力
の分布が内刃摺動万向において中央部が大で両端ほど小
となるが、この点に対しても有効に働いて外刃１と内刃
２の密着度、殊に内刃摺動方向両端部の密着度を向上さ
せ、内刃２に対する外刃１の追従性が良孔となる。もち
ろん孔部２０の面積と孔部２０間のリブ８の面積比とを
変えることによるのではなく、屈曲条部４における刃厚
Ｔ、素地陣ｔ、ランド中Ｂｏを加減することによって内
刃摺鰯方向両端部における曲げ剛性を小さく調整しても
よい。尚、往復駆動される内刃２の上下方向Ｙの移動量
は、内刃駆動部がある中央部から離れてる内刃摺動万向
両端部において大きく、又内刃摺動方向とを直交す前後
方向×の内刃２の移動；は、同様に内刃摺動方向両端部
において大きくなるという駆動構成上からの動作特性に
対しては、内刃２の摺動方向両端部にまで孔部２０を設
けていると第６５図に示すようにブレード１０が孔部２
０に不測に入り込んで外刃１を破損するおそれがあるか
ら、第５７図及び第６６図に示すように、内刃２の摺動
接触範囲内で且つ内刃沼勤方向の両端部については孔部
２０を設けておく方が好ましい。かくして本発明にあっ
てはかまぼこ型に湾曲自在な平板状の外刃に内刃の往復
摺動に平行に屈曲条部を設けて内刃に屈曲条部に対応す
る対応部を設け、屈曲条部から平面部に到るスリット状
刃孔を外刃１に設けたので、長い髭やくせ髭を屈曲条部
とスリット状刃孔とで効率よく導入切断することができ
るものであり、しかもこの外刃の屈曲条部近傍の平面部
の湾曲方向における曲げ剛性を屈曲条部より離れた平面
部の曲げ剛性より大きく且つ屈曲条部の曲げ剛性より小
さくしたので、平板状の外刃を湾曲させた際の各部の曲
率半径がなだらかに変化することになって、内刃との間
の隙間の値が小さくなり、良好な切味を得ることができ
るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ，ｂは従来例の外刃と内刃の斜視図、第２図は
本発明一実施例の部分断面図、第３図ａ，ｂは同上の外
刃と内刃の斜視図、第４図ａ，ｂは同上の外刃の展開状
態の平面部及び側面図、第５図及び第６図は他の外刃の
展開状態の平面部、第７図は同上の要部拡大断面図、第
８図は外刃の取付状態を示す椎騨略断面図、第９図は外
刃の形状の説明図、第１０図及び第１１図は他の外刃の
形状の説明図、第１２図は要部拡大断面図、第１３図、
第１４図及び第１５図は隙間の発生部位と蔓を示す特性
図、第１６図及び第１７図はスリ、ソト状刃孔の他例を
示す要部平面図、第１８図はスリット状刃孔のピッチと
ブレードの内法距離の差を説明する要部平面図、第１９
図ａ，ｂは上記ピッチと内法距離が同じである場合の要
部平面図及び断面図、第２０図はスリット状刃孔の他の
配列を示す部分平面図、第２１図は長スリット状刃孔と
短スリット状刃孔との配置を示す部分平面図、第２２図
及び第２３図は夫々補強リプを有する例の面図、第２４
図、第２５図及び第２６図は夫々規制臭を設けた例の要
部断面図、第２７図、第２８図及び第２９図は夫々規制
臭を設けた例の内刃の断面図、第３０図は更に他例の要
部断面図、第３１図は同上の外刃の部分平面図、第３２
図及び第３３図は夫々第３１図中のＣ‐Ｃ線とＤ‐Ｄ線
の断面図、第３４図はっかし部を有する内刃のブレード
の断面図、第３５図及び第３６図は夫々つかし部を有す
るブレードの正面図、第３７図は切断有効領域を示す概
略断面図、第３８図、第３９図及び第４０図は本発明に
係る外刃の部分拡大平面図、第４１図は第４０図に示す
外刃の断面図、第４２図、第４３図、第４４図及び第４
５図は外刃を湾曲させた際の外刃の形状の説明図、第４
６図及び第４７図は外刃の屈曲条部付近の湾曲に伴う作
用の説明図、第４８図は屈曲条部の深さと隙間の発生量
との相関を示す特性図、第４９図は外刃の湾曲時の形状
の説明図、第５０図及び第５１図は隙間の発生位置と量
との相関を示す特性図、第５２図は外刃を湾曲させた際
の曲率半径の分布を示す説明図、第５３図は外刃の部分
拡大断面図、第５４図は改良させる外刃の湾曲時の曲率
半径の分布を示す説明図、第５５図ａ，ｂ、第５６図ａ
，ｂ及び第５７図ａ，ｂは夫々異なる例の外刃の展開時
の平面図及び側面図、第５８図は第６７図の一部を拡大
せる平面図、第５９図第６０図及び第６１図は夫々異な
る例の部分断面図、第６０ ２図は鞍型の反りを示す斜
視図、第６３図及び第６４図は夫々第５７図中のＥ部と
Ｆ部の拡大平面図、第６５図及び第６６図は部分断面図
である。 １‘ま外刃、２は内刃、４は屈曲条部、５は対応部、６
はスリット状刃孔、７は刃孔、８はリブを示す。 第１図 第２図 第３図 第８図 第９図 図 寸 船 図 幻 船 図 ■ 船 第７図 第１０図 第１１図 第ー２図 第ー３図 第ー４図 第ー５図 第１６図 第１７図 第ー８図 第ｌ９図 第幻図 第２１図 第Ｚ図 第２３図 第２４図 第２５図 第総図 第２７図 第ａ図 第２９図 第３０図 第３ー図 第泣図 第３３図 第糾図 弟盃図 第３６図 第３７図 第粉図 第斑図 第の図 第４１図 第４２図 第４３図 第叫図 第１４５図 繁４６頚 第４７図 第簿図 第４９図 第の図 第５１図 第乾図 第５３図 第乳図 第５８図 第５９図 第６０図 第６ー図 第６２図 第鏡図 第６４図 図 概 船 図 ＊ 船 図 ６ 舵 第６５図 第鉾図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ かまぼこ型に湾曲自在な平板状の外刃に内刃の往復
   摺動方向に平行な凹又は凸の屈曲条部を設けるとともに
   内刃に屈曲条部に対応して凹欠状又は凸起状の対応部を
   設け、凹又は凸の屈曲条部から外刃の屈曲条部以外の部
   分である平面部に到るスリツト状刃孔群を外刃に形成し
   てこの外刃の屈曲条部近傍の平面部の湾曲方向における
   曲げ剛性を屈曲条部より離れた平面図の曲げ剛性より大
   きく且つ屈曲条部の曲げ剛性より小さくして成ることを
   特徴とする往復式電気かみそりの刃の構造。 ２ 屈曲条部が非対称に配置された外刃において、屈曲
   条部と対称位置における平面部に湾曲方向における曲げ
   剛性の大なる剛性領域を形成し、屈曲条部及び剛性領域
   の近傍の平面部の曲げ剛性を屈曲条部及び前記領域より
   離れた平面部の曲げ剛性より大きく且つ屈曲条部及び剛
   性領域の曲げ剛性より小さくして成ることを特徴とする
   特許請求の範囲第１項記載の往復電気かみそりの刃の構
   造。 ３ 平面部に設けられた刃孔の面積と、残されたリブの
   面積との比を屈曲条部乃至剛性領域からの距離に応じて
   変えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載又は
   第２項記載の往復式電気かみそりの刃の構造。 ４ 外刃の平面部に中心間距離が一定な刃孔群を設ける
   とともに屈曲条部乃至剛性領域からの距離に応じて刃孔
   間であるリブの巾を変えることを特徴とする特許請求の
   範囲第３項記載の往復式電気かみそりの刃の構造。 ５ 外刃の平面部に中心間距離が一定な刃孔群を設ける
   とともに屈曲条部乃至剛性領域からの距離に応じて刃孔
   面積を変えることを特徴とする特許請求の範囲第３項記
   載の往復式電気かみそりの刃の構造。 ６ 刃孔間のリブを断面逆Ｕ字状として屈曲条部乃至剛
   性領域からの距離に応じて外刃の平面部のリブの全高を
   変えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載又は
   第２項記載の往復式電気かみそりの刃の構造。 ７ 刃孔間のリブを断面逆Ｕ字状として屈曲条部乃至剛
   性領域からの距離に応じて外刃の平面部のリブの素地厚
   を変えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載又
   は第２項記載の往復式電気かみそりの刃の構造。 ８ 刃孔間のリブを断面逆Ｕ字状として屈曲条部乃至剛
   性領域からの距離に応じてリブの両脚部の各底面巾を変
   えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載又は第
   ２項記載の往復式電気かみそりの刃の構造。