JPS60187704A - 熱水発電プラント - Google Patents
熱水発電プラントInfo
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- JPS60187704A JPS60187704A JP4370384A JP4370384A JPS60187704A JP S60187704 A JPS60187704 A JP S60187704A JP 4370384 A JP4370384 A JP 4370384A JP 4370384 A JP4370384 A JP 4370384A JP S60187704 A JPS60187704 A JP S60187704A
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- Japan
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- hot water
- steam
- accumulator
- control valve
- temperature
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K21/00—Steam engine plants not otherwise provided for
- F01K21/005—Steam engine plants not otherwise provided for using mixtures of liquid and steam or evaporation of a liquid by expansion
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
相流体輸送式の熱水発電プラントに関する。
第１図は従来の熱水発電プラントを示す図である。図中
１１は給水ポンプであシ、その出口には熱水発生器１２
が接続されている。熱水発生器１２の出口は温度調整弁
１３を介してアキュムレータ１４の入口に接続されてい
る。上記温度調整弁１３は熱水発生器１２により排出さ
れる流体の排熱量に応じて開度を制御するもので、前記
熱水発生器１２の出口側における液体の温度は温度検出
器１５で検出されている。前記アキュムレータ１４の出
口は熱水管１６によシ熱水タービン１７に接続され、上
記熱水管１６には熱水止め弁１８および熱水加減弁１９
が介挿されている。上記熱水加減弁１９は前記アキ−ム
レ−タフ４内の熱水レベルが予じめ定められた設定値と
なるように制御するもので、アキュムレータ１４内の熱
水レベルは液位検出器２０で検出されている。
１１は給水ポンプであシ、その出口には熱水発生器１２
が接続されている。熱水発生器１２の出口は温度調整弁
１３を介してアキュムレータ１４の入口に接続されてい
る。上記温度調整弁１３は熱水発生器１２により排出さ
れる流体の排熱量に応じて開度を制御するもので、前記
熱水発生器１２の出口側における液体の温度は温度検出
器１５で検出されている。前記アキュムレータ１４の出
口は熱水管１６によシ熱水タービン１７に接続され、上
記熱水管１６には熱水止め弁１８および熱水加減弁１９
が介挿されている。上記熱水加減弁１９は前記アキ−ム
レ−タフ４内の熱水レベルが予じめ定められた設定値と
なるように制御するもので、アキュムレータ１４内の熱
水レベルは液位検出器２０で検出されている。
前記熱水タービン１７から送出される液体は気水分離器
２ノにて蒸気と熱水とに分離され、蒸気はフラッシュ蒸
気タービン入口蒸気止め弁２２およびインタセット弁２
３を介してフラッシュ蒸気タービン２４へ送られ、熱水
は多段フラッシャ２５へ送られる。多段フラッシャ２５
に供給された熱水はフラッシャ２５内の弁を通過すると
きに圧力降下して一部が気化し、前記フラッシュ蒸気タ
ービン２４へ送出される。フラッシュ蒸気タービン２４
は前記熱水タービン１７と共に発電機２６を駆すリ１し
、フラッシュ蒸気タービン２４を通過した低温の蒸気は
復水器２７へ送出される。上記復水器２７にて冷却液化
された水は復水ポンプ２８を介して前記給水ポンプ１ノ
に供給される。一方、前記多段フラッシャ２５内の水は
フラッシャドレンブースタポンプ２９および水位調節弁
３０を介して前記給水ボン７６１ノに供給される。上記
水位調節弁３０は前記多段フラッシャ２５内の水位を、
制御するもので、多段フラッシャ２５内の水位は液位検
出器３１で検出されている。
２ノにて蒸気と熱水とに分離され、蒸気はフラッシュ蒸
気タービン入口蒸気止め弁２２およびインタセット弁２
３を介してフラッシュ蒸気タービン２４へ送られ、熱水
は多段フラッシャ２５へ送られる。多段フラッシャ２５
に供給された熱水はフラッシャ２５内の弁を通過すると
きに圧力降下して一部が気化し、前記フラッシュ蒸気タ
ービン２４へ送出される。フラッシュ蒸気タービン２４
は前記熱水タービン１７と共に発電機２６を駆すリ１し
、フラッシュ蒸気タービン２４を通過した低温の蒸気は
復水器２７へ送出される。上記復水器２７にて冷却液化
された水は復水ポンプ２８を介して前記給水ポンプ１ノ
に供給される。一方、前記多段フラッシャ２５内の水は
フラッシャドレンブースタポンプ２９および水位調節弁
３０を介して前記給水ボン７６１ノに供給される。上記
水位調節弁３０は前記多段フラッシャ２５内の水位を、
制御するもので、多段フラッシャ２５内の水位は液位検
出器３１で検出されている。
一般に熱水発電プラントは排熱の温度が中、低温の場合
において、上記排熱を経済的に回収するのに適している
。また上記排熱の温度が高温の場合には、熱水条件を高
めることによシ理論的には効率がよくなる。
において、上記排熱を経済的に回収するのに適している
。また上記排熱の温度が高温の場合には、熱水条件を高
めることによシ理論的には効率がよくなる。
しかし、上記熱水条件をむやみに高めると、材料費が高
くつき、また段落効率・や翼車の耐エロジョン性を考慮
した熱水タービンの設計が難しくなる。
くつき、また段落効率・や翼車の耐エロジョン性を考慮
した熱水タービンの設計が難しくなる。
そこでこれらの欠点を補う手段として蒸気熱水二相流体
輸送式の発電プラントが先に提案されている（特願昭５
２−１４８１１６号）。これは、排熱の温度が高い場合
に、熱水の圧力は上げず、熱水の一部を蒸発させて熱水
と蒸気との二相流体とすることによシ、さらに高位のエ
ネルギーとして回収するものである。
輸送式の発電プラントが先に提案されている（特願昭５
２−１４８１１６号）。これは、排熱の温度が高い場合
に、熱水の圧力は上げず、熱水の一部を蒸発させて熱水
と蒸気との二相流体とすることによシ、さらに高位のエ
ネルギーとして回収するものである。
しかるにこの種の発電プラントには次のような問題があ
った。すなわち、流体が飽和二相流体であるため温度は
一定である。したがって第１図に示すような従来の熱水
発電プラントのように、アキュムレータ１４の入口側に
温度調節弁１３を設け、排熱量に応じて流量を制御する
ものには利用できない。
った。すなわち、流体が飽和二相流体であるため温度は
一定である。したがって第１図に示すような従来の熱水
発電プラントのように、アキュムレータ１４の入口側に
温度調節弁１３を設け、排熱量に応じて流量を制御する
ものには利用できない。
本発明の目的は、蒸気熱水二相流体輸送式の発電方式を
利用した熱水発電プラントに対し、よシ広範囲な排熱量
の安定した制御を行なえる熱水発電プラントを提供する
ことになる。
利用した熱水発電プラントに対し、よシ広範囲な排熱量
の安定した制御を行なえる熱水発電プラントを提供する
ことになる。
本発明は上記目的を達成するために、給水Ｉンゾ出口側
に給水制御弁を設けて熱水・蒸気発生器から発生される
蒸気熱水二相流体の温度を設定値以上に制御すると共に
、熱水タービンの蒸気入口側および熱水入口側に蒸気制
御弁および熱水制御弁をそれぞれ設けてアキュムレータ
内の圧力と熱水レベルとを制御し、排熱量に応じた：朧
の流体を前記熱水タービンに導入するように構成される
。
に給水制御弁を設けて熱水・蒸気発生器から発生される
蒸気熱水二相流体の温度を設定値以上に制御すると共に
、熱水タービンの蒸気入口側および熱水入口側に蒸気制
御弁および熱水制御弁をそれぞれ設けてアキュムレータ
内の圧力と熱水レベルとを制御し、排熱量に応じた：朧
の流体を前記熱水タービンに導入するように構成される
。
第２図は本発明の一実施例を示す熱水発電プラントの系
統図である。なお第１図と同一部分には同一符号を付し
説明は省略する。給水ポンプ１１の出口には給水制御弁
４１を介して熱水・蒸気発生器４２が接続され、熱水・
蒸気発生器４２の出口側における流体の温度は温度検出
器１５にて検出されている。上記給水制御弁４１は熱水
・蒸気発生器４２の出口における流体の温度が予め定め
られた設定値Ａ以上となるように制御するものである。
統図である。なお第１図と同一部分には同一符号を付し
説明は省略する。給水ポンプ１１の出口には給水制御弁
４１を介して熱水・蒸気発生器４２が接続され、熱水・
蒸気発生器４２の出口側における流体の温度は温度検出
器１５にて検出されている。上記給水制御弁４１は熱水
・蒸気発生器４２の出口における流体の温度が予め定め
られた設定値Ａ以上となるように制御するものである。
すなわち第３図に示すように熱水・蒸気発生器４２の出
口側における流体の温度が設定値Ａ未満のときは上記給
水制御弁４ノは閉方向に動き、流体の温度が設定値Ａ以
上のときは全開状態となる。
口側における流体の温度が設定値Ａ未満のときは上記給
水制御弁４ノは閉方向に動き、流体の温度が設定値Ａ以
上のときは全開状態となる。
前記熱水・蒸気発生器４２の出口は二相流体輸送管４３
を介してアキュムレータ４４の入口に接続されている。
を介してアキュムレータ４４の入口に接続されている。
上記アキュムレータ４４は上部に蒸気出口４４ａ１下部
に熱水出口４４ｂを有するものである。また図中４５は
熱水タービンで、この熱水タービン４５には蒸気入口４
５ｔｈおよび熱水人口４５ｂが設けられている。
に熱水出口４４ｂを有するものである。また図中４５は
熱水タービンで、この熱水タービン４５には蒸気入口４
５ｔｈおよび熱水人口４５ｂが設けられている。
そしてアキュムレータ４４の蒸気出口４４ｇと熱水ター
ビン４５の蒸気入口４５ａとの間は主蒸気管４６で接続
され、この主蒸気管４６には主蒸気止め弁４７および蒸
気加減弁４８が介挿されている。また前記アキュムレー
タ４４の熱水出口４４ ｂと熱水タービン４５の熱水人
口４５ 、ｂとの間は熱水管１６で接続され、この熱水
管１６には熱水止め弁１８および熱水加減弁１９が介挿
されている。またアキュムレータ４４の蒸気出口４４ａ
側圧力は圧力検出器４９で検出され、アキ−ムレ−タイ
４内の熱水レベルは液位検出器２０で検出されている。
ビン４５の蒸気入口４５ａとの間は主蒸気管４６で接続
され、この主蒸気管４６には主蒸気止め弁４７および蒸
気加減弁４８が介挿されている。また前記アキュムレー
タ４４の熱水出口４４ ｂと熱水タービン４５の熱水人
口４５ 、ｂとの間は熱水管１６で接続され、この熱水
管１６には熱水止め弁１８および熱水加減弁１９が介挿
されている。またアキュムレータ４４の蒸気出口４４ａ
側圧力は圧力検出器４９で検出され、アキ−ムレ−タイ
４内の熱水レベルは液位検出器２０で検出されている。
前記蒸気加減弁４８は前記アキ−ムレ−タイ５内の圧力
が予め定められた設定値Ｂとなるように制御するもので
ある。すなわち、第４図に示すように、アキ−ムレ−タ
イ４内の圧力が上がれば蒸気加減弁４８は開方向へ動き
、アキ−ムレ−タイ４内の圧力が下がれば閉方向へ動く
。
が予め定められた設定値Ｂとなるように制御するもので
ある。すなわち、第４図に示すように、アキ−ムレ−タ
イ４内の圧力が上がれば蒸気加減弁４８は開方向へ動き
、アキ−ムレ−タイ４内の圧力が下がれば閉方向へ動く
。
また前記熱水加減弁１９は前記アキュムレータ４４内の
熱水レベルを予め定められた設定値Ｃとなるように制御
するものである。すなわち、第５図に示すようにアキュ
ムレータ４４内の熱水レベルが上がれば熱水加減弁１９
は開方向へ動き、アキュムレータ４４内の熱水レベルが
下がれば閉方向へ動く。
熱水レベルを予め定められた設定値Ｃとなるように制御
するものである。すなわち、第５図に示すようにアキュ
ムレータ４４内の熱水レベルが上がれば熱水加減弁１９
は開方向へ動き、アキュムレータ４４内の熱水レベルが
下がれば閉方向へ動く。
熱水タービン４５以降の系統は第１図の従来のプラント
と同様である。
と同様である。
このように構成された本装置において、アキ−ムレ−タ
イ４内の圧力設定値Ｂを” Ｃｋｙ／ｃｒｎ２ａｂｓ
〕と設定した場合について例示する。上記設定値Ｂに対
応する飽和温度は２５０６℃である。また熱水・蒸気発
生器４２の出口における流体の温度設定値Ａは上記飽和
温度よシも僅かに低目、たとえば２４８℃と設定する。
イ４内の圧力設定値Ｂを” Ｃｋｙ／ｃｒｎ２ａｂｓ
〕と設定した場合について例示する。上記設定値Ｂに対
応する飽和温度は２５０６℃である。また熱水・蒸気発
生器４２の出口における流体の温度設定値Ａは上記飽和
温度よシも僅かに低目、たとえば２４８℃と設定する。
今、排熱量が少なくて流体の温度が２４８℃よシも低い
場合は、給水制御弁４ノが閉方向へ動き給水量が減少す
る。そうすると流体は２４８℃よシ少し低い温度まで加
熱される。そこで蒸気加減弁４８および熱水加減弁１９
の調整を行なう。つまシ上記状態においては、蒸気加減
弁４８は全閉され、アキュムレータ４４内の圧力は流体
の飽和圧力すなわち流体温度の設定値２４８℃のＩ句和
圧力３９．２ ［ｋｇ／Ｌ：ｆｎ２ａｂｓ ３ Ｊｄ下
に保たれる。そして熱水・蒸気発生器４２にて発生した
熱水量に応じて熱水加減弁１９が開閉し、熱水を熱水タ
ービン４５に導入する。これは従来の熱水発電プラント
と基本的には同様である。
場合は、給水制御弁４ノが閉方向へ動き給水量が減少す
る。そうすると流体は２４８℃よシ少し低い温度まで加
熱される。そこで蒸気加減弁４８および熱水加減弁１９
の調整を行なう。つまシ上記状態においては、蒸気加減
弁４８は全閉され、アキュムレータ４４内の圧力は流体
の飽和圧力すなわち流体温度の設定値２４８℃のＩ句和
圧力３９．２ ［ｋｇ／Ｌ：ｆｎ２ａｂｓ ３ Ｊｄ下
に保たれる。そして熱水・蒸気発生器４２にて発生した
熱水量に応じて熱水加減弁１９が開閉し、熱水を熱水タ
ービン４５に導入する。これは従来の熱水発電プラント
と基本的には同様である。
次に流体温度が設定値である２４８℃に達すると、給水
制御弁４１は全開となり、最大給水上に、が流れる。
制御弁４１は全開となり、最大給水上に、が流れる。
さらに流体温度が上昇し排熱ｔ；：が多く在ると、熱水
・蒸気発生器４２から蒸気が発生し始める。
・蒸気発生器４２から蒸気が発生し始める。
この蒸気の発生量は前記排熱量にしたがって増大し、仮
にこのままでいくとすると、結局は給水量全体が蒸発す
る状態となる。この状態は飽和蒸気プラントの場合と同
様であるが、このときの排熱量は下記のように設計点を
はるかに越えているので、給水量全体が蒸発する状態に
陥る可能性はない。
にこのままでいくとすると、結局は給水量全体が蒸発す
る状態となる。この状態は飽和蒸気プラントの場合と同
様であるが、このときの排熱量は下記のように設計点を
はるかに越えているので、給水量全体が蒸発する状態に
陥る可能性はない。
すなわち第６′図は排熱量ＨＣＫｃａＡ／Ｈ〕と熱水発
生量ＧｗＣｋｇ／Ｈ〕および蒸気発生ｉ−，Ｇ ８０ｓ
’ｆ（］との関係を示す図である。上記排熱量Ｈと熱水
発生量Ｇｗｒ蒸気発生景Ｇｓの関係は Ｈ＝Ｇ８（ｈ２−ｈＯ）＋ＧＷ（ｈｌ、−ｈｏ ）Ｇ−
０８＋Ｇｗ Ｇ：給水量［［／ＨＥ ｈＯ：給水エンタルピ〔ＫＣａ／！／ｋｇ〕ｈ１：飽和
熱水エンタルピＣＫｃ ａｔ／ｋｇ：］ｈ２：乾き飽和
蒸気エンタルピ〔ＫｃａＬ／ｋｇ〕となる。ここで飽和
圧力３９．２ Ｃｋｇ／ｃｍ２ａｂｓ 〕。
生量ＧｗＣｋｇ／Ｈ〕および蒸気発生ｉ−，Ｇ ８０ｓ
’ｆ（］との関係を示す図である。上記排熱量Ｈと熱水
発生量Ｇｗｒ蒸気発生景Ｇｓの関係は Ｈ＝Ｇ８（ｈ２−ｈＯ）＋ＧＷ（ｈｌ、−ｈｏ ）Ｇ−
０８＋Ｇｗ Ｇ：給水量［［／ＨＥ ｈＯ：給水エンタルピ〔ＫＣａ／！／ｋｇ〕ｈ１：飽和
熱水エンタルピＣＫｃ ａｔ／ｋｇ：］ｈ２：乾き飽和
蒸気エンタルピ〔ＫｃａＬ／ｋｇ〕となる。ここで飽和
圧力３９．２ Ｃｋｇ／ｃｍ２ａｂｓ 〕。
流体温度２５０．６℃の乾き飽和蒸気エンタルピｈ２は
６６８．９ ＣＫｃａ７／ｋ１９：］、飽和圧力４２〔
ｋｇ／ｃｍ２ａｂｓ ］ 、給水温度８０℃の給水エン
タルピｈＯは８０．８ ［Ｋｃａ７／ｋｇ］である。
６６８．９ ＣＫｃａ７／ｋ１９：］、飽和圧力４２〔
ｋｇ／ｃｍ２ａｂｓ ］ 、給水温度８０℃の給水エン
タルピｈＯは８０．８ ［Ｋｃａ７／ｋｇ］である。
今、最大給水量を１０ ＯＣＴ／Ｆ〕、給水温度を８０
℃とすると、排熱量Ｈが０ ［Ｋｃ ａｔ／ｉ（］では
熱水発生量ＧｗはＯＣＴ／Ｈ〕となる。また排熱量Ｈが
１．７６ Ｘ １０７［Ｋｃａｌ／ Ｈ］ （第６図中
Ｄ）においては、流体温度２４８℃の熱水発生量Ｇｗは
１００ （ｒ／ｌ、すなわち、 １００Ｘ１０３［ｋｇ／ＨＩＸ（２５７，０−８Ｑ、０
）ＣＫｃａｌＡｉ〕＝ １．７６ Ｘ １０’［Ｋｃａ
ｔ／ Ｈ］となシ、排熱５１ Ｈが５．８８ Ｘ １０
７［Ｋｃａｔ／Ｈ］（第６図中Ｅ）においては、飽和圧
力４１Ｃｋｇ／ｃｍ２ａ ｂ ｓ ：］の飽和蒸気発生
量ＧＷは１００［Ｔ／Ｈ〕、すなわち、 １００ Ｘ １０３［ｋｇ／Ｉ（：１ｌｘ（６６Ｂ、９
Ｘ８０．９ ） ［Ｋｃａｖｋｇ〕＝ ５．８８ Ｘ’
１０ ［Ｋｃａｔ／ Ｈ］となシ、排熱量Ｈが１．７
６ Ｘ １０’［Ｋｃａｔ／Ｈ］と５．８８ Ｘ １０
［Ｋｃａｌ／ Ｈ］との間（第６図中Ｄ−Ｅ）では２
５０．６℃の蘭和熱水と４ｘｃ＝ｙｃｒｉａｂｓ ）の
飽和蒸気が合せて１００〔Ｔ／Ｈ〕発生することになる
。
℃とすると、排熱量Ｈが０ ［Ｋｃ ａｔ／ｉ（］では
熱水発生量ＧｗはＯＣＴ／Ｈ〕となる。また排熱量Ｈが
１．７６ Ｘ １０７［Ｋｃａｌ／ Ｈ］ （第６図中
Ｄ）においては、流体温度２４８℃の熱水発生量Ｇｗは
１００ （ｒ／ｌ、すなわち、 １００Ｘ１０３［ｋｇ／ＨＩＸ（２５７，０−８Ｑ、０
）ＣＫｃａｌＡｉ〕＝ １．７６ Ｘ １０’［Ｋｃａ
ｔ／ Ｈ］となシ、排熱５１ Ｈが５．８８ Ｘ １０
７［Ｋｃａｔ／Ｈ］（第６図中Ｅ）においては、飽和圧
力４１Ｃｋｇ／ｃｍ２ａ ｂ ｓ ：］の飽和蒸気発生
量ＧＷは１００［Ｔ／Ｈ〕、すなわち、 １００ Ｘ １０３［ｋｇ／Ｉ（：１ｌｘ（６６Ｂ、９
Ｘ８０．９ ） ［Ｋｃａｖｋｇ〕＝ ５．８８ Ｘ’
１０ ［Ｋｃａｔ／ Ｈ］となシ、排熱量Ｈが１．７
６ Ｘ １０’［Ｋｃａｔ／Ｈ］と５．８８ Ｘ １０
［Ｋｃａｌ／ Ｈ］との間（第６図中Ｄ−Ｅ）では２
５０．６℃の蘭和熱水と４ｘｃ＝ｙｃｒｉａｂｓ ）の
飽和蒸気が合せて１００〔Ｔ／Ｈ〕発生することになる
。
ここで、通常は蒸気発生量Ｇｓを１５％程度に設定する
。すなわち、第６図においては２．４×１．０’［Ｋｃ
ａｔ／Ｈ］（第６図中Ｆ）付近となる。したがって給水
量全体が蒸発する状態になることはないのである。
。すなわち、第６図においては２．４×１．０’［Ｋｃ
ａｔ／Ｈ］（第６図中Ｆ）付近となる。したがって給水
量全体が蒸発する状態になることはないのである。
このように本実施例によれば、排熱量の変化に応じて発
生する蒸気と熱水の景が変化し、この変化はアキュムレ
ータ４４内の圧力と熱水レベルの変化に反映される。し
たがって蒸気加減弁４８と熱水加減弁１９によシアキュ
ムレ−タイ４内の圧力と熱水レベルとを制御することに
よって、蒸気と熱水の流量を排熱量に応じて制御し、熱
水タービンに導入することができる０以上詳細したよう
に、本発明によれば、熱水・蒸気発生器から発生される
蒸気熱水二相流体の流体温度を給水ポンプ出口側に設け
た給水制御弁によ多制御し、またアキュムレータの圧力
と熱水レベルとを熱水タービンの蒸気入口側に設けた蒸
気制御弁および前記熱水タービンの熱水入口側に設けた
熱水制御弁によ多制御して排熱量に応じた量の流体を前
記熱水タービンに導入するように制御したことによシ、
広範囲な排熱量の制御を安定に行なうことができる熱水
発電プラントを提供できる。
生する蒸気と熱水の景が変化し、この変化はアキュムレ
ータ４４内の圧力と熱水レベルの変化に反映される。し
たがって蒸気加減弁４８と熱水加減弁１９によシアキュ
ムレ−タイ４内の圧力と熱水レベルとを制御することに
よって、蒸気と熱水の流量を排熱量に応じて制御し、熱
水タービンに導入することができる０以上詳細したよう
に、本発明によれば、熱水・蒸気発生器から発生される
蒸気熱水二相流体の流体温度を給水ポンプ出口側に設け
た給水制御弁によ多制御し、またアキュムレータの圧力
と熱水レベルとを熱水タービンの蒸気入口側に設けた蒸
気制御弁および前記熱水タービンの熱水入口側に設けた
熱水制御弁によ多制御して排熱量に応じた量の流体を前
記熱水タービンに導入するように制御したことによシ、
広範囲な排熱量の制御を安定に行なうことができる熱水
発電プラントを提供できる。
第１図は従来の熱水発電プラントの系統図、第２図は本
発明の一実施例における熱水発電プラントの系統図、第
３図〜第６図は同実施例の作用を示すもので、第３図は
給水制御弁の開度と流体温度との関係を示す図、第４図
は蒸気加減弁の開度とアキュムレータ内圧力との関係を
示す図、第５図は熱水加減弁の開度とアキュムレータ内
熱水レベルとの関係を示す図、第６図は排熱量と熱水お
よび蒸気の発生量との関係を示す図である。 １１・・・給水ポンプ、１６・・・熱水管、１９・・・
熱水制御弁、４１・・・給水制御弁、４２・・・熱水・
蒸気発生器、４４・・・アキュムレータ、４５・・・熱
水タービン、４６・・・主蒸気管、４８・・・蒸気制御
弁。 出願人復代理人 弁理士 鈴 江 武 彦篤３図 Ａ 丸修温度 第４図 Ｂ −？キュムレータ内斤ヵ 第５図 第６図 羽ト宍ＮＪ！Ｌ
発明の一実施例における熱水発電プラントの系統図、第
３図〜第６図は同実施例の作用を示すもので、第３図は
給水制御弁の開度と流体温度との関係を示す図、第４図
は蒸気加減弁の開度とアキュムレータ内圧力との関係を
示す図、第５図は熱水加減弁の開度とアキュムレータ内
熱水レベルとの関係を示す図、第６図は排熱量と熱水お
よび蒸気の発生量との関係を示す図である。 １１・・・給水ポンプ、１６・・・熱水管、１９・・・
熱水制御弁、４１・・・給水制御弁、４２・・・熱水・
蒸気発生器、４４・・・アキュムレータ、４５・・・熱
水タービン、４６・・・主蒸気管、４８・・・蒸気制御
弁。 出願人復代理人 弁理士 鈴 江 武 彦篤３図 Ａ 丸修温度 第４図 Ｂ −？キュムレータ内斤ヵ 第５図 第６図 羽ト宍ＮＪ！Ｌ
Claims (1)
- 給水ポンプと、この給水ポンプよシ送出される液体を供
給され熱水または熱水と蒸気からなる二相流体を発生す
る熱水・蒸気発生器と、この熱水・蒸気発生器よシ発生
される流体を加圧状態でたくわえるアキームレータと、
このアキュムレータにだくわえられた二相流体のうち蒸
気は蒸気入口から供給され熱水は熱水入口から供給され
る熱水タービンと、前記給水ポンプ出口側に設けられ前
記熱水・蒸気発生器から発生される流体の温度が設定値
以上となるように前記熱水・蒸気発生器への液体供給量
を制御する給水制御弁と、前記アキームレータの蒸気出
口側に設けられアキュムレータ内の圧力が設定値となる
ように蒸気流出量を制御する蒸気加減弁と、前記アキー
ムレータの熱水出口側に設けられアキュムレータ内の熱
水レベルが設定値となるように熱水流出量を制御する熱
水加減弁とを具備したことを特徴とする熱水発電プラン
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4370384A JPS60187704A (ja) | 1984-03-07 | 1984-03-07 | 熱水発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4370384A JPS60187704A (ja) | 1984-03-07 | 1984-03-07 | 熱水発電プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60187704A true JPS60187704A (ja) | 1985-09-25 |
| JPH0231202B2 JPH0231202B2 (ja) | 1990-07-12 |
Family
ID=12671173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4370384A Granted JPS60187704A (ja) | 1984-03-07 | 1984-03-07 | 熱水発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60187704A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103899370A (zh) * | 2014-04-29 | 2014-07-02 | 苟仲武 | 一种新型蒸汽动力循环装置及工作方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS562414A (en) * | 1979-06-21 | 1981-01-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Variable pressure driving system for hot water turbine |
| JPS5732003A (en) * | 1980-08-04 | 1982-02-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Motive power plant |
-
1984
- 1984-03-07 JP JP4370384A patent/JPS60187704A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS562414A (en) * | 1979-06-21 | 1981-01-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Variable pressure driving system for hot water turbine |
| JPS5732003A (en) * | 1980-08-04 | 1982-02-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Motive power plant |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103899370A (zh) * | 2014-04-29 | 2014-07-02 | 苟仲武 | 一种新型蒸汽动力循环装置及工作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0231202B2 (ja) | 1990-07-12 |
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