JPS60184612A - 熱風炉操業方法 - Google Patents
熱風炉操業方法Info
- Publication number
- JPS60184612A JPS60184612A JP3727184A JP3727184A JPS60184612A JP S60184612 A JPS60184612 A JP S60184612A JP 3727184 A JP3727184 A JP 3727184A JP 3727184 A JP3727184 A JP 3727184A JP S60184612 A JPS60184612 A JP S60184612A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- regenerator
- hot
- pressure
- flue
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B9/00—Stoves for heating the blast in blast furnaces
- C21B9/10—Other details, e.g. blast mains
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱風炉操業方法に１糸り、蓄熱室内のガス流速
および径方向の流速分布を調整せしめ、熱風炉熱放率を
向上することのできる操業方法を提供しようとするもの
である。
および径方向の流速分布を調整せしめ、熱風炉熱放率を
向上することのできる操業方法を提供しようとするもの
である。
高炉等に刈して熱風炉を採用して操業することは周知の
如くで、この熱風炉においては第１図に示すように燃焼
室１に混合ガスのような燃料ガスと空気を供給して燃焼
せしめることにより得られる熱量を蓄熱室２に蓄熱せし
め、この蓄熱室２Ｋおける熱量を熱風として高炉等に送
風する。ところでこのような熱風炉における蓄熱過程に
おいては蓄熱室２から煙道管３に通ずる排ガス管４にお
ける煙道弁５を全開して蓄熱し、送風時には該煙道弁５
を全閉して送風機Ｋよる送Ｊ虱を蓄熱室２内に送り込み
、蓄熱時とは逆方向に流通させて高炉側に送風（熱風）
するものであるが、上記蓄熱時においては煙道管３（従
って煙笑）によるドラフトカによって燃焼蓄熱せしめて
いる。即ち常圧下の大気と煙丈との間におけるドラフト
カによって燃焼を図り且つ蓄熱するわけであるが、この
ような従来法によるものについて本発明名等が多年に旦
って仔細な ′検討を重ねた結果は熱効率の如きにおい
て必ずしも好ましいものでないことを知った。即ち約５
年間（４年１ｌカ月）に亘る毎月平均の熱効率につい℃
昇温温度（’ｉ’ｂ（送風温度９− Ｔｃ（冷風温度）
〕との関係を要約して示しているのが第２図であって、
送風温度（Ｔｂ）としては９００〜１１００℃であるが
、この第１図の結果によれは従来から一般的に言われて
いるように送風温度（Ｔｂ）（昇温温度中冷風温度（ｒ
ｅ）Ｊが高くなると熱効率が上昇するものと言うことが
でき、この第１図の場合の昇温湿度製化はＴｃ（冷風温
度）の低下した場合とＴｂ（送風温度）の上った場合と
があるが、イＯＪれにしても昇温温度の±１００℃は熱
効率として１＠２％に相当１−るものと言える。又季節
的要因が与える熱効率変動原因として経験上冷風温度（
Ｔｃ）が知られているが、上記の操業期間中におい℃最
もデータ数の多いＴｂ（送風温度）が１０００〜１１０
０℃の境域についてのデータに関し冷風温度と熱効率の
関係を同様に要約して／Ｆすと第３図の通りであって、
この第３図の結果によれは冷ノ虱温度（Ｔｅ）の±ｌＯ
°Ｃは熱効率とし℃は＋ ２．０％としてみることかで
きろ。丈に炉壁温度に１男しては燃料たる混侶ガスカロ
リーや送風温度などの一元変史や炉壁渦度下限値目梯の
変動など避はイｎず、一定温１隻管理することは困離で
あるが、一般的に炉壁温度が上昇１頃同な示している期
間であるａ ％ ｄの４力月間に亘る測定結果は次の第
１表の通りである。
如くで、この熱風炉においては第１図に示すように燃焼
室１に混合ガスのような燃料ガスと空気を供給して燃焼
せしめることにより得られる熱量を蓄熱室２に蓄熱せし
め、この蓄熱室２Ｋおける熱量を熱風として高炉等に送
風する。ところでこのような熱風炉における蓄熱過程に
おいては蓄熱室２から煙道管３に通ずる排ガス管４にお
ける煙道弁５を全開して蓄熱し、送風時には該煙道弁５
を全閉して送風機Ｋよる送Ｊ虱を蓄熱室２内に送り込み
、蓄熱時とは逆方向に流通させて高炉側に送風（熱風）
するものであるが、上記蓄熱時においては煙道管３（従
って煙笑）によるドラフトカによって燃焼蓄熱せしめて
いる。即ち常圧下の大気と煙丈との間におけるドラフト
カによって燃焼を図り且つ蓄熱するわけであるが、この
ような従来法によるものについて本発明名等が多年に旦
って仔細な ′検討を重ねた結果は熱効率の如きにおい
て必ずしも好ましいものでないことを知った。即ち約５
年間（４年１ｌカ月）に亘る毎月平均の熱効率につい℃
昇温温度（’ｉ’ｂ（送風温度９− Ｔｃ（冷風温度）
〕との関係を要約して示しているのが第２図であって、
送風温度（Ｔｂ）としては９００〜１１００℃であるが
、この第１図の結果によれは従来から一般的に言われて
いるように送風温度（Ｔｂ）（昇温温度中冷風温度（ｒ
ｅ）Ｊが高くなると熱効率が上昇するものと言うことが
でき、この第１図の場合の昇温湿度製化はＴｃ（冷風温
度）の低下した場合とＴｂ（送風温度）の上った場合と
があるが、イＯＪれにしても昇温温度の±１００℃は熱
効率として１＠２％に相当１−るものと言える。又季節
的要因が与える熱効率変動原因として経験上冷風温度（
Ｔｃ）が知られているが、上記の操業期間中におい℃最
もデータ数の多いＴｂ（送風温度）が１０００〜１１０
０℃の境域についてのデータに関し冷風温度と熱効率の
関係を同様に要約して／Ｆすと第３図の通りであって、
この第３図の結果によれは冷ノ虱温度（Ｔｅ）の±ｌＯ
°Ｃは熱効率とし℃は＋ ２．０％としてみることかで
きろ。丈に炉壁温度に１男しては燃料たる混侶ガスカロ
リーや送風温度などの一元変史や炉壁渦度下限値目梯の
変動など避はイｎず、一定温１隻管理することは困離で
あるが、一般的に炉壁温度が上昇１頃同な示している期
間であるａ ％ ｄの４力月間に亘る測定結果は次の第
１表の通りである。
第１表
即ちこの第１表の結果に基き、前記したような送）＆Ｉ
、温度および冷風温度も勘案して炉壁温度の熱効率に及
はす影響をめてみると、概ね炉壁温度の±１０℃が熱効
率としては略乎１．θ％であると言える。なお上Ｈ己し
たような第１，２図に示すような結果、或いはｎｉＪ記
第１表に示されたような結果によっても熱効率としては
９２％が上限であり、８４〜９２％の範囲内にばらつく
ものであって必ゴしも好ましいものとなし得ない。
、温度および冷風温度も勘案して炉壁温度の熱効率に及
はす影響をめてみると、概ね炉壁温度の±１０℃が熱効
率としては略乎１．θ％であると言える。なお上Ｈ己し
たような第１，２図に示すような結果、或いはｎｉＪ記
第１表に示されたような結果によっても熱効率としては
９２％が上限であり、８４〜９２％の範囲内にばらつく
ものであって必ゴしも好ましいものとなし得ない。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れたものでｉ）つて、上述したような熱風炉操業に関し
蓄熱時の排ガス糸に煙道ヅｒ−とは別にバタフライ９Ｆ
を設け、煙道弁の全開さ才また条件下において蓄熱室か
ら排出される排ガースの流れを脚整し該バタフライ弁Ｐ
より蓄熱室側の圧力を全開の場合に比較して１０〜３０
胡Ｉ（，０程度上昇Ｊ−ることを提茶するものである。
れたものでｉ）つて、上述したような熱風炉操業に関し
蓄熱時の排ガス糸に煙道ヅｒ−とは別にバタフライ９Ｆ
を設け、煙道弁の全開さ才また条件下において蓄熱室か
ら排出される排ガースの流れを脚整し該バタフライ弁Ｐ
より蓄熱室側の圧力を全開の場合に比較して１０〜３０
胡Ｉ（，０程度上昇Ｊ−ることを提茶するものである。
バタフライ弁Ｆの開度としては３５〜７５％程度であり
、該バタフライ弁と蓄熱室との間に圧力検出端を設けて
該部分の圧力を検出しこの一度を調整判ることが好まし
く、例えは１０〜３０ ｍｍＨ２Ｏ程度としてｆｔｔｌ
ｊ御１−ることにより相当Ｍｌ口」に旦る操業結果とし
て熱効率を少くとも５％前板ないしそれ以上とし、安定
化操業条件では８％ｉＩＩ仮の如きまで同上し得ること
がｇ１認された。
、該バタフライ弁と蓄熱室との間に圧力検出端を設けて
該部分の圧力を検出しこの一度を調整判ることが好まし
く、例えは１０〜３０ ｍｍＨ２Ｏ程度としてｆｔｔｌ
ｊ御１−ることにより相当Ｍｌ口」に旦る操業結果とし
て熱効率を少くとも５％前板ないしそれ以上とし、安定
化操業条件では８％ｉＩＩ仮の如きまで同上し得ること
がｇ１認された。
勿論上記のようなバタフライ弁による調整は煙道弁を以
て代用し得るが煙道弁の場合においては摩耗などによる
トラブルが予想さ才ｔ、既設設備においては煙道弁を全
開とし、支管２次側に増刊けたバタフライ弁によって制
御することが好ましい。又このようにして煙道への排ガ
ス流れを抑制することは燃焼室におけるガスの燃焼に影
響することも予想されるが蓄熱室ドームを介した該蓄熱
室の下部側におけるものであることから適当な範囲内と
することによって適切に操業することができ、一方蓄熱
室においては斯様な制御により該蓄熱室内のガス流速度
を低下し、又その半径方向における流速分布を均一化す
るものと認められ、それらの何れからして熱効率の向上
を図り得る。丈にｆ記したようなことの結果として炉壁
温度をそれなりに上昇することが可能となり、このこと
は高耐熱性又は超耐熱性のケ・１石煉瓦における特性な
有利に利用せしめて蓄熱室の耐用性その他を改善し得る
ことともなるものである。
て代用し得るが煙道弁の場合においては摩耗などによる
トラブルが予想さ才ｔ、既設設備においては煙道弁を全
開とし、支管２次側に増刊けたバタフライ弁によって制
御することが好ましい。又このようにして煙道への排ガ
ス流れを抑制することは燃焼室におけるガスの燃焼に影
響することも予想されるが蓄熱室ドームを介した該蓄熱
室の下部側におけるものであることから適当な範囲内と
することによって適切に操業することができ、一方蓄熱
室においては斯様な制御により該蓄熱室内のガス流速度
を低下し、又その半径方向における流速分布を均一化す
るものと認められ、それらの何れからして熱効率の向上
を図り得る。丈にｆ記したようなことの結果として炉壁
温度をそれなりに上昇することが可能となり、このこと
は高耐熱性又は超耐熱性のケ・１石煉瓦における特性な
有利に利用せしめて蓄熱室の耐用性その他を改善し得る
ことともなるものである。
本発明によるものの実施態様について説明すると、本発
明を実７Ｉｉｉ−イーるための装置としては第４図に示
す通りであって、熔焼室１に蓄熱室２を連結し、蓄熱室
２には排気管３を介して煙道管４が接続されており、排
気管３の煙道側には煙道弁５が設けられていることは第
１図の場合と同様であるが、上記のような煙道弁５と蓄
熱室２との間にバタフライ弁６を投げ、又該バタフライ
：Ｗ６と蓄熱室２との間に圧力検出端１を設けて該部分
の圧力を検出し、その検出値によって目動的又は手動に
よりバタフライ弁６の開度を調整するように成っている
。
明を実７Ｉｉｉ−イーるための装置としては第４図に示
す通りであって、熔焼室１に蓄熱室２を連結し、蓄熱室
２には排気管３を介して煙道管４が接続されており、排
気管３の煙道側には煙道弁５が設けられていることは第
１図の場合と同様であるが、上記のような煙道弁５と蓄
熱室２との間にバタフライ弁６を投げ、又該バタフライ
：Ｗ６と蓄熱室２との間に圧力検出端１を設けて該部分
の圧力を検出し、その検出値によって目動的又は手動に
よりバタフライ弁６の開度を調整するように成っている
。
上記したような設備による具体的な操業例について説明
すると、第５図に醍約して示す〕ｔｂりであり、この図
表におｔ・て第１．第１ｆ月および第１１１月の初旬は
従来法によって操業されたもので、四季とし又は秋春に
相当する。
すると、第５図に醍約して示す〕ｔｂりであり、この図
表におｔ・て第１．第１ｆ月および第１１１月の初旬は
従来法によって操業されたもので、四季とし又は秋春に
相当する。
これに対し第■月の中旬において前記バタフライ弁６の
開度な５０％となし、次いで第■月下旬では開度４５％
としてから第１■月上旬では４０％とし、更に第ｖ１月
以降は５０％として操業したものであり、第用月から第
Ｖ月は冬季、第■工月から第Ｖ１１１月は春季、第■月
以降は夏季に相当する。
開度な５０％となし、次いで第■月下旬では開度４５％
としてから第１■月上旬では４０％とし、更に第ｖ１月
以降は５０％として操業したものであり、第用月から第
Ｖ月は冬季、第■工月から第Ｖ１１１月は春季、第■月
以降は夏季に相当する。
即ちこのような操業結果について説明すると、空燃比は
ｋＶＩ月までは多少変動があったが第Ｖｌ１月以降は安
定し、燃料としての混合ガスカロリーについてはｉｌｉ
、第ｍ月は尚く、第１および第バ〜第Ｖ１月は９００
Ｋｃａｌ 程度でその後は低下し、第ｖ！ｌ１月以降は
８００ ＫｃａＡ！程度で安定したものであって、煙道
温度については概ね安定して低下１唄向にあったが、第
１Ｖ月より上昇ＩＩａＩＩｌｌＩＩにあり、冷加（温度
震化と対応し房様相を示している。７ヒ侮して熱効皐に
ついては本シら明方法を来施した第［１月以降にお（・
ては確実に上昇傾ｒａ＋を示し、第バ月下旬から第Ｖ月
にかげて若干の低下があるとしてもその後は更に好調と
なり、８５〜９０％以上を確保し得ることを確認した。
ｋＶＩ月までは多少変動があったが第Ｖｌ１月以降は安
定し、燃料としての混合ガスカロリーについてはｉｌｉ
、第ｍ月は尚く、第１および第バ〜第Ｖ１月は９００
Ｋｃａｌ 程度でその後は低下し、第ｖ！ｌ１月以降は
８００ ＫｃａＡ！程度で安定したものであって、煙道
温度については概ね安定して低下１唄向にあったが、第
１Ｖ月より上昇ＩＩａＩＩｌｌＩＩにあり、冷加（温度
震化と対応し房様相を示している。７ヒ侮して熱効皐に
ついては本シら明方法を来施した第［１月以降にお（・
ては確実に上昇傾ｒａ＋を示し、第バ月下旬から第Ｖ月
にかげて若干の低下があるとしてもその後は更に好調と
なり、８５〜９０％以上を確保し得ることを確認した。
なお第Ｖｉｌ１月において１００％を超える値を得てい
るが、これは送風機切替による送風温度低下、煙道温度
低下により著しい排ガス顕熱の減少がもたらしたもので
あって、斯様な好期を除外しても一般的に熱効率９０％
以上を確保し得るものと言える。
るが、これは送風機切替による送風温度低下、煙道温度
低下により著しい排ガス顕熱の減少がもたらしたもので
あって、斯様な好期を除外しても一般的に熱効率９０％
以上を確保し得るものと言える。
つまり上記の結果に関し、本発明方法によ海・
らない第１．第■の平均値と本発明方法の結果が安定し
て得られるようになった第ｖｍ月から第Ｘ月の平均１直
を示し、且つ前記したような補正要因との関係を要わし
て示すと次表の如くであり、本発明方法の採用によって
熱効率が約８％上昇していることを知った。
て得られるようになった第ｖｍ月から第Ｘ月の平均１直
を示し、且つ前記したような補正要因との関係を要わし
て示すと次表の如くであり、本発明方法の採用によって
熱効率が約８％上昇していることを知った。
以上説明したような本発明によるときは、熱風炉蓄熱室
からの煙道にバタフライ弁の如きを設けてその開度を調
整し前記蓄熱室内の圧力条件を制御し適当に上昇するこ
とによって該蓄熱室におけるガス流速およびガス流の半
径方向における流速分布を調整、均一化することができ
、それによって好ましい熱風炉熱効率の向上を図ること
が可能であり、又このことの結果としてケイ石煉瓦の如
きである蓄熱室炉壁温度を上昇し、該煉瓦の保護を得し
めるなどの作用３ＣＩＪ来を有し又おり、工業的にその
効果の大きい光明である。
からの煙道にバタフライ弁の如きを設けてその開度を調
整し前記蓄熱室内の圧力条件を制御し適当に上昇するこ
とによって該蓄熱室におけるガス流速およびガス流の半
径方向における流速分布を調整、均一化することができ
、それによって好ましい熱風炉熱効率の向上を図ること
が可能であり、又このことの結果としてケイ石煉瓦の如
きである蓄熱室炉壁温度を上昇し、該煉瓦の保護を得し
めるなどの作用３ＣＩＪ来を有し又おり、工業的にその
効果の大きい光明である。
４図間のｆ７ｉｊ単なｄ兄明
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は従来の熱風炉につい℃の説明図、第２図はその従来法
による昇温温度（送Ｓ、温度から冷風温ルニを差引いた
温度値）と熱効率の関係をボした図表、第３図はその冷
風温度と熱９ＪＪ率の関１糸を示１−図表、第４図は本
発明による設備のｌｅｔ賛を示すｉ兄明図、第５図は従
来法と本発明方法とを切換えて連続状態で実施した場合
の熱風炉操業結果を要約して示した図表である。
は従来の熱風炉につい℃の説明図、第２図はその従来法
による昇温温度（送Ｓ、温度から冷風温ルニを差引いた
温度値）と熱効率の関係をボした図表、第３図はその冷
風温度と熱９ＪＪ率の関１糸を示１−図表、第４図は本
発明による設備のｌｅｔ賛を示すｉ兄明図、第５図は従
来法と本発明方法とを切換えて連続状態で実施した場合
の熱風炉操業結果を要約して示した図表である。
然してこれらの図面において、１は燃焼室、２は蓄熱室
、３は排気管、４は煙道管、５は煙道弁、６はバタフラ
イ弁、１は圧力検出端をそれぞれ示すものである。
、３は排気管、４は煙道管、５は煙道弁、６はバタフラ
イ弁、１は圧力検出端をそれぞれ示すものである。
特許出願人 日本鋼管株式会社
発 明 者 市 川 力
量 脇 元 −数
量 福 岡 隆
第 ／ 国
第 ４ 岡
第 ２ 川
界 鳳縄膚
Claims (1)
- 熱風炉蓋熱室からの抽ガス糸に調整弁を設け、蓄熱時に
おける排ガ゛スの流れを制御し前記蓄熱室におけるガス
流の低速化と流速分布の均一化を図ることを％徴と１−
る熱風炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3727184A JPS60184612A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 熱風炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3727184A JPS60184612A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 熱風炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60184612A true JPS60184612A (ja) | 1985-09-20 |
Family
ID=12493007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3727184A Pending JPS60184612A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 熱風炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60184612A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015017004A (ja) * | 2013-07-10 | 2015-01-29 | 太平洋セメント株式会社 | セメントキルン排ガスの処理装置及び処理方法 |
-
1984
- 1984-03-01 JP JP3727184A patent/JPS60184612A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015017004A (ja) * | 2013-07-10 | 2015-01-29 | 太平洋セメント株式会社 | セメントキルン排ガスの処理装置及び処理方法 |
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