JPS60184403A - 厚板圧延方法 - Google Patents
厚板圧延方法Info
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- JPS60184403A JPS60184403A JP4045584A JP4045584A JPS60184403A JP S60184403 A JPS60184403 A JP S60184403A JP 4045584 A JP4045584 A JP 4045584A JP 4045584 A JP4045584 A JP 4045584A JP S60184403 A JPS60184403 A JP S60184403A
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- Japan
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- rolling
- rolls
- rolled
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- shifting
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/224—Edge rolling of flat products
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/22—Lateral spread control; Width control, e.g. by edge rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/06—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged vertically, e.g. edgers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、厚板の成形圧延時に被圧延材を−（−下非対
称に面取りすることにより、被圧延材のエツジの折込み
を防止し、幅切断代を小さくした厚鋼板の圧延））法に
関する。
称に面取りすることにより、被圧延材のエツジの折込み
を防止し、幅切断代を小さくした厚鋼板の圧延））法に
関する。
厚板圧延は被圧延材を長手方向に１〜３パス圧延する成
形圧延工程と、これをを水平面内で圧延方向を９０度転
回して、所定の幅（＝製品幅十余裕代）に圧延する幅出
し圧延工程と、ざらに被圧延材の圧延方向を９０度転回
して元の状態に戻し、所定の厚みおよび長さを出す仕上
圧延工程の３工程からなっている。
形圧延工程と、これをを水平面内で圧延方向を９０度転
回して、所定の幅（＝製品幅十余裕代）に圧延する幅出
し圧延工程と、ざらに被圧延材の圧延方向を９０度転回
して元の状態に戻し、所定の厚みおよび長さを出す仕上
圧延工程の３工程からなっている。
このような圧延工程の幅出し圧延工程では、圧延の先後
端が厚み方向各部において不均一な伸び変形をし、その
結果、幅出し完了時には第１図に示すように、被圧延材
の先端および後端の表面が著しく伸びたダブルバルジ２
１状の形状となる場合がある。このダブルバルジ形状は
次の仕上げ圧延工程で、鋼板の厚みが圧下されたとき、
第２図に示すような折込み２２にまで発展する場合があ
る。この折込み部分は製品では、幅に相当するため、折
込み２２が内部にまでおよぶ場合は、シャーあるいはガ
ス切断による切断代が増え、歩留が低下する。
端が厚み方向各部において不均一な伸び変形をし、その
結果、幅出し完了時には第１図に示すように、被圧延材
の先端および後端の表面が著しく伸びたダブルバルジ２
１状の形状となる場合がある。このダブルバルジ形状は
次の仕上げ圧延工程で、鋼板の厚みが圧下されたとき、
第２図に示すような折込み２２にまで発展する場合があ
る。この折込み部分は製品では、幅に相当するため、折
込み２２が内部にまでおよぶ場合は、シャーあるいはガ
ス切断による切断代が増え、歩留が低下する。
この対策として第３図に示すように、成形圧延の途中で
被圧延材のエツジコーナ部をカリバ付竪ロールで面取り
する方法（特公昭５４−７５０４）が提案されている。
被圧延材のエツジコーナ部をカリバ付竪ロールで面取り
する方法（特公昭５４−７５０４）が提案されている。
さらに本発明者らは、カリバ付竪ロールで被圧延材のエ
ツジコーナ部を面取し、このとき生成したドックポーン
部を１パス以上圧延する改善された方法（特願昭５７−
２２４７３９）を提案した。
ツジコーナ部を面取し、このとき生成したドックポーン
部を１パス以上圧延する改善された方法（特願昭５７−
２２４７３９）を提案した。
ところが、これらの方法によっても、加熱条件あるいは
圧延中の上下の境界条件により、被圧延材の上下面に温
度差が生じて、上面側の伸びと下面側の伸びに差が生じ
、ダブルバルジの形状が第４図に例示するように上下非
対称となる。すなわち、前記のエツジコーナの面取りを
行った結果、タプルバルジ量を減少することができても
、非対称は改善されない場合がある。
圧延中の上下の境界条件により、被圧延材の上下面に温
度差が生じて、上面側の伸びと下面側の伸びに差が生じ
、ダブルバルジの形状が第４図に例示するように上下非
対称となる。すなわち、前記のエツジコーナの面取りを
行った結果、タプルバルジ量を減少することができても
、非対称は改善されない場合がある。
本発明は、このような問題に対処するためのもので、上
下面を均一化し、タプルバルジ量を減少させ、ひいては
折込みのない端部形状を得るためのト下非対称面取圧延
法を提供することを目的とするものである。
下面を均一化し、タプルバルジ量を減少させ、ひいては
折込みのない端部形状を得るためのト下非対称面取圧延
法を提供することを目的とするものである。
上記目的を達成するための本発明の要旨とするところは
、成形、幅出し、仕上げ圧延工程を含む厚板圧延におい
て、成形圧延の途中で被圧延材のエツジコーナをカリバ
付堅ロールで面取圧延をする際に、被圧延材の上下面の
温度差に応じて前記カリ／へ付竪ロールの−Ｌ下位置を
制御し被圧延材の１−下の面取量を非対称とすることを
特徴とする厚板圧延方法にある。
、成形、幅出し、仕上げ圧延工程を含む厚板圧延におい
て、成形圧延の途中で被圧延材のエツジコーナをカリバ
付堅ロールで面取圧延をする際に、被圧延材の上下面の
温度差に応じて前記カリ／へ付竪ロールの−Ｌ下位置を
制御し被圧延材の１−下の面取量を非対称とすることを
特徴とする厚板圧延方法にある。
第５図に本発明方法の実施のための全体装置の構成を示
した。また第６図はカリ４付竪ロール（エツジヤ−ロー
ル）の正面図である。ｌは被圧延材であり、２．２ａは
水平ワークロール、３．３ａはカリ４付竪ロール（エツ
ジヤ−ロール）である。カリ八付竪ロール３，３ａは通
常、カリパ中心が被圧延材厚み中心に一致するようにシ
フト可能な、カリ４付竪ロールシフト装置４およびその
駆動装置５を具備している。温度計６゜６ａは被圧延材
ｌの一ト下面をそれぞれ測温するとともに、温度情報を
演算処理装置７に伝送する。
した。また第６図はカリ４付竪ロール（エツジヤ−ロー
ル）の正面図である。ｌは被圧延材であり、２．２ａは
水平ワークロール、３．３ａはカリ４付竪ロール（エツ
ジヤ−ロール）である。カリ八付竪ロール３，３ａは通
常、カリパ中心が被圧延材厚み中心に一致するようにシ
フト可能な、カリ４付竪ロールシフト装置４およびその
駆動装置５を具備している。温度計６゜６ａは被圧延材
ｌの一ト下面をそれぞれ測温するとともに、温度情報を
演算処理装置７に伝送する。
演算装置７は、温度差と圧延条件との関係に基づき、第
６図に示す面取量８．８ａすなわちカリ４付竪ロール３
，３ａのシフト量とその開度Ｇとを演算し、シフト量を
シフト駆動装置５へ、開度Ｇを図示しないロール開度調
整装置に出力する。
６図に示す面取量８．８ａすなわちカリ４付竪ロール３
，３ａのシフト量とその開度Ｇとを演算し、シフト量を
シフト駆動装置５へ、開度Ｇを図示しないロール開度調
整装置に出力する。
第６図は面取時の状況を被圧延材ｌの断面方向より見た
正面図である。テーブルローラ１０に対し、被圧延材ｌ
の位置が決定されるので、先の演算結果による上下非対
称面取量８，８ａからカリ八付竪ロール３，３ａのシフ
ト量が決まる。
正面図である。テーブルローラ１０に対し、被圧延材ｌ
の位置が決定されるので、先の演算結果による上下非対
称面取量８，８ａからカリ八付竪ロール３，３ａのシフ
ト量が決まる。
次にこの面取量８，８ａについて説明する。すでに特願
昭５７−２２４７３９において明らかにしたように、上
下対称と考えた場合、エツジコーナの最適面取量ｍ（ｍ
は第３図に示すように面取部の斜面の水平寸法を表わす
）は、 ｍ＝０．１７ＸＨ。
昭５７−２２４７３９において明らかにしたように、上
下対称と考えた場合、エツジコーナの最適面取量ｍ（ｍ
は第３図に示すように面取部の斜面の水平寸法を表わす
）は、 ｍ＝０．１７ＸＨ。
×（幅出し比−１） ／ （２，５−１，０）・・・・
・・（１） で与えられる。ここに、 ＨＯ：面取圧延時の板厚 である。
・・（１） で与えられる。ここに、 ＨＯ：面取圧延時の板厚 である。
ところが、被圧延材の上下面に温度差がある場合、温度
の高い方が良く伸びる。一般的に加熱炉では、１６面側
が加熱されやすいため、−上面の温度カ高く、これに搬
送中のテーブルローラへのＭ伝達、冷却水による抜熱等
が加わって、圧延中に被圧延材の上下面に温度差が生じ
るわけであるが、この結果、一般的に上面側の温度が高
くなり、板端部は第４図に示したように、上面側のノく
ルジが大きくなる。幅出し圧延中の被圧延材の上下温度
差Δθとダブルバルジ非対称率βとの関係は第７図に示
すようになる。これを式で表すと、ｎ＝ｆ（Δθ） ・
・・・・・（２） ここに ｎ＝ （δ−δｍ）／δｍ δ：上面のバルジ量 δｍ：上下平均バルジ量 Δθ＝ｔ１−ｔ２ ｔｌ ：上面の温度 ｔ２：下面の温度 である。
の高い方が良く伸びる。一般的に加熱炉では、１６面側
が加熱されやすいため、−上面の温度カ高く、これに搬
送中のテーブルローラへのＭ伝達、冷却水による抜熱等
が加わって、圧延中に被圧延材の上下面に温度差が生じ
るわけであるが、この結果、一般的に上面側の温度が高
くなり、板端部は第４図に示したように、上面側のノく
ルジが大きくなる。幅出し圧延中の被圧延材の上下温度
差Δθとダブルバルジ非対称率βとの関係は第７図に示
すようになる。これを式で表すと、ｎ＝ｆ（Δθ） ・
・・・・・（２） ここに ｎ＝ （δ−δｍ）／δｍ δ：上面のバルジ量 δｍ：上下平均バルジ量 Δθ＝ｔ１−ｔ２ ｔｌ ：上面の温度 ｔ２：下面の温度 である。
この結果、上、下面のそれぞれの面取ｉｔｍ、ｎは、
ｍ＝α０ （１＋β） ・・・・・・（３）ｎ＝α０
（１−β） ・・・・・・ （４）として与えることが
できる。ただしα０は条件によって定まる一定値である
。
（１−β） ・・・・・・ （４）として与えることが
できる。ただしα０は条件によって定まる一定値である
。
なお、温度差Δθは温度計６，６ａで実測した温度差を
もとに幅出し圧延中に生じる推定上下温度差を演算しこ
れを用いる。
もとに幅出し圧延中に生じる推定上下温度差を演算しこ
れを用いる。
以下、比較例、実施例を示し本発明の効果を具体的に説
明する。
明する。
比較例１
従来の圧延法により次の条件で圧延を行った。
スラブサイズ、３１０Ｘ２２４０Ｘ２５００圧延サイズ
、４４Ｘ３４３２Ｘ１１５００抽出温度；１１５０℃ 幅出し中の平均温度差；上面側が＋１５℃この結果、圧
延後の成品断面は第８図に示すように非対称量７ｍｍ、
回置は８ｍｍであった。
、４４Ｘ３４３２Ｘ１１５００抽出温度；１１５０℃ 幅出し中の平均温度差；上面側が＋１５℃この結果、圧
延後の成品断面は第８図に示すように非対称量７ｍｍ、
回置は８ｍｍであった。
比較例２
カリバ付竪ロールを用いた上下対称面取工程を付加した
圧延法により次の条件で圧延を行った。
圧延法により次の条件で圧延を行った。
スラブサイズ、３１０Ｘ２２４０Ｘ３６５７圧延サイズ
、４２Ｘ３２４０Ｘ１６８８０抽出温度；１１５０℃ 幅出し中の温度差；−に面側が＋１３°Ｃ面取量；ｍ＝
１５ｍｍ この結果圧延後の断面形状は第９図のようになり、ダブ
ルバルジの量は減少したものの、上面側が出張った形の
非対称形状となった。
、４２Ｘ３２４０Ｘ１６８８０抽出温度；１１５０℃ 幅出し中の温度差；−に面側が＋１３°Ｃ面取量；ｍ＝
１５ｍｍ この結果圧延後の断面形状は第９図のようになり、ダブ
ルバルジの量は減少したものの、上面側が出張った形の
非対称形状となった。
実施例
第５図に示した構成によって、カリバ付竪ロールを用い
本発明による非対称面取圧延法により次の条件で圧延を
行った。
本発明による非対称面取圧延法により次の条件で圧延を
行った。
スラブサイズ； ３１０Ｘ２２４０Ｘ４２３１圧延サイ
ズ１４３Ｘ３１５０Ｘ２０４４０抽出温度；１１５０℃ 幅出し中の温度差；上面側が＋１１”０面取量；基準値
ｍ（、＝ １４ ｍｍ −吉報出し中の予測推定温度差は上面側が高く、Δθ＝
＋１６°Ｃとなったため、 β＝０．４５ 上面取量；ｍ＝２０ｍｍ 下面取量；ｎ＝８ｍｍ で、非対称面取圧延を行った。この結果、被圧延材の断
面形状は第１Ｏ図に示すようになり、上下対称で、かつ
バルジ量も減少した。
ズ１４３Ｘ３１５０Ｘ２０４４０抽出温度；１１５０℃ 幅出し中の温度差；上面側が＋１１”０面取量；基準値
ｍ（、＝ １４ ｍｍ −吉報出し中の予測推定温度差は上面側が高く、Δθ＝
＋１６°Ｃとなったため、 β＝０．４５ 上面取量；ｍ＝２０ｍｍ 下面取量；ｎ＝８ｍｍ で、非対称面取圧延を行った。この結果、被圧延材の断
面形状は第１Ｏ図に示すようになり、上下対称で、かつ
バルジ量も減少した。
第１図は水平圧延による圧延先後端変形を示す被圧延材
の断面図、第２図は仕上げ圧延後の折込みを示す被圧延
材のエツジ断面形状、第３図は成形時のコーナ面取圧延
の状態を示す被圧延材の断面図、第４図は上下面非対称
なダブルバルジを示す被圧延材の断面図、第５図は非対
称面取圧延の装置の構成を示す略側面図、第６図はカリ
バ付堅ロールの正面図、第７図は上下温度差と非対称比
率を説明するグラフ、第８図、第９図は比較例により圧
延した被圧延材の断面図、第１Ｏ図は実施例により圧延
された被圧延材の断面図である。 ｌ・・・被圧延材 ２・・・水平ワークロール ３．３ａ・・・カリバ付竪ロール ４・・・カリバ伺竪ロールシフト装置 ５・・・カリバ伺竪ロールシフト駆動装置６．６ａ・・
・温度計 ７・・・演算装置 ８．８ａ・・・面取部分 ｌＯ・・・テーブルローラ ２１・・・ダブルバルジ ２２・・・折込み 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 小杉佳男 弁理士 齋 原料 則 第ＩＵ凶 −１７−
の断面図、第２図は仕上げ圧延後の折込みを示す被圧延
材のエツジ断面形状、第３図は成形時のコーナ面取圧延
の状態を示す被圧延材の断面図、第４図は上下面非対称
なダブルバルジを示す被圧延材の断面図、第５図は非対
称面取圧延の装置の構成を示す略側面図、第６図はカリ
バ付堅ロールの正面図、第７図は上下温度差と非対称比
率を説明するグラフ、第８図、第９図は比較例により圧
延した被圧延材の断面図、第１Ｏ図は実施例により圧延
された被圧延材の断面図である。 ｌ・・・被圧延材 ２・・・水平ワークロール ３．３ａ・・・カリバ付竪ロール ４・・・カリバ伺竪ロールシフト装置 ５・・・カリバ伺竪ロールシフト駆動装置６．６ａ・・
・温度計 ７・・・演算装置 ８．８ａ・・・面取部分 ｌＯ・・・テーブルローラ ２１・・・ダブルバルジ ２２・・・折込み 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 小杉佳男 弁理士 齋 原料 則 第ＩＵ凶 −１７−
Claims (1)
- ｌ 成形、幅出し、仕上げ圧延工程を含む厚板圧延にお
いて、成形圧延の途中で被圧延材のエツジコーナをカリ
パ付竪ロールで面取圧延をする際に、被圧延材の上下筒
の温度差に応じて前記カリバ付竪ロールの−１−下位置
を制御し被圧延材の上下の面取量を非対称とすることを
特徴とする厚板圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4045584A JPS60184403A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 厚板圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4045584A JPS60184403A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 厚板圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60184403A true JPS60184403A (ja) | 1985-09-19 |
Family
ID=12581112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4045584A Pending JPS60184403A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 厚板圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60184403A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6228001A (ja) * | 1985-07-29 | 1987-02-06 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延用金属スラブの製造方法 |
| JPS63174701A (ja) * | 1987-01-13 | 1988-07-19 | Nippon Steel Corp | 金属スラブの熱間幅圧延方法 |
| JP2002045904A (ja) * | 2000-08-01 | 2002-02-12 | Kobe Steel Ltd | 鋼板の表面疵を抑制する圧延方法 |
| CN103230941A (zh) * | 2013-04-15 | 2013-08-07 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种倒角坯宽度控制方法 |
| KR101433432B1 (ko) * | 2011-12-27 | 2014-08-26 | 주식회사 포스코 | 챔퍼를 형성시키는 단차롤의 설계 방법과, 이를 이용한 후강판 제조장치 및 제조방법 |
| JPWO2018142777A1 (ja) * | 2017-02-01 | 2019-11-21 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金部材 |
-
1984
- 1984-03-05 JP JP4045584A patent/JPS60184403A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6228001A (ja) * | 1985-07-29 | 1987-02-06 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延用金属スラブの製造方法 |
| JPH0320281B2 (ja) * | 1985-07-29 | 1991-03-19 | Nippon Steel Corp | |
| JPS63174701A (ja) * | 1987-01-13 | 1988-07-19 | Nippon Steel Corp | 金属スラブの熱間幅圧延方法 |
| JP2002045904A (ja) * | 2000-08-01 | 2002-02-12 | Kobe Steel Ltd | 鋼板の表面疵を抑制する圧延方法 |
| JP4499887B2 (ja) * | 2000-08-01 | 2010-07-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板の表面疵を抑制する圧延方法 |
| KR101433432B1 (ko) * | 2011-12-27 | 2014-08-26 | 주식회사 포스코 | 챔퍼를 형성시키는 단차롤의 설계 방법과, 이를 이용한 후강판 제조장치 및 제조방법 |
| CN103230941A (zh) * | 2013-04-15 | 2013-08-07 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种倒角坯宽度控制方法 |
| CN103230941B (zh) * | 2013-04-15 | 2015-03-11 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种倒角坯宽度控制方法 |
| JPWO2018142777A1 (ja) * | 2017-02-01 | 2019-11-21 | 住友電気工業株式会社 | マグネシウム合金部材 |
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