JPS60165343A - 高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金 - Google Patents
高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金Info
- Publication number
- JPS60165343A JPS60165343A JP2250284A JP2250284A JPS60165343A JP S60165343 A JPS60165343 A JP S60165343A JP 2250284 A JP2250284 A JP 2250284A JP 2250284 A JP2250284 A JP 2250284A JP S60165343 A JPS60165343 A JP S60165343A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- creep rupture
- less
- heat resistant
- cast alloy
- resistant cast
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石油化学工業において反応管等に使用する耐
熱鋳造合金、例えばエチレン製造用クラッキングチュー
ブに用いる耐熱鋳造合金に関し、更に詳述すれば高温ク
リープ破断強度が大きく、耐浸炭性に優れ、しかも溶接
性も良ηｒな耐熱５ヅｆ造合金に関する。
熱鋳造合金、例えばエチレン製造用クラッキングチュー
ブに用いる耐熱鋳造合金に関し、更に詳述すれば高温ク
リープ破断強度が大きく、耐浸炭性に優れ、しかも溶接
性も良ηｒな耐熱５ヅｆ造合金に関する。
従来、上記クラッキングチューブ等の材料としてＮｉや
Ｏｒを含む＋＋ｉｉＪ熱ｌｊ鋼が用いられている。
Ｏｒを含む＋＋ｉｉＪ熱ｌｊ鋼が用いられている。
例えば、Ａ８’ｌｌ’Ｍ、Ｉ（Ｋ２Ｏ材（０，４Ｏ−２
５Ｏｒ−２ｏ Ｎｉ −１Ｆｅ ） ヤｆ（Ｐ ４０材
（０，４Ｇ−２５Ｃｒ −Ｂ ５ Ｎｉ−残Ｆｅ ）、
又はｏ４Ｃ−２ｓＯｒ −ａ ５Ｎｉ −１，５Ｗ鋼が
使用されている。
５Ｏｒ−２ｏ Ｎｉ −１Ｆｅ ） ヤｆ（Ｐ ４０材
（０，４Ｇ−２５Ｃｒ −Ｂ ５ Ｎｉ−残Ｆｅ ）、
又はｏ４Ｃ−２ｓＯｒ −ａ ５Ｎｉ −１，５Ｗ鋼が
使用されている。
このうち、）ＩＫ ４０材は、７００〜１ｏｏｏ′ｃの
温度範囲で使用されるのが一般である。その理由は、鋳
造時にオーステナイト中へ固溶する素イー中のＣが、高
温加熱されるとＯｒと結合し、ｙ！１．細なカーバイド
として分散析出し、更に長時間加熱保持されると」１記
カーバイドは成長粗大化する結 □果、その状態でのク
リープ破断強度は、短時間側データから直線的に外挿し
た幀より低１０する刀・らである。
温度範囲で使用されるのが一般である。その理由は、鋳
造時にオーステナイト中へ固溶する素イー中のＣが、高
温加熱されるとＯｒと結合し、ｙ！１．細なカーバイド
として分散析出し、更に長時間加熱保持されると」１記
カーバイドは成長粗大化する結 □果、その状態でのク
リープ破断強度は、短時間側データから直線的に外挿し
た幀より低１０する刀・らである。
また）ＩＰ４０利は、ＨＫ４０制に比ｊ、、 、ＩＱ
ｉの含有量が１５％多く、高７温域での耐酸化性、強度
又は組織的安定性の面において優れている。しがし、長
時間、高温に加熱保持されると、１（Ｋ４Ｑ材と同様に
クリープ破断強度が低下するという傾向があるので、９
５０〜１０５０°Ｃの温度範囲にて常用される。
ｉの含有量が１５％多く、高７温域での耐酸化性、強度
又は組織的安定性の面において優れている。しがし、長
時間、高温に加熱保持されると、１（Ｋ４Ｑ材と同様に
クリープ破断強度が低下するという傾向があるので、９
５０〜１０５０°Ｃの温度範囲にて常用される。
更にＱ、４Ｃ−Ｊ５０ｒ−３５Ｎｉ−１，５Ｗ鋼も、上
記ＨＰ ４０材と同等のクリープ破断特性を有しており
、９５０〜１０５０°Ｃの温度範囲にて常用される。こ
の材料は）ＴＰ ４ Ｑ材と異なってＷを含有している
ので、このＷの固溶強化効果によって長時間、高温に加
熱保持された状態でのクリープ破断強度の低下は１（Ｐ
４０４Ｒよυも小さいが、その強度は十分なものではな
い。
記ＨＰ ４０材と同等のクリープ破断特性を有しており
、９５０〜１０５０°Ｃの温度範囲にて常用される。こ
の材料は）ＴＰ ４ Ｑ材と異なってＷを含有している
ので、このＷの固溶強化効果によって長時間、高温に加
熱保持された状態でのクリープ破断強度の低下は１（Ｐ
４０４Ｒよυも小さいが、その強度は十分なものではな
い。
また上述した如き耐熱鋳鋼は、いずれも１０５０〜１１
００°Ｃを越えた温度領域で耐浸炭性が劣るという欠点
も有している。
００°Ｃを越えた温度領域で耐浸炭性が劣るという欠点
も有している。
従って石油化学工業において反応管等に使用される耐熱
鋳造合金としては、高温領域におけるクリープ破断強度
が大きく、耐浸炭性に優れた材料の開発が望まれている
。
鋳造合金としては、高温領域におけるクリープ破断強度
が大きく、耐浸炭性に優れた材料の開発が望まれている
。
更に石油化学工業においてクラッキングチューブ等の反
応管を組み立てるべく連続配管する場合には、Ｔ 、Ｉ
Ｇ溶接、ΔｉＩＧ浴接、１皮覆アーク浴接等のアーク
溶接が用いられるので、」−記反応管等に使用される耐
熱５誇造合金としては良好な溶接性も要求される。
応管を組み立てるべく連続配管する場合には、Ｔ 、Ｉ
Ｇ溶接、ΔｉＩＧ浴接、１皮覆アーク浴接等のアーク
溶接が用いられるので、」−記反応管等に使用される耐
熱５誇造合金としては良好な溶接性も要求される。
本発明は、かかる要求を充足する耐熱ｆｉＱ造合金合金
発した活眼、得られたものであり、高温領域におけるク
リープ破断強度が大きく、＋ｍｔ浸炭性に優れ、しかも
溶接性も良好な耐熱鋳造合金を提供することを目的とす
る。
発した活眼、得られたものであり、高温領域におけるク
リープ破断強度が大きく、＋ｍｔ浸炭性に優れ、しかも
溶接性も良好な耐熱鋳造合金を提供することを目的とす
る。
本発明に係る高クリープ破断強度の耐浸炭性耐熱鋳造合
金は、Ｃ：Ｏ，ａ〜０５５％、Ｓｉ；３゜０％以下、Ｍ
ｎ：２．０％以下、Ｐ ： ０．０３ ％以”ｒ、ｓ：
ｏ、ｏａ％以下、Ｏｒ ： ２０．０〜ａ ｏ、ｏ％、
Ｎ１： ２０．０〜４０．０％、ＣＯ：５０〜２ｏｏ％
、Ｗ：０．５〜６０％、Ａ（１：ｏ、ｏ２〜０６％、１
３二０．０００５〜０．０１％ を含有するーヒ、Ｚｒ
：ｏｏ２〜０．５％又はＺｒ ： Ｑ、Ｑ ２〜０．５
％及びｌ１ｌｉ二０．０２〜０５％を合体し、残部が実
質的にＦｅである。
金は、Ｃ：Ｏ，ａ〜０５５％、Ｓｉ；３゜０％以下、Ｍ
ｎ：２．０％以下、Ｐ ： ０．０３ ％以”ｒ、ｓ：
ｏ、ｏａ％以下、Ｏｒ ： ２０．０〜ａ ｏ、ｏ％、
Ｎ１： ２０．０〜４０．０％、ＣＯ：５０〜２ｏｏ％
、Ｗ：０．５〜６０％、Ａ（１：ｏ、ｏ２〜０６％、１
３二０．０００５〜０．０１％ を含有するーヒ、Ｚｒ
：ｏｏ２〜０．５％又はＺｒ ： Ｑ、Ｑ ２〜０．５
％及びｌ１ｌｉ二０．０２〜０５％を合体し、残部が実
質的にＦｅである。
Ｃ： ０３〜０．５５％
ＣはＮｂと結合して粒界に共晶カーバイドを生〕
成し、粒界破壊抵抗を高める結果、クリープ破断強度を
高める。このためには、特に９５０°Ｃ以上における高
クリープ破断強度を得るためには、少なくとも０３％を
必要とする。一方、Ｃが０５５％を越えるとクリープ破
断強度向上への寄手は少なくなる上、Ｏｒカーバイドの
析出による脆化の方が大きくなるので、その上限は０．
５５％とした。
高める。このためには、特に９５０°Ｃ以上における高
クリープ破断強度を得るためには、少なくとも０３％を
必要とする。一方、Ｃが０５５％を越えるとクリープ破
断強度向上への寄手は少なくなる上、Ｏｒカーバイドの
析出による脆化の方が大きくなるので、その上限は０．
５５％とした。
、 Ｓｉ：３，９％以下
溶解原材料から少量混入するＳｉは、溶鋼の流動性を高
めて鋳造性を向」ニさせる上、脱酸’４Ｊ果を高めるの
で有効な元素である。し〃・し、３０％を越えるとクリ
ープ破断強度に悪影響を及はすので、その上限を３．０
％とした。
めて鋳造性を向」ニさせる上、脱酸’４Ｊ果を高めるの
で有効な元素である。し〃・し、３０％を越えるとクリ
ープ破断強度に悪影響を及はすので、その上限を３．０
％とした。
Ｍｎ：２，０％以下
Ｍ、ｎは溶湯の脱酸を行い、溶湯中の不純物元素Ｓ＝ｉ
固定して溶接時の高温割れを防止ｒる元素として何効で
ある。しかし、２０％を越えて含有させてもその添加量
の割には効果が小さいので、その上限を２０％とした。
固定して溶接時の高温割れを防止ｒる元素として何効で
ある。しかし、２０％を越えて含有させてもその添加量
の割には効果が小さいので、その上限を２０％とした。
Ｐ：０．０８％以「
Ｐの含有量が０．０３％を越えると、溶接時の高温割れ
感受性を音しく高めるため、その」１限は００３％とし
た。
感受性を音しく高めるため、その」１限は００３％とし
た。
ｓ：ｏ、ｏａ％以下
ＳもＰと同様、その含有量が０．（Ｍ３％を越えると、
溶接時の高温割れ感受性を著しく高めるため、その上限
を０．０３％とした。
溶接時の高温割れ感受性を著しく高めるため、その上限
を０．０３％とした。
Ｏｒ ： ２０．０〜３０．．０％
使用下限温度ニア００°Ｃの状！席から材料に耐酸化性
、高温強度を与えるためには、Ｏｒを少なくとも２０．
０％含有させる必要がある。更に２０．０％を越えて含
有させる場合、その増加量と共に耐酸化性及び高温強度
が向上するが、３０．０％を越えると、低温域（９００
°Ｃ以下）において組織的に不安定となり、Ｏｒカーバ
イド析出による脆化が著しくなるため、その上限は３０
０％とした。
、高温強度を与えるためには、Ｏｒを少なくとも２０．
０％含有させる必要がある。更に２０．０％を越えて含
有させる場合、その増加量と共に耐酸化性及び高温強度
が向上するが、３０．０％を越えると、低温域（９００
°Ｃ以下）において組織的に不安定となり、Ｏｒカーバ
イド析出による脆化が著しくなるため、その上限は３０
０％とした。
Ｎｉ：２０．Ｏ〜４０，０％
Ｎ１はＣｒ、に’ｅと共にオーステナイト相全形成し、
オーステナイトオ安定化させる元素である上、１１Ｕｔ
酸化性を向上させ、高温強度を高める元素である。７０
０°Ｃ以上の温度領域において、上記耐酸化性、高温強
度を向上させるためには、Ｎｉは少なくとも２００％は
必要である。Ｎｉを２０．０％以上含有させた場合、そ
の含有量の増加に伴い、耐酸化性、耐浸炭性は向上し、
高温領域における組織（特にカーバイトの凝集度合）を
安定化させる。しかし、４０．０％を越えて含有させて
も高温強度に列する顕著な効果がないため、その上限は
４０．０％とした。
オーステナイトオ安定化させる元素である上、１１Ｕｔ
酸化性を向上させ、高温強度を高める元素である。７０
０°Ｃ以上の温度領域において、上記耐酸化性、高温強
度を向上させるためには、Ｎｉは少なくとも２００％は
必要である。Ｎｉを２０．０％以上含有させた場合、そ
の含有量の増加に伴い、耐酸化性、耐浸炭性は向上し、
高温領域における組織（特にカーバイトの凝集度合）を
安定化させる。しかし、４０．０％を越えて含有させて
も高温強度に列する顕著な効果がないため、その上限は
４０．０％とした。
ｃｏ：５．０〜２００％
ＣＯは−Ｌｉ１ｉ２Ｎｉと同様、オーステナイトＡＩを
安定化させる元素であり、高温下にて酸化抵抗及び組織
的安定性を向上させるのに効果がある。更にクリープ破
断強度に対しても有効に作用する。これらの効果を発揮
させるには、ＣＯを少なくとも５０％含有させる必要が
ある。また」１記効果は、ＣＯの増量と共に大きくなる
が、１１５０°Ｃ程度の高温領域ではＣＯを２０％も含
有させれば十分であり、それ以上ＣＯを添加してもその
添加量の割には効果がない。従ってＣＯは５．０〜２０
０％含有させることとした。
安定化させる元素であり、高温下にて酸化抵抗及び組織
的安定性を向上させるのに効果がある。更にクリープ破
断強度に対しても有効に作用する。これらの効果を発揮
させるには、ＣＯを少なくとも５０％含有させる必要が
ある。また」１記効果は、ＣＯの増量と共に大きくなる
が、１１５０°Ｃ程度の高温領域ではＣＯを２０％も含
有させれば十分であり、それ以上ＣＯを添加してもその
添加量の割には効果がない。従ってＣＯは５．０〜２０
０％含有させることとした。
Ｗ：０５〜６０％
Ｗはオーステナイト中に固溶し、固溶強化効果がある。
その効果は、Ｗが０．５％程度含有される状態から認め
られ、その含有量の増加と共に大きくなる。しかし、そ
の含有量が６０％を越えると硬化して低温域での延性が
小さくなり、加工性、溶接性も悪化する。従ってＷは０
５〜６０％とした。
られ、その含有量の増加と共に大きくなる。しかし、そ
の含有量が６０％を越えると硬化して低温域での延性が
小さくなり、加工性、溶接性も悪化する。従ってＷは０
５〜６０％とした。
Ａｌ：ｏ、ｏ２〜０．６％
ＡＩのクリープ破断強度向上に対する効果は小さく、む
しろＡ４が０．６％を越えると室温における延性に対し
て悪影響を及はすので、ＡＩの」−眼は０．６％以１３
とした。一方、Ａ４が００２％以」−含有されると、高
温に加熱された状態にて表面皮膜を生成し、浸炭雰囲気
中のＣの拡散を防止するため、耐浸炭性が向」−７する
。従ってその下限は００２％とした。
しろＡ４が０．６％を越えると室温における延性に対し
て悪影響を及はすので、ＡＩの」−眼は０．６％以１３
とした。一方、Ａ４が００２％以」−含有されると、高
温に加熱された状態にて表面皮膜を生成し、浸炭雰囲気
中のＣの拡散を防止するため、耐浸炭性が向」−７する
。従ってその下限は００２％とした。
Ｂ：０．０００５〜０．０１％
Ｂはオーステナイト中に生成する二次炭化物の成長を抑
制し、クリープ破断強度向上に寄与する。
制し、クリープ破断強度向上に寄与する。
その効果は０．０００５％から認められるが、００１％
を越えると溶接性に悪影響を及はすので、０．０００５
〜０．０１％をＢの許容範囲とした。
を越えると溶接性に悪影響を及はすので、０．０００５
〜０．０１％をＢの許容範囲とした。
次にＺｒとＴｉについて述べる。Ｚｒはその量と共にク
リープ破断強度が向上する。一方、Ｉｌｌ ｉは再加熱
によってオーステナイト中に生成するＯｒカーバイドの
成長粗大化を遅延させ、クリープ破断強度を向上させる
。いずれの元素も、００２〜０．５％含有されていると
上記クリープ破断強度の向上効果が認められる。従って
本発明に係る鋳造合金は、Ｚｒ：ｏ、ｏ２〜０．５％及
び／又はＴに０．０２〜０５％を含有させることとした
。
リープ破断強度が向上する。一方、Ｉｌｌ ｉは再加熱
によってオーステナイト中に生成するＯｒカーバイドの
成長粗大化を遅延させ、クリープ破断強度を向上させる
。いずれの元素も、００２〜０．５％含有されていると
上記クリープ破断強度の向上効果が認められる。従って
本発明に係る鋳造合金は、Ｚｒ：ｏ、ｏ２〜０．５％及
び／又はＴに０．０２〜０５％を含有させることとした
。
以下、実施例によって本発明を具体的に説明する。
高周波誘導溶解炉を用い、第１表に示す如き成分組成を
有する鋳鋼を各種溶製した。第１表中、届１〜Ａ３は本
発明材に相当し、各種試験用素材として溶製したもので
あり、またＡ、 ４は本発明材に相当するが、溶接用フ
ィラーワイヤ調製用素（Ａとして溶製したものである。
有する鋳鋼を各種溶製した。第１表中、届１〜Ａ３は本
発明材に相当し、各種試験用素材として溶製したもので
あり、またＡ、 ４は本発明材に相当するが、溶接用フ
ィラーワイヤ調製用素（Ａとして溶製したものである。
史に第１表中、ＩＦｒ、 １１及び届１２は従来利に相
当し、各試験用素材として溶製したものであり、また＆
１ Ｂは従来利に相当するが、溶接用フィラーワイヤ
調製用累月として溶製したものである。
当し、各試験用素材として溶製したものであり、また＆
１ Ｂは従来利に相当するが、溶接用フィラーワイヤ
調製用累月として溶製したものである。
上記鋳鋼に遠心力鋳造を付して外径］、：ｌ（８ｍｍＸ
肉厚２３．５ｍｍＸ長さ５２０ ｍｍの鋳鋼管を得、夫
々から試験片を調製し、クリープ破断強度試験及び耐浸
炭性試験を行った。上記クリープ破断試験は、本発明材
と従来利とを比較すること、及び本発明材の溶接性を検
討するために溶接画材と溶接継手部とを比較することの
二つの目的の下に実施した。
肉厚２３．５ｍｍＸ長さ５２０ ｍｍの鋳鋼管を得、夫
々から試験片を調製し、クリープ破断強度試験及び耐浸
炭性試験を行った。上記クリープ破断試験は、本発明材
と従来利とを比較すること、及び本発明材の溶接性を検
討するために溶接画材と溶接継手部とを比較することの
二つの目的の下に実施した。
なお、上記屑接継手を得るだめの溶接法としては、手動
ＴＩＧ溶接（下向き溶接）を用いた。即ち、第１表のＡ
Ｉ又はＡＩ２からなる母相に所定の開先加工（開先角：
２０°）を施し、該（’ｄ材を突き合わせだ上、第１表
の扁４又は届１３からなる材料を切り出して伸展せしめ
たフィラーワイヤを用いて所定の溶接条件（溶接電流：
１００〜Ｖ６ｏｈ、溶接電圧：１４〜１８Ｖ、溶接速度
：５、５〜８．０ ｍ ７分）にて手動’Ｉ’ＩＧ溶接
を行い、上記溶接継手を得た。
ＴＩＧ溶接（下向き溶接）を用いた。即ち、第１表のＡ
Ｉ又はＡＩ２からなる母相に所定の開先加工（開先角：
２０°）を施し、該（’ｄ材を突き合わせだ上、第１表
の扁４又は届１３からなる材料を切り出して伸展せしめ
たフィラーワイヤを用いて所定の溶接条件（溶接電流：
１００〜Ｖ６ｏｈ、溶接電圧：１４〜１８Ｖ、溶接速度
：５、５〜８．０ ｍ ７分）にて手動’Ｉ’ＩＧ溶接
を行い、上記溶接継手を得た。
クリープ破断試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２７．２の規定に
基づいて行った（試験温度：１０９８°Ｃ）。また耐浸
炭性試験としては、試片（直径１２緒×長さ６ＱＭＩＩ
）を固定浸炭剤（テ゛グサＫＧｇ’０）中に温度１１５
０’Ｃで２００時間保持した後、試ハ表面から０．２５
騎ピッチで切粉を採取して化学分析を行い、表面から１
履の位置における炭素増量をめ、これによって１耐浸炭
性を評価する方法を用いた。
基づいて行った（試験温度：１０９８°Ｃ）。また耐浸
炭性試験としては、試片（直径１２緒×長さ６ＱＭＩＩ
）を固定浸炭剤（テ゛グサＫＧｇ’０）中に温度１１５
０’Ｃで２００時間保持した後、試ハ表面から０．２５
騎ピッチで切粉を採取して化学分析を行い、表面から１
履の位置における炭素増量をめ、これによって１耐浸炭
性を評価する方法を用いた。
各試験結果を第１図（従来材のクリープ破断特性）、第
２図（本発明材のクリープ破断特性）、第３図（本発明
利溶接継手部のクリープ破断性１９、第２表（耐浸炭性
比較試験結果）に示す。なお、第１図には従来材溶接継
手部のクリープ破断特性も併せて図示した。
２図（本発明材のクリープ破断特性）、第３図（本発明
利溶接継手部のクリープ破断性１９、第２表（耐浸炭性
比較試験結果）に示す。なお、第１図には従来材溶接継
手部のクリープ破断特性も併せて図示した。
第２表
該試験結果より、従来材の長時−開側のクリープ破断強
度は短時間側データから直線的に外挿しだ値より低下し
ている（第１図参照）にも拘らず、本発明材の長時間側
のクリープ破断強度は従来材のように低下していない（
第２図参照）ことが分かる。また従来材の溶接継手部は
母材に比して、約１０％の強度低下を示しているが（第
１図参ｉｊ＠）、本発明利の溶接継手部は母材と同等の
強度を有しており、本発明材の溶接性が良好なことが分
かった。更に耐浸炭性 に関しても本発明材は、表面か
ら１ｍｍの位置における炭素増量が、従来材に比して５
０％以下となっており（第２表参照）、大幅に耐浸炭性
が改良されていることが分かった。
度は短時間側データから直線的に外挿しだ値より低下し
ている（第１図参照）にも拘らず、本発明材の長時間側
のクリープ破断強度は従来材のように低下していない（
第２図参照）ことが分かる。また従来材の溶接継手部は
母材に比して、約１０％の強度低下を示しているが（第
１図参ｉｊ＠）、本発明利の溶接継手部は母材と同等の
強度を有しており、本発明材の溶接性が良好なことが分
かった。更に耐浸炭性 に関しても本発明材は、表面か
ら１ｍｍの位置における炭素増量が、従来材に比して５
０％以下となっており（第２表参照）、大幅に耐浸炭性
が改良されていることが分かった。
以上詳述したように、本発明のｎ１ｉｔ熱鋳造合金は従
来のＮｉ＋Ｏｒを含む耐熱鋳鋼等に比し、高温領域にお
けるクリープ破断強度が大きく、耐浸炭性に優れ、しか
も溶接性も良好な材料であるので、石油化学工業におい
て用いられるクラッキングチューブの材料として最適で
あるほか、リフオーマ−チューブ、チューブサポート等
の材料として使用することができる。また各種鉄鋼関連
設備部桐、例えばハースローラ、ラジアントチューブ、
熱処理用トレイ匈−の材料としても極めて有用である。
来のＮｉ＋Ｏｒを含む耐熱鋳鋼等に比し、高温領域にお
けるクリープ破断強度が大きく、耐浸炭性に優れ、しか
も溶接性も良好な材料であるので、石油化学工業におい
て用いられるクラッキングチューブの材料として最適で
あるほか、リフオーマ−チューブ、チューブサポート等
の材料として使用することができる。また各種鉄鋼関連
設備部桐、例えばハースローラ、ラジアントチューブ、
熱処理用トレイ匈−の材料としても極めて有用である。
第１図は従来Ｈのクリープ破断特性を月くすグラフ、第
２図は本発明材のクリープ破断特性を示すグラフ、第３
図は本発明材の溶接継手部のクリープ破断特性を母相と
比較して示したグラフである。 石な１咋時間（Ｈｒｓ） 腋Ｍ時間（Ｈｒｓ） 絨婢時藺（Ｈｒｓ）
２図は本発明材のクリープ破断特性を示すグラフ、第３
図は本発明材の溶接継手部のクリープ破断特性を母相と
比較して示したグラフである。 石な１咋時間（Ｈｒｓ） 腋Ｍ時間（Ｈｒｓ） 絨婢時藺（Ｈｒｓ）
Claims (1)
- （１）ｃ：ｏ、ａ〜、０．５５％、Ｓ：ａ、Ｏ％以下、
Ｍｎ’：２．Ｑ％以下、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．
０３％以下、Ｃｒ：２ｏ、ｏ 〜ａｏ、０％、Ｎ１：２
０．０〜４０．０’Ａ、Ｃｏ ： ５．０〜２０．０％
、Ｗ：０５〜６０％、Ａ＃：０．０２〜０．６％、１３
：０．０．００５〜０．０１％ を含有する」二、ｚｒ
：００２〜０．５％又はＺｒ：０．０２〜０．５％及び
Ｔｉ：０．０２〜０．５％を含有し、残部が実質的にＦ
ｅである高クリープ破断強度の１耐浸炭性耐熱時造合金
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2250284A JPS60165343A (ja) | 1984-02-08 | 1984-02-08 | 高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2250284A JPS60165343A (ja) | 1984-02-08 | 1984-02-08 | 高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60165343A true JPS60165343A (ja) | 1985-08-28 |
| JPH0232345B2 JPH0232345B2 (ja) | 1990-07-19 |
Family
ID=12084516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2250284A Granted JPS60165343A (ja) | 1984-02-08 | 1984-02-08 | 高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60165343A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2340911A (en) * | 1998-08-20 | 2000-03-01 | Doncasters Plc | Creep resistant alloy pipes and methods of making the same |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4847690A (ja) * | 1971-10-20 | 1973-07-06 | ||
| JPS53117892A (en) * | 1977-02-10 | 1978-10-14 | Shikhirev Boris N | Device for treating sheet material by using strong magnetic powder |
-
1984
- 1984-02-08 JP JP2250284A patent/JPS60165343A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4847690A (ja) * | 1971-10-20 | 1973-07-06 | ||
| JPS53117892A (en) * | 1977-02-10 | 1978-10-14 | Shikhirev Boris N | Device for treating sheet material by using strong magnetic powder |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2340911A (en) * | 1998-08-20 | 2000-03-01 | Doncasters Plc | Creep resistant alloy pipes and methods of making the same |
| GB2340911B (en) * | 1998-08-20 | 2000-11-15 | Doncasters Plc | Alloy pipes and methods of making same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0232345B2 (ja) | 1990-07-19 |
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