JPS6016509B2 - 導電用高力銅合金 - Google Patents
導電用高力銅合金Info
- Publication number
- JPS6016509B2 JPS6016509B2 JP10520378A JP10520378A JPS6016509B2 JP S6016509 B2 JPS6016509 B2 JP S6016509B2 JP 10520378 A JP10520378 A JP 10520378A JP 10520378 A JP10520378 A JP 10520378A JP S6016509 B2 JPS6016509 B2 JP S6016509B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- high strength
- copper alloy
- strength
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高導電率、高強度に加え、優れた耐食性を有す
る銅合金に関する。
る銅合金に関する。
電子機器配線用導体として強く要求される特性の中で高
導電率と高強度があるが、本発明者はか）る特性を満足
する銅合金について検索の結果Ｆｅｏ．５〜２．川れ％
、Ｃｏｏ．５〜２．３れ％、Ｓｂｏ．０１〜０．１ｗｔ
％を含み、残部銅よりなる合金が高導電率、高強度に加
え、耐食性も改善されることを見出し、本発明に至った
もので、本発明合金は電子機器配線用導体として工業的
に有利に利用される。
導電率と高強度があるが、本発明者はか）る特性を満足
する銅合金について検索の結果Ｆｅｏ．５〜２．川れ％
、Ｃｏｏ．５〜２．３れ％、Ｓｂｏ．０１〜０．１ｗｔ
％を含み、残部銅よりなる合金が高導電率、高強度に加
え、耐食性も改善されることを見出し、本発明に至った
もので、本発明合金は電子機器配線用導体として工業的
に有利に利用される。
本発明合金においてＦｅは機械的強度の向上のために添
加し、ＣｏもＦｅ同様若干の機械的強度を向上させるこ
とができるが、大中な改善はできない。しかしＣｏを添
加することによりＦｅとＣｏとの相剰作用により大中に
耐熱性を向上させることができ、この耐熱性により最終
加工後暁鎚を行い高い機械的強度を大中に低下させるこ
となく導電率を回榎させることが可能となる。Ｓｂの添
加は機械的強度、物理的特性には大きく作用しないが、
耐食性には大きく作用する。本発明においてＦｅ量を０
．５〜２．肌ｔ％としたのは、２．肌ｔ％以上では導電
率の低下が大きく０．５ｗｔ％以上でないと大中な機械
的強度の向上が望めず、又Ｃｏとの相剰作用効果が薄ら
いでしまうためである。
加し、ＣｏもＦｅ同様若干の機械的強度を向上させるこ
とができるが、大中な改善はできない。しかしＣｏを添
加することによりＦｅとＣｏとの相剰作用により大中に
耐熱性を向上させることができ、この耐熱性により最終
加工後暁鎚を行い高い機械的強度を大中に低下させるこ
となく導電率を回榎させることが可能となる。Ｓｂの添
加は機械的強度、物理的特性には大きく作用しないが、
耐食性には大きく作用する。本発明においてＦｅ量を０
．５〜２．肌ｔ％としたのは、２．肌ｔ％以上では導電
率の低下が大きく０．５ｗｔ％以上でないと大中な機械
的強度の向上が望めず、又Ｃｏとの相剰作用効果が薄ら
いでしまうためである。
Ｃｏを０．５〜２．かｔ％と規定したのは２．２れ％以
上ではやはり導電率の低下が大きく、０．５Ｍ％以下で
はＦｅとの相剰作用効果が薄らいでしまうためである。
上ではやはり導電率の低下が大きく、０．５Ｍ％以下で
はＦｅとの相剰作用効果が薄らいでしまうためである。
Ｓｑ量を０．０１〜０．１Ｍ％とした理由は０．１Ｍ％
以上では耐食性向上効果が緩慢となりしかもそれ以上添
加しても導電率を低下させるだけで大きな効果がなく、
０．０１ｗｔ％以下では何らの添加効果も得られないか
らである。以上本発明合金の実施において６０〜９０％
の最終加工後、４００℃〜５５０℃の範囲で１０分〜２
時間焼鈍すると本発明合金に所望の特性を十分満足に与
えることができ有利である。
以上では耐食性向上効果が緩慢となりしかもそれ以上添
加しても導電率を低下させるだけで大きな効果がなく、
０．０１ｗｔ％以下では何らの添加効果も得られないか
らである。以上本発明合金の実施において６０〜９０％
の最終加工後、４００℃〜５５０℃の範囲で１０分〜２
時間焼鈍すると本発明合金に所望の特性を十分満足に与
えることができ有利である。
こ）で所望の特性とは引張強さ４０ｋ９／磯、導電率６
０ｏｏ１．Ａ．Ｃ．Ｓ．以上の条件を目標値とするもの
を言う。即ち本発明合金は常法に従って銭塊を７５０〜
９５０ｏ０の温度範囲で熱間圧延して荒引線とし、その
後伸線加工（滅面率４０〜９０％）と中間燈鈍（温度５
００〜６５０００）を繰返し、仕上り前の最終伸線加工
において６０〜９０％の減面加工を行ない、しかる後、
４００〜５５０ｑｏの温度で１の分〜２時間燐鈍するこ
とにより造られる。尚上記加工工程において、荒引線又
は伸線加工工程中に溶体処理と水燐入れを行うことによ
り一層特性を向上することができる。以に本発明合金を
実施例をもって説明する。実施例 １通常用いられる電
気鋼地金（ＪＩＳ日２１２１）を高周波溶解炉を用いて
溶解し、リン脱酸後、Ｆｅ（単体）を所定の配合値に添
加、次にＣｏとＳｂを夫々所定の配合値になるようにし
て１インチバー＊サイズに鋳造した。これを２仇岬角に
面肖りしてから８５０ｑｏ×３仇ｍｉｎ保持後、８肌◇
荒引線サイズまで熱間圧延した。その後、線径０．７側
◇まで途中８００℃×１時間の溶体化処理後、水焼入れ
を行いながら、単釜伸綾した。伸線後の試料を４００〜
５５０午０の範でｌｑ分〜２時間競鎚を行い所望の特性
とした。第１表に試料の組成、引張強さ及び導電率を、
比較合金と共に示した。第１表 第１表より本発明合金は最終加工後の擬鈍により所筆の
特性を満足しているのが判る。
０ｏｏ１．Ａ．Ｃ．Ｓ．以上の条件を目標値とするもの
を言う。即ち本発明合金は常法に従って銭塊を７５０〜
９５０ｏ０の温度範囲で熱間圧延して荒引線とし、その
後伸線加工（滅面率４０〜９０％）と中間燈鈍（温度５
００〜６５０００）を繰返し、仕上り前の最終伸線加工
において６０〜９０％の減面加工を行ない、しかる後、
４００〜５５０ｑｏの温度で１の分〜２時間燐鈍するこ
とにより造られる。尚上記加工工程において、荒引線又
は伸線加工工程中に溶体処理と水燐入れを行うことによ
り一層特性を向上することができる。以に本発明合金を
実施例をもって説明する。実施例 １通常用いられる電
気鋼地金（ＪＩＳ日２１２１）を高周波溶解炉を用いて
溶解し、リン脱酸後、Ｆｅ（単体）を所定の配合値に添
加、次にＣｏとＳｂを夫々所定の配合値になるようにし
て１インチバー＊サイズに鋳造した。これを２仇岬角に
面肖りしてから８５０ｑｏ×３仇ｍｉｎ保持後、８肌◇
荒引線サイズまで熱間圧延した。その後、線径０．７側
◇まで途中８００℃×１時間の溶体化処理後、水焼入れ
を行いながら、単釜伸綾した。伸線後の試料を４００〜
５５０午０の範でｌｑ分〜２時間競鎚を行い所望の特性
とした。第１表に試料の組成、引張強さ及び導電率を、
比較合金と共に示した。第１表 第１表より本発明合金は最終加工後の擬鈍により所筆の
特性を満足しているのが判る。
比較合金Ｍ．１０においては所望の特性は満足している
が、耐食性（後述の第４表）の点で何らの改善もない。
Ｎｏ．１１〜１５についてはＦｅ及びＣｏ量が規定の範
囲でないため最終暁錨によって強度と導電率のバランス
がとれず所望の特性が得られていない。Ｎｏ．１６では
第４表からも判るようにＳｂ添加量が少ないため耐食性
が大きく改善されていない。軸．１７〜２０ではＳｂ添
加量が多くなるに従い若干強度が高くなるが、導電率が
大きく低下してしまう。
が、耐食性（後述の第４表）の点で何らの改善もない。
Ｎｏ．１１〜１５についてはＦｅ及びＣｏ量が規定の範
囲でないため最終暁錨によって強度と導電率のバランス
がとれず所望の特性が得られていない。Ｎｏ．１６では
第４表からも判るようにＳｂ添加量が少ないため耐食性
が大きく改善されていない。軸．１７〜２０ではＳｂ添
加量が多くなるに従い若干強度が高くなるが、導電率が
大きく低下してしまう。
更には多量のＳｂは一般に知られているように加工性を
著〈害するため導電率、加工性の点から本発明合金では
Ｓｂは０．０１〜０．１ｗｔ％の範囲が好ましい。実施
例 ２ 実施例１の方法に従って試料を作製し、その際最終焼鈍
の条件を変てその効果を調べた。
著〈害するため導電率、加工性の点から本発明合金では
Ｓｂは０．０１〜０．１ｗｔ％の範囲が好ましい。実施
例 ２ 実施例１の方法に従って試料を作製し、その際最終焼鈍
の条件を変てその効果を調べた。
これを第２表に示す。第 ２ 表引張強さ導電率％
Ｎｏ Ｆｅ ｏｏ Ｓｂ 最終加工率 最終暁鈍条件
ｋｇ ／ 桝 １．ＡＯ．Ｓ※１．０．５ ２．０
０．０１ ８５％ ４０００ＣＸ２ｈｒｓ ４
３ ６０．７２．０．５ ２．０ ０．０１
３７０℃×３ｈｒｓ ４ ６
５９．９※３．１．３ ０．９ ０．０７
５５００Ｃ×２ｈｒｓ ４０ ６８．１※
４．１，３ ０，９ ０，。
ｋｇ ／ 桝 １．ＡＯ．Ｓ※１．０．５ ２．０
０．０１ ８５％ ４０００ＣＸ２ｈｒｓ ４
３ ６０．７２．０．５ ２．０ ０．０１
３７０℃×３ｈｒｓ ４ ６
５９．９※３．１．３ ０．９ ０．０７
５５００Ｃ×２ｈｒｓ ４０ ６８．１※
４．１，３ ０，９ ０，。
７ ５５０℃ＸＩＯ側 ４２ ６７
，４５．１．３ ０．９ ０．〇７
５８００ＣＸＩ〇の功 ３ ９ ６
７．１※６．２．０ １．２ ０．０９
５５００Ｃ×ｌｈｒ ４２ ６０．８・※７．
２．０１．２ ０．。
，４５．１．３ ０．９ ０．〇７
５８００ＣＸＩ〇の功 ３ ９ ６
７．１※６．２．０ １．２ ０．０９
５５００Ｃ×ｌｈｒ ４２ ６０．８・※７．
２．０１．２ ０．。
９ ５５０℃ＸＩ。
のの ４４ ６０．０８．２．０１．２ ０．
。９ ５５０℃Ｘ５ のの ４６
５９．４９． ２．。
。９ ５５０℃Ｘ５ のの ４６
５９．４９． ２．。
１．２ ０．０９ ５５００Ｃ
Ｘ２ の初 ４ ８ ５８．６（注）※は
好ましい最終暁鈍条件Ｍ．２からも判るように４００℃
以下でか長時間齢鈍しても導電率の回復が少ない。
Ｘ２ の初 ４ ８ ５８．６（注）※は
好ましい最終暁鈍条件Ｍ．２からも判るように４００℃
以下でか長時間齢鈍しても導電率の回復が少ない。
反対に５５０℃以上では強度の低下が大きいばかりでな
く、析出している不純物や添加元素が再固溶するため導
電率の回復が少ない。又Ｍ．６、７、８、９で判るよう
にＩＱ分間以下では強度の低下は少ないが、導鰭率の回
復が不安定であり、これが材料間のバラッキＸとなる。
又２時間以上では経済的ではなく、従って本発明合金の
最終暁銘は４００℃〜５５０午０の範囲で１Ｃ分以上２
時間以内が好ましい条件である。実施例 ３実施例１の
方法に従って試料を作製し、その際加工率を変化させて
その影響を調べた。
く、析出している不純物や添加元素が再固溶するため導
電率の回復が少ない。又Ｍ．６、７、８、９で判るよう
にＩＱ分間以下では強度の低下は少ないが、導鰭率の回
復が不安定であり、これが材料間のバラッキＸとなる。
又２時間以上では経済的ではなく、従って本発明合金の
最終暁銘は４００℃〜５５０午０の範囲で１Ｃ分以上２
時間以内が好ましい条件である。実施例 ３実施例１の
方法に従って試料を作製し、その際加工率を変化させて
その影響を調べた。
その結果を第３表に示す。第３表
他Ｆｅ。
ＯＳｂ 最終焼鈍条件 岸；張／強姦事軍事誓燐鈍前加
工率※※１．０．５ ２．０ ０．０１ ４００℃×２
ｈｒｓ ４３ ６０．７ ８５※２．″
４０ ６０．１ ６
５３． 〃 〃 〃 〃
３７ ５９．８ ５０４． ″
″ ″ 〃 ３３
５９．４ ３０５． 〃 〃
〃 〃 ４５ ６０
．９ ９５６． 〃 〃 〃
〃 ４２ ６１．１
９９※７．２．０ １．２ ０．０９ ５５０℃×ｌ
ｈｒ ４２ ６０．８ ８５※８．″
４０ ６０．３ ６
５９． 〃 〃 〃 〃
３９ ６０．０ ５０１０． 〃
〃 〃 〃 ３１
５９．６ ３０１１． 〃
４３ ６１．１
９５ 一１２． 〃 〃 〃
〃 ４０ ６１．４
９９（曲 ※好ましい加工率条件Ｍ．３、４
及び的．９、１０から判るように糠鎚前の加工率が所定
の加工率より低い場合、強度も小さいが導電率の回復も
少ない。
工率※※１．０．５ ２．０ ０．０１ ４００℃×２
ｈｒｓ ４３ ６０．７ ８５※２．″
４０ ６０．１ ６
５３． 〃 〃 〃 〃
３７ ５９．８ ５０４． ″
″ ″ 〃 ３３
５９．４ ３０５． 〃 〃
〃 〃 ４５ ６０
．９ ９５６． 〃 〃 〃
〃 ４２ ６１．１
９９※７．２．０ １．２ ０．０９ ５５０℃×ｌ
ｈｒ ４２ ６０．８ ８５※８．″
４０ ６０．３ ６
５９． 〃 〃 〃 〃
３９ ６０．０ ５０１０． 〃
〃 〃 〃 ３１
５９．６ ３０１１． 〃
４３ ６１．１
９５ 一１２． 〃 〃 〃
〃 ４０ ６１．４
９９（曲 ※好ましい加工率条件Ｍ．３、４
及び的．９、１０から判るように糠鎚前の加工率が所定
の加工率より低い場合、強度も小さいが導電率の回復も
少ない。
又９０％を超える加工率でも所望の特性を滴すことはで
きるが、加工率９０％を超えるような強加工の場合には
一般に知られているように材料の長手方向と中方向に方
向性、つまり強度の差が大きく出てしまい、曲げ加工や
せん断力等に対し等しく脆くなってしまう。
きるが、加工率９０％を超えるような強加工の場合には
一般に知られているように材料の長手方向と中方向に方
向性、つまり強度の差が大きく出てしまい、曲げ加工や
せん断力等に対し等しく脆くなってしまう。
そこで本発明合金に対する加工率としては６ぴ○以上０
％以下が最適である。
％以下が最適である。
実施例 ４
実施例１の本発明合金軸．２、３、５、８、９及び比較
合金的．１止１４１ふ ＩＧ１７、１８１玖２０につき
、簡易加速腐食試験のミリウス試験により耐食性につい
て比較した結果を第４表に示した。
合金的．１止１４１ふ ＩＧ１７、１８１玖２０につき
、簡易加速腐食試験のミリウス試験により耐食性につい
て比較した結果を第４表に示した。
第４表曲 ※ 件Ｔぷ。
〇Ｃ側Ｒ：ミリゥス値
Ｍ：最高温度に達する
までの時間例
Ｔ：液温の最高温度ｆｑ
試験液：２０ｗｔ％ＨＯ多 ２０ｃｃ
これより本発明合金の耐食性はＳｂを添加していない比
較合金地．１０、１４１５に比べると大きく向上してい
る。
較合金地．１０、１４１５に比べると大きく向上してい
る。
比較合金姉．１６はＳｂ添加量が少ないため何ら大きな
効果がみられない。Ｎｏ．１７〜２０で判るようにＳｂ
の添加により耐食性は向上するが、多量のＳｂはその効
果が緩慢になり導電率及び加工率を著く害してしまう。
効果がみられない。Ｎｏ．１７〜２０で判るようにＳｂ
の添加により耐食性は向上するが、多量のＳｂはその効
果が緩慢になり導電率及び加工率を著く害してしまう。
Claims (1)
- １ Ｆｅ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｃｏ０．５〜２．２ｗ
ｔ％、Ｓｂ０．０１−０．１ｗｔを含み、残部銅よりな
ることを特徴とする導電用高力銅合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10520378A JPS6016509B2 (ja) | 1978-08-29 | 1978-08-29 | 導電用高力銅合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10520378A JPS6016509B2 (ja) | 1978-08-29 | 1978-08-29 | 導電用高力銅合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5531185A JPS5531185A (en) | 1980-03-05 |
| JPS6016509B2 true JPS6016509B2 (ja) | 1985-04-25 |
Family
ID=14401100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10520378A Expired JPS6016509B2 (ja) | 1978-08-29 | 1978-08-29 | 導電用高力銅合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016509B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5887223A (ja) * | 1981-11-20 | 1983-05-25 | Kawasaki Steel Corp | 金属被覆鋼板の製造方法 |
| JP2502180B2 (ja) * | 1990-10-01 | 1996-05-29 | 三菱電機株式会社 | エレベ―タ―乗場ドア装置 |
-
1978
- 1978-08-29 JP JP10520378A patent/JPS6016509B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5531185A (en) | 1980-03-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3923558A (en) | Copper base alloy | |
| KR101701075B1 (ko) | 무방향성 전기 강판 제조용 열연 강판 및 그 제조 방법 | |
| KR101607044B1 (ko) | 전기 강판의 제조 방법 | |
| JPS59159958A (ja) | 析出硬化性銅合金及びその処理方法 | |
| JP2000073130A (ja) | プレス打抜き性が優れた銅合金板 | |
| JP2844120B2 (ja) | コネクタ用銅基合金の製造法 | |
| WO2003025239A1 (fr) | Fil en alliage invar presentant d'excellents caracteristiques de resistance et de torsion, procede de production de ce dernier | |
| JPS6016509B2 (ja) | 導電用高力銅合金 | |
| JP3430794B2 (ja) | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| TWI692535B (zh) | 鈦銅板、壓制加工品以及壓制加工品的製造方法 | |
| JPS6299430A (ja) | 端子・コネクタ−用銅基合金およびその製造法 | |
| JPH0314901B2 (ja) | ||
| JPS62250136A (ja) | Ｃｕ合金製端子 | |
| JPH04176849A (ja) | 高力高導電性銅合金細線 | |
| KR102442517B1 (ko) | 시효 처리 전의 티타늄 구리판, 프레스 가공품 및 프레스 가공품의 제조 방법 | |
| JPH0355532B2 (ja) | ||
| JP2870818B2 (ja) | 磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6016510B2 (ja) | 導電用高力銅合金 | |
| JPH0416534B2 (ja) | ||
| JPS6220274B2 (ja) | ||
| JPH01189805A (ja) | ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金 | |
| JPS599609B2 (ja) | 接触子用黄銅およびその製造方法 | |
| JP2000319743A (ja) | 高温強度が優れたアルミニウム合金材及びその製造方法 | |
| JPS6164839A (ja) | 導電ばね材料およびその製造法 | |
| JPH0827551A (ja) | 電気・電子機器部品用ＣｕーＮｉーＳｉ系合金の製造方法 |