JPS60159597A - 冷却塔の省動力運転制御方法 - Google Patents
冷却塔の省動力運転制御方法Info
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- JPS60159597A JPS60159597A JP1406584A JP1406584A JPS60159597A JP S60159597 A JPS60159597 A JP S60159597A JP 1406584 A JP1406584 A JP 1406584A JP 1406584 A JP1406584 A JP 1406584A JP S60159597 A JPS60159597 A JP S60159597A
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- cooling
- control
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F27/00—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus
- F28F27/003—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus specially adapted for cooling towers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、定風量タイプの冷却塔の稼動台数と可変風量
タイプの冷却塔の風量の両方を制御することにより必要
動力を最少限にする冷却塔の運転方法に関する。
タイプの冷却塔の風量の両方を制御することにより必要
動力を最少限にする冷却塔の運転方法に関する。
従来２、冷却塔の性能向上に関する努力は、充填物の熱
交換性能の向上、送風機の効率の向上２通気・散水抵抗
の低減などに向けられ、その運用技術の改善は等閑に付
されてきた感がある。例えば冷却塔の冷却能力は外気状
態によって変化するのであるが、工業的冷却塔のように
負荷が年間を通じて存在する場合には冷却塔を数セルに
分割してその運転台数を制御することによってこれに対
応する運転処方が適音採用されているが、このような台
数制御による運転では２段階的な能力制御となることの
ほかに、プロセス側の負荷変動や外気変動に対応した運
転を手動で行うことは困難であるため、必要とされる以
上の台数の冷却塔を運転して、プロセスへの送水温度が
その上限値を越えないような運転法を採らざるを得ない
状況にあった。
交換性能の向上、送風機の効率の向上２通気・散水抵抗
の低減などに向けられ、その運用技術の改善は等閑に付
されてきた感がある。例えば冷却塔の冷却能力は外気状
態によって変化するのであるが、工業的冷却塔のように
負荷が年間を通じて存在する場合には冷却塔を数セルに
分割してその運転台数を制御することによってこれに対
応する運転処方が適音採用されているが、このような台
数制御による運転では２段階的な能力制御となることの
ほかに、プロセス側の負荷変動や外気変動に対応した運
転を手動で行うことは困難であるため、必要とされる以
上の台数の冷却塔を運転して、プロセスへの送水温度が
その上限値を越えないような運転法を採らざるを得ない
状況にあった。
もし、これらの変動に対応できる連続的な能力制御型の
冷却塔が実現できれば、不必要なエネルギー消費を回避
した運転が可能となり、極めて大きな省動力が達成でき
るであろう。
冷却塔が実現できれば、不必要なエネルギー消費を回避
した運転が可能となり、極めて大きな省動力が達成でき
るであろう。
本発明はこの要求を満足することを目的としてなされた
ものであり、定風量タイプの冷却塔と可変風量タイプの
冷却塔を組合せ、前者の稼動台数制御と後者の風量制御
の両方を７動力費が最少になるように制御する運転方法
を提供するものである。
ものであり、定風量タイプの冷却塔と可変風量タイプの
冷却塔を組合せ、前者の稼動台数制御と後者の風量制御
の両方を７動力費が最少になるように制御する運転方法
を提供するものである。
一般に、冷却塔は、水と空気を直接接触させて熱交換す
るものであり、エンタルピーｉ （Ｋｃａｌ／Ｋｇ’
）基準で熱的設計が行われる。エンタルピー基準の伝熱
係数をＫとすると、交換熱量Ｑ （Ｋｃａｌ／ｈ ）は
、（１）式で表せる。
るものであり、エンタルピーｉ （Ｋｃａｌ／Ｋｇ’
）基準で熱的設計が行われる。エンタルピー基準の伝熱
係数をＫとすると、交換熱量Ｑ （Ｋｃａｌ／ｈ ）は
、（１）式で表せる。
ｄＱ＝Ｋ ａ （ｉｗ−ｉ ） ｄＶ ・・・（１また
だし。
だし。
Ｋ：エンタルピー基準伝熱係数［Ｋｃａｌ／ｒｒｒｈΔ
ｊ〕ａ ：充填物単位容積当り接触面積（ｎ（／ｎ？）
ｉ、商：空気、水のエンタルピー（Ｋｃａｌ ／ Ｋｇ
’ ）この交換熱量は、また次の（２）式でも表せる。
ｊ〕ａ ：充填物単位容積当り接触面積（ｎ（／ｎ？）
ｉ、商：空気、水のエンタルピー（Ｋｃａｌ ／ Ｋｇ
’ ）この交換熱量は、また次の（２）式でも表せる。
ｄＱ＝Ｌ・Δｔ＋ｓ＝Ｇ・Δｉ・・・（２）ただし。
Ｌ：水量（Ｋｇ／ｈ 〕、ａ ：空気量（Ｋｇ／ｈ ）
Δを一：水側温度差〔℃〕 （比熱１．０として）Δｉ
：ミニ空気側エンタルピーｃａｌ／Ｋｇ” ）この（１
）式と（２）式を積分して、水側、空気側それぞれに。
Δを一：水側温度差〔℃〕 （比熱１．０として）Δｉ
：ミニ空気側エンタルピーｃａｌ／Ｋｇ” ）この（１
）式と（２）式を積分して、水側、空気側それぞれに。
ｉｃ） ＋ （４１式を移動単位数（Ｎｕｍｂｅｒ ｏ
ｆ ＴｒａｎｓｆｅｒＩＪｎｉｔ）と称する。またＫａ
をエンタルピー基準総括容量伝熱係数ＣＫｃａ１／ｒｄ
ｈΔｊ〕としている。
ｆ ＴｒａｎｓｆｅｒＩＪｎｉｔ）と称する。またＫａ
をエンタルピー基準総括容量伝熱係数ＣＫｃａ１／ｒｄ
ｈΔｊ〕としている。
これらの値は、すべて実験的にめられるものであり、充
填物の種類、水負荷Ｌ／Ａ （Ｋｇ／ｒｒｆｈ 〕空気
負荷Ｇ／ Ａ ＣＫｇ／ ｒｌｈ 〕によって異なった
値を示す。実験値はＮ（＝Ｌ／Ｇ：水・空気比）で整理
され、設計に供されている。
填物の種類、水負荷Ｌ／Ａ （Ｋｇ／ｒｒｆｈ 〕空気
負荷Ｇ／ Ａ ＣＫｇ／ ｒｌｈ 〕によって異なった
値を示す。実験値はＮ（＝Ｌ／Ｇ：水・空気比）で整理
され、設計に供されている。
ところで、冷却塔の基本は、前述のように外気と水との
熱交換である。外気状態はつねに変動するが、冷却塔の
外気設計条件は、湿球温度ｔＧｌ。
熱交換である。外気状態はつねに変動するが、冷却塔の
外気設計条件は、湿球温度ｔＧｌ。
ビｃ）＝エンタルピーｉ １ＣＫｃａｌ ／Ｋｇ’ ）
のみで与えられ、我国では特別な地域を除くと、この値
として２５〜２７℃が用いられている。
のみで与えられ、我国では特別な地域を除くと、この値
として２５〜２７℃が用いられている。
しかしながら、このような湿球温度の出現は年間を通じ
て極めて稀であり、多くの場合、１％以下である。外気
湿球温度が低下すれば、当然、塔内伝熱熱量も増大して
冷却塔出口水ｍｈｒ１ （℃〕も下がってくる。
て極めて稀であり、多くの場合、１％以下である。外気
湿球温度が低下すれば、当然、塔内伝熱熱量も増大して
冷却塔出口水ｍｈｒ１ （℃〕も下がってくる。
一例として、冷却塔人口水ｍ ｔｗ ｉ ＝ ４５℃、
出口水温り讐２−３１°Ｃ５湿球温度ｔＧｌ ’ ＝２
７℃にて設計された塔で、入口水温ｔ、１を一定として
、湿球温度ｔＧｌ’が低下した場合の出口水ｉ’％ｊＷ
２を、塔特性値を用いて算出した結果を第１図に示した
が。
出口水温り讐２−３１°Ｃ５湿球温度ｔＧｌ ’ ＝２
７℃にて設計された塔で、入口水温ｔ、１を一定として
、湿球温度ｔＧｌ’が低下した場合の出口水ｉ’％ｊＷ
２を、塔特性値を用いて算出した結果を第１図に示した
が。
例えば湿球温度ｔＧｌ’＝Ｑ℃のとき、入口水温４５℃
で、出口水温は２１”Ｃにもなる。このとき、湿球温度
の年間出現率に着目すると、これは第１図の上部に示し
たが（関西地方５ケ年の湿球温度出現時間を集計したも
のを百分率で表示しでいる）。
で、出口水温は２１”Ｃにもなる。このとき、湿球温度
の年間出現率に着目すると、これは第１図の上部に示し
たが（関西地方５ケ年の湿球温度出現時間を集計したも
のを百分率で表示しでいる）。
これより、冷却塔設備では５年間運転時間のほとんどを
、設計条件に対してかなり余裕のある状態で運用されて
いることが推定できる。
、設計条件に対してかなり余裕のある状態で運用されて
いることが推定できる。
したがって、一定温度レベル以下の冷却水温度を必要な
プロセスにおいて、外気あるいは負荷の変動に応じて水
量または空気量を制御して水温を一定に保つようにすれ
ば、動力の無駄をな（することができる。前出の設計条
件の冷却塔において出口水温３１℃を一定という条件で
、ｔＧｌ’ に応じた必要空気量Ｇをめると第２図に示
すような結果となる。第２図は、水量りを一定として、
縦軸に、設計空気量Ｇ０に対する必要空気量Ｇの比率を
、また横軸に湿球温度ｔＧｌ’を示しているが。
プロセスにおいて、外気あるいは負荷の変動に応じて水
量または空気量を制御して水温を一定に保つようにすれ
ば、動力の無駄をな（することができる。前出の設計条
件の冷却塔において出口水温３１℃を一定という条件で
、ｔＧｌ’ に応じた必要空気量Ｇをめると第２図に示
すような結果となる。第２図は、水量りを一定として、
縦軸に、設計空気量Ｇ０に対する必要空気量Ｇの比率を
、また横軸に湿球温度ｔＧｌ’を示しているが。
これより、湿球温度が僅かに低下しても、必要空気量は
かなり少なくなることがわかる。ファン動力は、ファン
比例法則により、空気量の３乗に比例することから、こ
のｄ・要空気量の減少は非常に大きな動力節減に結びつ
く （第２図の動力比の曲線参照）ことになる。そして
、第１図の湿球温度の出現分布を合わせ見るとその効果
の大きさはより明確である。
かなり少なくなることがわかる。ファン動力は、ファン
比例法則により、空気量の３乗に比例することから、こ
のｄ・要空気量の減少は非常に大きな動力節減に結びつ
く （第２図の動力比の曲線参照）ことになる。そして
、第１図の湿球温度の出現分布を合わせ見るとその効果
の大きさはより明確である。
一方１年間を通ずと割合フラットな分布を示す湿球温度
の出現率も１月別に整理すると、第３図に示すようなも
のとなり、季節ごとに特徴のある分布を示す。従来より
２複数セルの冷却塔設備をもつユーザーでは、これらの
減少に対処するために、運転ファンの台数制御という方
法を採ってきたが、その多くは、シーズンごとの手動台
数制御であり、極めて粗い操作となっていた。例えば第
４図は、夏期の一日の湿球温度の変動を表しているが１
手動台数制御でこれを吸収するのは、はとんど不可能で
ある。
の出現率も１月別に整理すると、第３図に示すようなも
のとなり、季節ごとに特徴のある分布を示す。従来より
２複数セルの冷却塔設備をもつユーザーでは、これらの
減少に対処するために、運転ファンの台数制御という方
法を採ってきたが、その多くは、シーズンごとの手動台
数制御であり、極めて粗い操作となっていた。例えば第
４図は、夏期の一日の湿球温度の変動を表しているが１
手動台数制御でこれを吸収するのは、はとんど不可能で
ある。
本発明は１以上のような基本原則のちとに、負荷状況に
応した能力制御を行い、変動する外気条件を吸収するこ
とによって冷却塔消費動力の節減を図るとともに１時間
的変動に対応した能力運転制御法を提供しようとするも
のであり、ある負荷系統に対して一定レベル以下の温度
の冷却水を供給するための冷却塔を、各々独立運転可能
な複数の冷却塔群に分割してなる冷却塔設備において。
応した能力制御を行い、変動する外気条件を吸収するこ
とによって冷却塔消費動力の節減を図るとともに１時間
的変動に対応した能力運転制御法を提供しようとするも
のであり、ある負荷系統に対して一定レベル以下の温度
の冷却水を供給するための冷却塔を、各々独立運転可能
な複数の冷却塔群に分割してなる冷却塔設備において。
この冷却塔群のうち少なくとも一基以上を可変風量機構
（例えば冷却塔ファンの翼ピンチ角を変化させる機構ま
たは冷却塔ファンの電動モータの回転数をインバータに
よって変化させる機構などの無段階能力制御が実施でき
る機構）をもつ冷却塔に構成し、冷却塔群の台数制御と
前記可変風量冷却塔の能力制御機とを組み合わせたさい
の、必要とされる能力において動力費が最小となる組合
せをマイクロコンピュータ（以下マイコンと呼ぶ）によ
って計算してこれに基づきフィードフォワード制御し、
また微調整を冷却塔出口水温ｔｉｖ２を用いたフィード
フォワード制御によって行うことを特徴とするものであ
る。
（例えば冷却塔ファンの翼ピンチ角を変化させる機構ま
たは冷却塔ファンの電動モータの回転数をインバータに
よって変化させる機構などの無段階能力制御が実施でき
る機構）をもつ冷却塔に構成し、冷却塔群の台数制御と
前記可変風量冷却塔の能力制御機とを組み合わせたさい
の、必要とされる能力において動力費が最小となる組合
せをマイクロコンピュータ（以下マイコンと呼ぶ）によ
って計算してこれに基づきフィードフォワード制御し、
また微調整を冷却塔出口水温ｔｉｖ２を用いたフィード
フォワード制御によって行うことを特徴とするものであ
る。
本発明に従う最適台数の選定並びに能力制御機の制御値
について、以下に詳述する。
について、以下に詳述する。
ある冷却塔設備における全塔数をＮＴ、そのうち能力制
御機の設置される塔数をＮＶとする。説明を簡単にする
ために、各基の特性が同一であるとし、かつ最大能力を
１ （Ｋｃａｌ）とすれば、設備全体の最大能力はＮ
Ｔ （Ｋｃａｌ）である。
御機の設置される塔数をＮＶとする。説明を簡単にする
ために、各基の特性が同一であるとし、かつ最大能力を
１ （Ｋｃａｌ）とすれば、設備全体の最大能力はＮ
Ｔ （Ｋｃａｌ）である。
このとき、ある負荷状態でＺ （Ｋｃａｌ）の能力が必
要であるとする。Ｚは実数であり、 〔Ｚ〕をＺの整数
部として整数（非能力制御機）と小数（能力制御機）に
分割し。
要であるとする。Ｚは実数であり、 〔Ｚ〕をＺの整数
部として整数（非能力制御機）と小数（能力制御機）に
分割し。
ｋ
Ｚ＝ （Ｚ−（ＮＶ−））
ＺＪ−１
と表す（この式を（５）式と呼ぶ）。ここに、ｉは能力
制御機の稼動台数であり、この（５）式の右辺第１項が
非能力制御機で処理すべき能力、右辺第２項が能力制御
機で処理すべき能力と表現する。
制御機の稼動台数であり、この（５）式の右辺第１項が
非能力制御機で処理すべき能力、右辺第２項が能力制御
機で処理すべき能力と表現する。
非能力制御機と能力制御機の組合せによって。
得られる動力値は異なった値となり、最少動力を示す組
合せをめることが必要となる。
合せをめることが必要となる。
ここｔ、能力制御機の能力Ｘ （Ｋｃａｌ）と、冷却塔
群の総合計動力Ｐχ（Ｋｗ）との関係は。
群の総合計動力Ｐχ（Ｋｗ）との関係は。
Ｐｘ−ａ０＋ａｔ Ｘ＋ａ２Ｘ２＋ −−ａｎ Ｘ’
・１６）で近似でき、能力は０≦Ｘ≦１であるから。
・１６）で近似でき、能力は０≦Ｘ≦１であるから。
ａ、 ＋ａｌ ＋ａ２ ・・３ｎ＝１とすると、動力ば
０≦Ｐに≦１となる。
０≦Ｐに≦１となる。
（６）式を用いると、（５）式の時の動力は。
・・＋ａｎ（）） ・・・ｌ’Ｑ
ｋ
となる。ただし、複数の能力制御機は同時制御され、ま
ノこ ０ ≦ Ｋ ≦ ＮＶ−１・ ・ ・ （８）Ｋ−４４
≦ ｉｋ＜ＮＶ ・ ・ ・ （９）である。
ノこ ０ ≦ Ｋ ≦ ＮＶ−１・ ・ ・ （８）Ｋ−４４
≦ ｉｋ＜ＮＶ ・ ・ ・ （９）である。
この時、（７）式を最少にするようなＫとｉｋをめるこ
とによって、設備全体で最適なファン稼動・組合ゼが定
まる。Ｐｚは比例定数、ａｏ ・・ａｎは定数項であり
、動力と冷却塔運転台数の関数として予めめられる。
とによって、設備全体で最適なファン稼動・組合ゼが定
まる。Ｐｚは比例定数、ａｏ ・・ａｎは定数項であり
、動力と冷却塔運転台数の関数として予めめられる。
この制御のフローを第５図に示した。この制御フローを
説明すると。
説明すると。
１）ＤＩＰスイッチによりセットしであるシステム定数
をメモリ内に読み込む。
をメモリ内に読み込む。
２）システムの立ち−にげ時には、冷却塔出口水温
計算するが、その最大能力で運転を開始する。その後、
冷却塔出口水温′ｒ２を入力し、設定温度より高い場合
は塔特性の補正ルーチンに入る。
冷却塔出口水温′ｒ２を入力し、設定温度より高い場合
は塔特性の補正ルーチンに入る。
塔特性は次式で近似する。
Ｕ／Ｎ＝ＫａＶ／Ｌ＝α・Ｎρ （α、βは定数）補正
ルーチンは、このα、βを補正する。
ルーチンは、このα、βを補正する。
３）ＴＩとＴｗを入力し、最適台数と能力制御機の風量
を計算し、Ｔ２と設定値との差が大きい場合には、α、
βの補正ルーチンに入る。
を計算し、Ｔ２と設定値との差が大きい場合には、α、
βの補正ルーチンに入る。
４）Ｔ２．と設定値との差が小さい場合には、ＰＩ制御
を行う。ｐｉ制御で対応できない場合ば３）項にもどる
。
を行う。ｐｉ制御で対応できない場合ば３）項にもどる
。
制御中に、可変風量タイプの冷却塔の風量が最大値、あ
るいは最小値となった場合にも３）項にもどる。
るいは最小値となった場合にも３）項にもどる。
第６図（ａ）〜ｆｓｌは、マイコンにより本発明の制御
を実施した場合の実際の制御フローの一例を詳細に示し
たものである。
を実施した場合の実際の制御フローの一例を詳細に示し
たものである。
第１図は関西地方での年間湿球温度の出現率と湿球温度
が変化したときの冷却塔出口水温の変動と示す関係図、
第２図は外気湿球温度と冷却塔の必要風量との関係図、
第３図は関西地方の湿球温度の月別分布を示す図、第４
図は関西地方の夏期における気象条件を示す図、第５図
は本発明方法に従う制御フロー図、第６図（ａ）〜（Ｓ
）〔連続図〕は本発明方法を実施した場合の実際の制御
フロー図である。 出願人 高砂熱学工業株式会社 第１図 第２図 ］５ １０ １５ ２０ ２５ ５１”夕１気湿球温度
ｔｆ（００） 第３図 −Ｄｉ ２３４ ５６７８９１０ １５ ２０ ２５
２７外気湿球温度ｔｏｉ （’Ｃ） 第４図 時 間 ） 第６図（ｄ＋ 第６図（ｍ） 第６図（ｎ） ’Ａ）Ｂ Ｅ ＳＯＢ ｇ’ 第０図（ｐ） 第６図（ｑ） ５ｕＴ３ ＣＯＭＰ 第 ５１、ＬＱ ＷＡＲＭ ３図（ｓ）
が変化したときの冷却塔出口水温の変動と示す関係図、
第２図は外気湿球温度と冷却塔の必要風量との関係図、
第３図は関西地方の湿球温度の月別分布を示す図、第４
図は関西地方の夏期における気象条件を示す図、第５図
は本発明方法に従う制御フロー図、第６図（ａ）〜（Ｓ
）〔連続図〕は本発明方法を実施した場合の実際の制御
フロー図である。 出願人 高砂熱学工業株式会社 第１図 第２図 ］５ １０ １５ ２０ ２５ ５１”夕１気湿球温度
ｔｆ（００） 第３図 −Ｄｉ ２３４ ５６７８９１０ １５ ２０ ２５
２７外気湿球温度ｔｏｉ （’Ｃ） 第４図 時 間 ） 第６図（ｄ＋ 第６図（ｍ） 第６図（ｎ） ’Ａ）Ｂ Ｅ ＳＯＢ ｇ’ 第０図（ｐ） 第６図（ｑ） ５ｕＴ３ ＣＯＭＰ 第 ５１、ＬＱ ＷＡＲＭ ３図（ｓ）
Claims (2)
- （１）、ある負荷系統に対して一定レベル以下の温度の
冷却水を供給するための冷却塔を各々独立運転可能な複
数の冷却塔群に分割してなる冷却塔設備において、この
冷却塔群のうち少なくとも一基以上を可変風量機構をも
つ冷却塔に構成し、冷却塔群の台数制御と前記可変風量
冷却塔の能力制御機とを組み合わせたさいの、必要とさ
れる能力において動力費が最小となる組合せをマイクロ
コンピュータによって計算してこれに基づきフィードフ
ォワード制御することを特徴とする冷却塔の省動力運転
制御方法。 - （２）、可変風量機構は冷却塔ファンの翼ピツチ角を変
化させる機構または冷却塔ファンの電動モーフの回転数
をインパークによって変化させる機構である特許請求の
範囲第１項記載の冷却塔の省動力運転制御方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59014065A JP2736348B2 (ja) | 1984-01-28 | 1984-01-28 | 冷却塔の省動力運転制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59014065A JP2736348B2 (ja) | 1984-01-28 | 1984-01-28 | 冷却塔の省動力運転制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60159597A true JPS60159597A (ja) | 1985-08-21 |
| JP2736348B2 JP2736348B2 (ja) | 1998-04-02 |
Family
ID=11850687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59014065A Expired - Fee Related JP2736348B2 (ja) | 1984-01-28 | 1984-01-28 | 冷却塔の省動力運転制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2736348B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04217795A (ja) * | 1990-12-19 | 1992-08-07 | Daikin Plant Kk | クロスフロー型クーリングタワーにおけるファンモータの起動保護機構 |
| JP2013155963A (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-15 | Azbil Corp | 冷却塔ファン制御装置および方法 |
| CN116242197A (zh) * | 2023-05-12 | 2023-06-09 | 浙江弗尔德驱动科技有限公司 | 一种冷却塔专用永磁半直驱电机 |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
| JP5500615B2 (ja) * | 2008-04-10 | 2014-05-21 | 川重冷熱工業株式会社 | 冷凍機冷却水温度安定化による省エネルギー制御運転方法 |
| JP5916436B2 (ja) * | 2012-02-29 | 2016-05-11 | 三菱重工業株式会社 | 推定装置、劣化判定装置、推定方法及び劣化判定方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS5556599A (en) * | 1978-10-23 | 1980-04-25 | Sumitomo Chem Co Ltd | Cooling tower controller |
| JPS59157495A (ja) * | 1983-02-24 | 1984-09-06 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 冷水塔の電動機の給電制御方法 |
-
1984
- 1984-01-28 JP JP59014065A patent/JP2736348B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH07104118B2 (ja) * | 1990-12-19 | 1995-11-13 | ダイキンプラント株式会社 | クロスフロー型クーリングタワーにおけるファンモータの起動保護機構 |
| JP2013155963A (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-15 | Azbil Corp | 冷却塔ファン制御装置および方法 |
| CN116242197A (zh) * | 2023-05-12 | 2023-06-09 | 浙江弗尔德驱动科技有限公司 | 一种冷却塔专用永磁半直驱电机 |
| CN116242197B (zh) * | 2023-05-12 | 2023-08-29 | 浙江弗尔德驱动科技有限公司 | 一种冷却塔专用永磁半直驱电机的运行监控系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2736348B2 (ja) | 1998-04-02 |
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