JPS60159501A - 排熱回収ボイラ装置 - Google Patents
排熱回収ボイラ装置Info
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- JPS60159501A JPS60159501A JP1330484A JP1330484A JPS60159501A JP S60159501 A JPS60159501 A JP S60159501A JP 1330484 A JP1330484 A JP 1330484A JP 1330484 A JP1330484 A JP 1330484A JP S60159501 A JPS60159501 A JP S60159501A
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- Japan
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- damper
- superheater
- heat recovery
- inlet side
- denitrification
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ガスタービン装置の排気ガスを熱源として、
他の蒸気原動機の駆動蒸気を発生する排熱回収ボイラ装
置に係シー特にコンバインド発電プラントの起動時のＮ
Ｏｘ排出量を低減するために好適な排熱回収ボイラ装置
に関する。
他の蒸気原動機の駆動蒸気を発生する排熱回収ボイラ装
置に係シー特にコンバインド発電プラントの起動時のＮ
Ｏｘ排出量を低減するために好適な排熱回収ボイラ装置
に関する。
第１図に、従来仮相によるガスタービン装置トその排気
ガスを熱源として蒸気を発生する排熱回収ボイラ装置と
、この発生蒸気を駆動蒸気とする蒸気タービンと、排気
ガス中のＮＯｘ成分を除去する脱硝装置とを備えたコン
バインド発電プラント（以下、プラントという）を示す
。
ガスを熱源として蒸気を発生する排熱回収ボイラ装置と
、この発生蒸気を駆動蒸気とする蒸気タービンと、排気
ガス中のＮＯｘ成分を除去する脱硝装置とを備えたコン
バインド発電プラント（以下、プラントという）を示す
。
この図に示すプラントでは、空気取入窟４を通じて取り
入れられた空気は、空気圧縮機１で圧縮され、燃焼器３
で燃料を助燃し、高温高圧のガスとしてガスタービン２
内で膨張し、発ＩＩ機５および空気圧縮機１を駆動する
。
入れられた空気は、空気圧縮機１で圧縮され、燃焼器３
で燃料を助燃し、高温高圧のガスとしてガスタービン２
内で膨張し、発ＩＩ機５および空気圧縮機１を駆動する
。
ガスタービン２から排出された排気ガスは、排熱回収ボ
イラ装置１７にて熱回収される。
イラ装置１７にて熱回収される。
排熱回収ボイラ装置１７は、排気ガスの上流から下流に
沿って、過熱器１０、前側高圧蒸発器１１、後側高圧蒸
発器１３、高圧節炭器１４、低圧蒸発器１５、低圧節炭
器１６とを備えて構成されている。また、前側高圧蒸発
器１１と後側高圧蒸発器１３０間には脱硝装置１２が設
置されている。
沿って、過熱器１０、前側高圧蒸発器１１、後側高圧蒸
発器１３、高圧節炭器１４、低圧蒸発器１５、低圧節炭
器１６とを備えて構成されている。また、前側高圧蒸発
器１１と後側高圧蒸発器１３０間には脱硝装置１２が設
置されている。
そして、排熱回収ボイラ装置１７から発生した蒸気は、
蒸気タービン６に導入され、熱回収が図られる。
蒸気タービン６に導入され、熱回収が図られる。
また、蒸気タービン６および発を機５を駆動した蒸気は
、コンデンサ７、グランドコンデンサ８を経て復水とな
り、復水ポンプ９にて低圧節炭器１６へ送水される。
、コンデンサ７、グランドコンデンサ８を経て復水とな
り、復水ポンプ９にて低圧節炭器１６へ送水される。
前記構成のプラントにおいても、近年、環境規制が年々
強化されており、前述のようにガスタービン装置によシ
排出される排気ガスに含まれるＮＯｘ成分を脱硝装置１
２を通じて除去した後、大気放出することにより低減す
るようにしている。
強化されており、前述のようにガスタービン装置によシ
排出される排気ガスに含まれるＮＯｘ成分を脱硝装置１
２を通じて除去した後、大気放出することにより低減す
るようにしている。
第２図（ａ）、 （ｂ）、 （ｅ）に、ガスタービン装
置を通常起動させた場合のプラント排気ガス特性の一例
を示す。
置を通常起動させた場合のプラント排気ガス特性の一例
を示す。
プラント排出ＮＯｘ値は、第２図（ａ）、 （ｂ）、
（ｃ）から分かるように、定格負荷で安定するまでの過
程で最大値を発生する。これは、現在脱硝方式の一つと
して採用されているアンモニア接触法の基本反応式が ４ ＮＯ＋ ４ ＮＨｓ ＋Ｏｉ→４Ｎｇ＋６ＨｚＯ６
ＮＯｇ＋８ＮＨｓ→７ Ｎｇ’＋ １２ｋｈ Ｏであり
、この反＋１＞＋晶吸は高効率の脱硝性能を得るために
は、２８０〜４００Ｃの範囲、最低でも２００Ｃである
ことＶこよるものである。
（ｃ）から分かるように、定格負荷で安定するまでの過
程で最大値を発生する。これは、現在脱硝方式の一つと
して採用されているアンモニア接触法の基本反応式が ４ ＮＯ＋ ４ ＮＨｓ ＋Ｏｉ→４Ｎｇ＋６ＨｚＯ６
ＮＯｇ＋８ＮＨｓ→７ Ｎｇ’＋ １２ｋｈ Ｏであり
、この反＋１＞＋晶吸は高効率の脱硝性能を得るために
は、２８０〜４００Ｃの範囲、最低でも２００Ｃである
ことＶこよるものである。
、第３図に、脱硝入口ガス温度と脱硝効率の関係夕
を示し、イｇ４図（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）に、従来
技術によるプランドにおいてガスタービンを低負荷で持
続運転した時のプラント排気ガス特佳を示す。
技術によるプランドにおいてガスタービンを低負荷で持
続運転した時のプラント排気ガス特佳を示す。
前述の従来技術では、第２図（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ
）から分かるように、最終的にはプラント排出ＮＯｘを
低減することができるが、プラント起動時におけるプラ
ント排出ＮＯｘは低減できないという問題がある。これ
は、ガスタービン装置から排出される排気ガスの温度に
対し、第１図に示すように、排気ガスが過熱器１０、前
側高圧蒸発器１１を通過する際、温度が降下して低温度
となり、かつ脱硝装置１１２の加熱温度上昇が追従でき
ず、加熱温度が低温なるため、脱硝能力が発揮できない
ことにちる。
）から分かるように、最終的にはプラント排出ＮＯｘを
低減することができるが、プラント起動時におけるプラ
ント排出ＮＯｘは低減できないという問題がある。これ
は、ガスタービン装置から排出される排気ガスの温度に
対し、第１図に示すように、排気ガスが過熱器１０、前
側高圧蒸発器１１を通過する際、温度が降下して低温度
となり、かつ脱硝装置１１２の加熱温度上昇が追従でき
ず、加熱温度が低温なるため、脱硝能力が発揮できない
ことにちる。
また、脱硝装置１２の性能は、排気ガス温度がＱｔＡで
高効率を発揮するという特徴を利用し、従来８ｇ４図（
ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）に示すごとく、脱硝性能が上
昇するまでは、ガスタービンを低負荷で運転し、ＮＯｘ
排出量を低く押さえ、脱硝性能が上昇した後、ガスター
ビン門衛を上昇させる方式とすることにより、プラント
ＮＯｘ排出賞を低減することができる。しかし、この従
来技術の場合にはプラントＮＯＸ排出量は低減できるが
、プラント起動時間が長くなるという問題が発生する。
高効率を発揮するという特徴を利用し、従来８ｇ４図（
ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）に示すごとく、脱硝性能が上
昇するまでは、ガスタービンを低負荷で運転し、ＮＯｘ
排出量を低く押さえ、脱硝性能が上昇した後、ガスター
ビン門衛を上昇させる方式とすることにより、プラント
ＮＯｘ排出賞を低減することができる。しかし、この従
来技術の場合にはプラントＮＯＸ排出量は低減できるが
、プラント起動時間が長くなるという問題が発生する。
〔発明の目的〕
本発明の目的は、前記従来技術の問題点を解決し、プラ
ント起動時のプラ：／）ＮＯｘ排出量を低減でき、かつ
プラント起動時間を短縮し得る排熱回収ボイラ装置を提
供するにあり、さらに他の目的は、脱硝装置が設定温度
寸で上昇するまでは排気ガスを脱硝装置側へ直接流し、
また脱硝装置が設定温度まで上昇した時は排気ガスを過
熱器側へ流し得るように、自動的にか？適確に制御し得
る排熱回収ボイ乏装置凌を提供するにある。
ント起動時のプラ：／）ＮＯｘ排出量を低減でき、かつ
プラント起動時間を短縮し得る排熱回収ボイラ装置を提
供するにあり、さらに他の目的は、脱硝装置が設定温度
寸で上昇するまでは排気ガスを脱硝装置側へ直接流し、
また脱硝装置が設定温度まで上昇した時は排気ガスを過
熱器側へ流し得るように、自動的にか？適確に制御し得
る排熱回収ボイ乏装置凌を提供するにある。
本発明の１番目の発明は、排熱回収ボイラ装置の過熱器
の入口側と脱硝装置の入口側とを結ぶバイパスダクトｌ
Ｉ：形成したこと、前記過熱器の入口側と、バイパスダ
クトとにそれぞれダンパを設けたことに特徴を有するも
ので、プラント起動時に過熱器の入口側に設けられたダ
ンパを閉、バイパスダクトに設けられたダンパを開とし
、バイパスタクトを通じて脱硝装置の入口側に排気ガス
を直接流し、脱硝装置を速やかに茄熱し、脱硝装置の脱
硝性能の立ち上がりをよくｒることによって、プラント
起動時のプラン）ＮＯｘ排出量を低減することができ、
またプラント起動時にガスタービンを低負荷運転する必
要金なくすことによってプラント起動時間の短縮化を図
ることができたものである。
の入口側と脱硝装置の入口側とを結ぶバイパスダクトｌ
Ｉ：形成したこと、前記過熱器の入口側と、バイパスダ
クトとにそれぞれダンパを設けたことに特徴を有するも
ので、プラント起動時に過熱器の入口側に設けられたダ
ンパを閉、バイパスダクトに設けられたダンパを開とし
、バイパスタクトを通じて脱硝装置の入口側に排気ガス
を直接流し、脱硝装置を速やかに茄熱し、脱硝装置の脱
硝性能の立ち上がりをよくｒることによって、プラント
起動時のプラン）ＮＯｘ排出量を低減することができ、
またプラント起動時にガスタービンを低負荷運転する必
要金なくすことによってプラント起動時間の短縮化を図
ることができたものである。
さらに、本発明の２番目の発明は、前記１番目の発明に
おいて、前記過熱器の入口側に設けられたダンパと、バ
イパスダクトに設けられたダンパとをそれぞれダンパ駆
動装置に連結したこと、このダンパ駆ｇｊＩｈ装置をダ
ンパ制御装置に接続したこと、脱硝装置の入口側に温度
センサを設けるとと−もに、この温度センサを前ｉ己ダ
ンパ制御装置に接続したことに特徴を有するもので、こ
の構成によりプラント起動時に脱硝装置が設定ｂＫｉに
上昇するまでは過熱器の入口側に設けられたダンパを閉
、バイパスダクトに設けられたダンパを開に制御し、つ
いで脱硝装置が設定温度まで上昇した時は過熱器の入口
側に設けられたダンパを開、バイパスダクトに設けられ
たダンパを閉に自動的にかつ適確に制御することができ
たものである。
おいて、前記過熱器の入口側に設けられたダンパと、バ
イパスダクトに設けられたダンパとをそれぞれダンパ駆
動装置に連結したこと、このダンパ駆ｇｊＩｈ装置をダ
ンパ制御装置に接続したこと、脱硝装置の入口側に温度
センサを設けるとと−もに、この温度センサを前ｉ己ダ
ンパ制御装置に接続したことに特徴を有するもので、こ
の構成によりプラント起動時に脱硝装置が設定ｂＫｉに
上昇するまでは過熱器の入口側に設けられたダンパを閉
、バイパスダクトに設けられたダンパを開に制御し、つ
いで脱硝装置が設定温度まで上昇した時は過熱器の入口
側に設けられたダンパを開、バイパスダクトに設けられ
たダンパを閉に自動的にかつ適確に制御することができ
たものである。
以下、本発明の一実施例を第４図および第５図により説
明する。
明する。
その第４図に示すように、排熱回収ボイラ装置１７には
過熱器１００入口側と脱硝装置１２の入口側とを結ぶバ
イパスダク）１８が形成されている。
過熱器１００入口側と脱硝装置１２の入口側とを結ぶバ
イパスダク）１８が形成されている。
また、前記過熱器１０の人口側にはルーツ（ダンパ１９
がｊ非熱回収ボイラ≠９ｆｔ１７の高さ方向に多段に設
けられ、ｒ？ｉＪ記バイパスダクト１８の内部にはルー
バダンパ２０が設けられている。
がｊ非熱回収ボイラ≠９ｆｔ１７の高さ方向に多段に設
けられ、ｒ？ｉＪ記バイパスダクト１８の内部にはルー
バダンパ２０が設けられている。
前記過熱器１０の入口側に設けられたαルーツくダンパ
１９はダンパ駆動装置２１に連結され、前１（己バイパ
スダクト１８に設けられたル−ツ（ダンノく２０はダン
ハ駆’ ｍｌ ’ｔＪｆｃ ｉ！ｉ：２２に連結されて
いる。
１９はダンパ駆動装置２１に連結され、前１（己バイパ
スダクト１８に設けられたル−ツ（ダンノく２０はダン
ハ駆’ ｍｌ ’ｔＪｆｃ ｉ！ｉ：２２に連結されて
いる。
前記各ダンパ小動玖代２１．２２は、ダンノく制御装置
２３に接続されている。
２３に接続されている。
一方、脱硝装置１２の入口側には温ＬＷセンサ２４が設
けられており、このｒ＆Ｍ ｌｉセンサ２４は前記ダン
パ制御’Ｋ １ｉｆｆｉ ２３に接続されている。
けられており、このｒ＆Ｍ ｌｉセンサ２４は前記ダン
パ制御’Ｋ １ｉｆｆｉ ２３に接続されている。
そして、プラン） 起動時には過熱器１０の入口側に設
けられた谷ルーバダンノく１９が閉、ツクイノくスタン
ド１８に設レフられたルーバダンパく２０は圀に制御さ
れ、プラント起動後、脱硝装置１２が設定温度まで上昇
した時は温ＩＷセンサ２４からダンパ制御装置２３に温
度検出信号２５が送られ、この温度検出信号２５に基づ
いてダンノ（制御装置２３から各ダンパ駆動装置２１．
２２に制御信号２６．２７が送られ、ダンパ座動装置２
１．２２により前記過熱器１０の入口側に設けられたル
ーバダンパ１９が開、ｉｇ′ＩＪ記バイノシバイノド１
８に設けられたルーバダンパ２０が閉にそれぞれ自動的
に制御されるように構成されている。
けられた谷ルーバダンノく１９が閉、ツクイノくスタン
ド１８に設レフられたルーバダンパく２０は圀に制御さ
れ、プラント起動後、脱硝装置１２が設定温度まで上昇
した時は温ＩＷセンサ２４からダンパ制御装置２３に温
度検出信号２５が送られ、この温度検出信号２５に基づ
いてダンノ（制御装置２３から各ダンパ駆動装置２１．
２２に制御信号２６．２７が送られ、ダンパ座動装置２
１．２２により前記過熱器１０の入口側に設けられたル
ーバダンパ１９が開、ｉｇ′ＩＪ記バイノシバイノド１
８に設けられたルーバダンパ２０が閉にそれぞれ自動的
に制御されるように構成されている。
なお、第５図に示す実施例の他の構成については、前記
第１図に示したプラントと同様であり、同じ部材には同
じ符号を付けて示し、これ以上の説明を省略する。
第１図に示したプラントと同様であり、同じ部材には同
じ符号を付けて示し、これ以上の説明を省略する。
前記実施タリの排熱回収ボイラ装置１７は、次のように
作用する。
作用する。
すなわち、プラント起動時には過熱器１０の入口側に設
けられたルーバダンパ１９が閉、〕（イノくスタンド１
８に設けられたルーツくダン、）く２０が開にセットさ
れている。したがって、ガスタービン２から排出された
排気ガス２８は排熱回収ボイラ装置１７内に入った後、
第５図に示すように、過熱器１０の入口側からバイパス
ダクト１８を通つて脱硝装置１２の入口側に直接流れ、
この排気ガス２８により脱硝装置１２が直接加熱される
。
けられたルーバダンパ１９が閉、〕（イノくスタンド１
８に設けられたルーツくダン、）く２０が開にセットさ
れている。したがって、ガスタービン２から排出された
排気ガス２８は排熱回収ボイラ装置１７内に入った後、
第５図に示すように、過熱器１０の入口側からバイパス
ダクト１８を通つて脱硝装置１２の入口側に直接流れ、
この排気ガス２８により脱硝装置１２が直接加熱される
。
このように、脱硝装置：１２がガスタービン２の出口排
気ガス＋！＋にとほぼ同じ温度の排気ガス２８により直
接加熱される結果、第６図（ａ）、（ｂ）から分力）る
よ５に、脱硝装置１２を高効率の脱硝性能を発揮する温
度としての２８０〜４００Ｃに速やかに上昇させること
ができる。しｌヒがって、プラント起動時の脱硝装＋１
ｔ１２の脱硝性能の立ち上がりをよくすることができる
ので、第６図（Ｃ）に示すように、プラント起動時のプ
ラントＮＯｘ排出虐を低減することができる。
気ガス＋！＋にとほぼ同じ温度の排気ガス２８により直
接加熱される結果、第６図（ａ）、（ｂ）から分力）る
よ５に、脱硝装置１２を高効率の脱硝性能を発揮する温
度としての２８０〜４００Ｃに速やかに上昇させること
ができる。しｌヒがって、プラント起動時の脱硝装＋１
ｔ１２の脱硝性能の立ち上がりをよくすることができる
ので、第６図（Ｃ）に示すように、プラント起動時のプ
ラントＮＯｘ排出虐を低減することができる。
また、プラント起動時にガスタービンを低負荷運転にす
る必要がないので、プラント起動時間を短縮することが
できる。
る必要がないので、プラント起動時間を短縮することが
できる。
次に、バイパスダクト１８を通じて流れてくる排気ガス
２８により脱硝装置１２が、例えば４００Ｃ等の設定ｆ
Ｍ Ｉ＆に上昇すると、その温度は脱硝装置１２０入口
側に設けられた温度センサ２４により検出され、この温
度センサ２４からダンパ制御装置ｔ２３に温度検出信号
２５が送られる。
２８により脱硝装置１２が、例えば４００Ｃ等の設定ｆ
Ｍ Ｉ＆に上昇すると、その温度は脱硝装置１２０入口
側に設けられた温度センサ２４により検出され、この温
度センサ２４からダンパ制御装置ｔ２３に温度検出信号
２５が送られる。
ついで、前記温度検出信号２５に基づいてダンパ制御装
置２３から各ダンパ駆動装置１２１，２２に制御信号２
６．２７が送られ、ダンパ駆動装置２１により、過熱器
１００入口側に設けられたルーバダンパ１９は開、また
ダンパ駆動装［２２により、バイパスダクト１８に設け
られたルーバダンパ２０は閉にそれぞれ自動的に制御す
ることができる。
置２３から各ダンパ駆動装置１２１，２２に制御信号２
６．２７が送られ、ダンパ駆動装置２１により、過熱器
１００入口側に設けられたルーバダンパ１９は開、また
ダンパ駆動装［２２により、バイパスダクト１８に設け
られたルーバダンパ２０は閉にそれぞれ自動的に制御す
ることができる。
しかも、ルーバダンパ１９．２０の前記切り替え時には
、過熱器１０側とバイパスダクト１８側の両方から排気
ガス２８が流れるので、この排気ガス２８により一方で
は過熱−５１０と前［１１高圧蒸発器１１が予熱され、
他方では脱硝装置１２が加熱される１ヒめ、急激な温度
変化によるトラブルを未然に防止することができる。
、過熱器１０側とバイパスダクト１８側の両方から排気
ガス２８が流れるので、この排気ガス２８により一方で
は過熱−５１０と前［１１高圧蒸発器１１が予熱され、
他方では脱硝装置１２が加熱される１ヒめ、急激な温度
変化によるトラブルを未然に防止することができる。
なお、この第５図に示す実施例の他の作用については、
前記第１図に示すプラントと同様である。
前記第１図に示すプラントと同様である。
また、本発明では前記各ルーバダンパ１９゜２００切り
替えをタイマとリレーとを用いた制御手段で行うことも
できる。
替えをタイマとリレーとを用いた制御手段で行うことも
できる。
以上説明し九本発明の１番目の発明によれば、排熱回収
ボイラ装置の過熱器の入口側と脱硝装置の入口側とを結
ぶバイパスダクトを形成し、前記過熱器の入口側と、バ
イパスダクトとにそれぞれダンパを設けているので、プ
ラント起動時には前記過熱器の入口側に設けられたダン
パを閉、前記バイパスダクトに設けられたダンパを開に
し、ガスタービン装置から排出された排気ガスをバイパ
スタクトを通じて脱硝装置の入口側に直接流し、この排
気ガスにより脱硝装置を直接加熱でき、したがって脱硝
装置の脱硝性能の立ち上がりをよくすることができる結
果、プラント起動時のプラン）ＮＯＸ排出被を低減させ
得る効果を有する外、前述のごとくプラント起動時に脱
硝装置の脱硝性能を速やかに発（ボさせることができる
ため、プラント起動時にガスタービンを低負荷運転にす
る必要がなく、シｌこがってプラント起動時間の短縮化
を図り得る効果もある。
ボイラ装置の過熱器の入口側と脱硝装置の入口側とを結
ぶバイパスダクトを形成し、前記過熱器の入口側と、バ
イパスダクトとにそれぞれダンパを設けているので、プ
ラント起動時には前記過熱器の入口側に設けられたダン
パを閉、前記バイパスダクトに設けられたダンパを開に
し、ガスタービン装置から排出された排気ガスをバイパ
スタクトを通じて脱硝装置の入口側に直接流し、この排
気ガスにより脱硝装置を直接加熱でき、したがって脱硝
装置の脱硝性能の立ち上がりをよくすることができる結
果、プラント起動時のプラン）ＮＯＸ排出被を低減させ
得る効果を有する外、前述のごとくプラント起動時に脱
硝装置の脱硝性能を速やかに発（ボさせることができる
ため、プラント起動時にガスタービンを低負荷運転にす
る必要がなく、シｌこがってプラント起動時間の短縮化
を図り得る効果もある。
さらに、本発明の２４ｊｒ目の発明によれば、前記１番
目の発明において、前記谷ダンパをそれぞれダンハＲＩ
Ａ動装置に連結し、各ダンパ駆動装置をダンパ制御装置
に接続し、前記脱硝装置の入口側に温度センサを設ける
とともに、この温度センｆｔ前記ダンパ制御装置に接続
しているので、プラント起動時に脱硝装置が設定温度に
上昇するまでは過熱器の入口側に設けられたダンパを閉
、バイパスダクトに設けられたダンパを開に制御し、排
気ガスをバイパスダクトを通じて脱硝装置の入口側へ直
接流し、脱硝装置が設定温度まで上昇した時は温度セン
サからの温度検出信号に基づいて過熱器の入口側に設け
られたダンパを開、バイパスダクトに設けられたダンパ
全閉にそれぞれ自動的にかつ適確に制御し得る効果があ
る。
目の発明において、前記谷ダンパをそれぞれダンハＲＩ
Ａ動装置に連結し、各ダンパ駆動装置をダンパ制御装置
に接続し、前記脱硝装置の入口側に温度センサを設ける
とともに、この温度センｆｔ前記ダンパ制御装置に接続
しているので、プラント起動時に脱硝装置が設定温度に
上昇するまでは過熱器の入口側に設けられたダンパを閉
、バイパスダクトに設けられたダンパを開に制御し、排
気ガスをバイパスダクトを通じて脱硝装置の入口側へ直
接流し、脱硝装置が設定温度まで上昇した時は温度セン
サからの温度検出信号に基づいて過熱器の入口側に設け
られたダンパを開、バイパスダクトに設けられたダンパ
全閉にそれぞれ自動的にかつ適確に制御し得る効果があ
る。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来の排熱回収ボイラ装置を含むプラントの系
統図、第２図は従来のプラントにおいてガスタービンを
通常起動させた場合のプラント排気ガス特性図、第３図
は脱硝装置の入口ガス温度と脱硝効率との関係を示す図
、第４図は従来のプラントにおいてガスタービンを低負
荷で持続運転した場合のプラント排気ガス特性図、第５
図は本発明排熱回収ボイラ装装置を含むプラントの一実
施例の系統図、第６図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）
は本発明におけるプラント排気ガス特注図である。 １・・・プラントを構成している空気圧縮器、２・・・
同ガスタービン、３・・・同燃焼器、４・・・同空気取
入室、５・・・四元ｆｌｔ機、６・・・同蒸気タービン
、７・・・同コンデンサ、８・・・同グランドコンデン
サ、９・・・同復水ポンプ、１０・・・排熱回収ホイラ
装置を構成している過熱器、１１．１３・・・同前側、
後側高圧蒸発器、１２・・・同脱硝装置、１４．１６・
・・同高圧、低圧節炭器、１５・・・同低圧蒸発器、１
７・・・排熱回収ボイラ装置全体、１８・・・バイパス
ダクト、１９・・・過熱器の入口側に設けられたダンパ
であるルーバダンパ、２０・・・バイパスダクトに設け
られたダンパであるルーバダンパ、２１．２２・・・ダ
ンパ駆動装置、２３・・・ダンパ制御装置、２４・・・
温度センサ、２５・・・昌度検出信号、２６．２７・・
・制御信号、２８・・・排気ガス。 代理人 弁理士 秋本正実 第 ２ 唄 ２（ａ） 靜 ７゛ラット起起動時間 （介ン 第３ 固 脱功へ口刀”ス温友 （”Ｃ〕
統図、第２図は従来のプラントにおいてガスタービンを
通常起動させた場合のプラント排気ガス特性図、第３図
は脱硝装置の入口ガス温度と脱硝効率との関係を示す図
、第４図は従来のプラントにおいてガスタービンを低負
荷で持続運転した場合のプラント排気ガス特性図、第５
図は本発明排熱回収ボイラ装装置を含むプラントの一実
施例の系統図、第６図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）
は本発明におけるプラント排気ガス特注図である。 １・・・プラントを構成している空気圧縮器、２・・・
同ガスタービン、３・・・同燃焼器、４・・・同空気取
入室、５・・・四元ｆｌｔ機、６・・・同蒸気タービン
、７・・・同コンデンサ、８・・・同グランドコンデン
サ、９・・・同復水ポンプ、１０・・・排熱回収ホイラ
装置を構成している過熱器、１１．１３・・・同前側、
後側高圧蒸発器、１２・・・同脱硝装置、１４．１６・
・・同高圧、低圧節炭器、１５・・・同低圧蒸発器、１
７・・・排熱回収ボイラ装置全体、１８・・・バイパス
ダクト、１９・・・過熱器の入口側に設けられたダンパ
であるルーバダンパ、２０・・・バイパスダクトに設け
られたダンパであるルーバダンパ、２１．２２・・・ダ
ンパ駆動装置、２３・・・ダンパ制御装置、２４・・・
温度センサ、２５・・・昌度検出信号、２６．２７・・
・制御信号、２８・・・排気ガス。 代理人 弁理士 秋本正実 第 ２ 唄 ２（ａ） 靜 ７゛ラット起起動時間 （介ン 第３ 固 脱功へ口刀”ス温友 （”Ｃ〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■、ガスタービン装置から排出される排気ガスを熱源と
して導−き、この排気ガスにより給水を予熱する節炭器
と、予熱された給水を蒸発させる蒸発器と、蒸気化した
給水を加熱して蒸気原動機の駆動蒸気を発生する過熱器
と、排気ガス中のＮＯｘ成分を除去する脱硝装置とを備
えた排熱回収ボイラ装置において、前記過熱器の入口側
と脱硝装置の入口側とを結ぶバイパスダクｉ形成し、前
記過熱器の入口側と、バイパスダクトとにそれぞれダン
パを設けたことを特徴とする排熱回収ボイラ装置。 ２、前記ダンパは、ルーバダンパであることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の排熱回収ボイラ装置。 ３、ガスタービン装置から排出される排気ガスを熱源と
して導き、この排気ガスにより給水を予熱する節炭器と
、予熱された給水を蒸発させる蒸発器と、蒸気化した給
水を加熱して蒸気原動機の駆動蒸気を発生する過熱器と
、排気ガス中のＮＯｘ成分を除去する脱硝装置とを備え
た排熱回収ボイラ装置において、前記過熱器の入口側と
脱硝装置の入口側とを結ぶバイパスダクトを形成し、前
記過熱器の入口側と、バイパスダクトとにそれぞれダン
パを設け、これらのダンパをそれぞれダンパ駆動装置に
接続し、前記各ダンパ駆！ｆｌＩＩ装置をダンパ制御装
置に接続し、前記脱硝装置の入口側に温度センサを設け
るとともに、この温度センサを前記ダンパ制御装置に接
続したことを特徴とする排熱回収ボイラ装置。 ４ｍＮＮＱダンパは、ルーバダンパであることを特徴と
する特許請求の範囲第３項記載の排熱回収ボイラ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1330484A JPS60159501A (ja) | 1984-01-30 | 1984-01-30 | 排熱回収ボイラ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1330484A JPS60159501A (ja) | 1984-01-30 | 1984-01-30 | 排熱回収ボイラ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60159501A true JPS60159501A (ja) | 1985-08-21 |
Family
ID=11829437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1330484A Pending JPS60159501A (ja) | 1984-01-30 | 1984-01-30 | 排熱回収ボイラ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60159501A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6375789U (ja) * | 1986-11-04 | 1988-05-20 | ||
| JPS63290301A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-28 | 株式会社タクマ | 排熱回収ボイラ |
| JP2011522987A (ja) * | 2008-05-15 | 2011-08-04 | ジョンソン、マッセイ、インコーポレイテッド | 熱回収蒸気発生装置と併用する放出物低減装置 |
| WO2022049850A1 (ja) * | 2020-09-04 | 2022-03-10 | 株式会社Ihi | 流路切換装置およびボイラ |
-
1984
- 1984-01-30 JP JP1330484A patent/JPS60159501A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6375789U (ja) * | 1986-11-04 | 1988-05-20 | ||
| JPS63290301A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-28 | 株式会社タクマ | 排熱回収ボイラ |
| JP2011522987A (ja) * | 2008-05-15 | 2011-08-04 | ジョンソン、マッセイ、インコーポレイテッド | 熱回収蒸気発生装置と併用する放出物低減装置 |
| CN102187078A (zh) * | 2008-05-15 | 2011-09-14 | 约翰逊马西公司 | 用于热回收蒸汽发生系统的减排系统 |
| WO2022049850A1 (ja) * | 2020-09-04 | 2022-03-10 | 株式会社Ihi | 流路切換装置およびボイラ |
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