JPS60159158A - 超合金を熱間静水圧加圧により改良する方法 - Google Patents
超合金を熱間静水圧加圧により改良する方法Info
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- JPS60159158A JPS60159158A JP59281950A JP28195084A JPS60159158A JP S60159158 A JPS60159158 A JP S60159158A JP 59281950 A JP59281950 A JP 59281950A JP 28195084 A JP28195084 A JP 28195084A JP S60159158 A JPS60159158 A JP S60159158A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は溶融を排除しその後行われる熱間静水圧加圧（
ＨＩＰ＞処理の結果を改善ずべく、ある種の超合金鋳物
に適用され得る熱処理に係る。
ＨＩＰ＞処理の結果を改善ずべく、ある種の超合金鋳物
に適用され得る熱処理に係る。
背景技術
超合金は一般にニッケル又はコバルトをベースとする材
料であり、５３８℃又はそれ以上の温度に於て有用な特
性を有しており、ガスタービンエンジンに適用されてい
る。超合金はそれらの融点近傍の温度までそれらの強度
を維持する。超合金はかかる非常に高い温度に於ける強
度に優れているので、鍛造加工が困難なものであり、鋳
物として使用されることが多い。また鋳造によれば複雑
な形状の部材を経済的に製造することが可能であり、後
工程に於ける機械加工量を低減することができる。しか
し鋳物の性質は鋳造工程中に不可避的に発生づる気孔に
より制限される。気孔は機械的性質にとって有害であり
、特に引張り延性、応力破断寿命、低サイクル疲労の如
き高温特性を低下させるものである。また複雑な超合金
は条件によっては低融点相を形成づることがある。
料であり、５３８℃又はそれ以上の温度に於て有用な特
性を有しており、ガスタービンエンジンに適用されてい
る。超合金はそれらの融点近傍の温度までそれらの強度
を維持する。超合金はかかる非常に高い温度に於ける強
度に優れているので、鍛造加工が困難なものであり、鋳
物として使用されることが多い。また鋳造によれば複雑
な形状の部材を経済的に製造することが可能であり、後
工程に於ける機械加工量を低減することができる。しか
し鋳物の性質は鋳造工程中に不可避的に発生づる気孔に
より制限される。気孔は機械的性質にとって有害であり
、特に引張り延性、応力破断寿命、低サイクル疲労の如
き高温特性を低下させるものである。また複雑な超合金
は条件によっては低融点相を形成づることがある。
熱間静水圧加圧（１−１Ｉ Ｐ＞として知られている技
術が鋳造された物品中に於（］る気孔を低減づ”べく開
発されている。ＨＩＰ法に於ては、鋳造された物品が室
内に配置され、該室が高圧の不活性ガスにて充填された
状態にて高温度に加熱される。
術が鋳造された物品中に於（］る気孔を低減づ”べく開
発されている。ＨＩＰ法に於ては、鋳造された物品が室
内に配置され、該室が高圧の不活性ガスにて充填された
状態にて高温度に加熱される。
多くの超合金に対し桑型的な）−１１Ｐ処理条件のガス
圧及び温度はそれぞれ約１０３．４ＭＰａ 。
圧及び温度はそれぞれ約１０３．４ＭＰａ 。
約１０９３〜１２０４℃である。かかる高温度により超
合金材料が比較的柔らかく且延性に富んだ状態にされ、
ガスの高圧によって超合金材料内部の気孔が強制的に消
去される。これと同時に均一化が生じ、これにより鋳造
された物品の性質が更に向コーされる。超合金は非常に
高い温度までそれらの強度を維持するので、超合金のＨ
ＩＰはそれらの通常の初期溶融温度の５５℃以内にて行
われることが多い。
合金材料が比較的柔らかく且延性に富んだ状態にされ、
ガスの高圧によって超合金材料内部の気孔が強制的に消
去される。これと同時に均一化が生じ、これにより鋳造
された物品の性質が更に向コーされる。超合金は非常に
高い温度までそれらの強度を維持するので、超合金のＨ
ＩＰはそれらの通常の初期溶融温度の５５℃以内にて行
われることが多い。
近年ガスタービンエンジンのコスト及び重量を低減すべ
く、大型の複雑な超合金鋳物が現在鍛造品を機械加工す
ることによって製造されている複雑な部材に対する代替
物として評価されてきている。ある用途に特に有用な合
金はｉ ｎｃｏｎｅｔ ７１８（公称組成はＮｉ −１
９Ｃｒ−１８Ｆｅ−５，２Ｎｂ −３Ｍｏ−０，９Ｔｉ
−０，６△＋ −０，０５０）として知られている。
く、大型の複雑な超合金鋳物が現在鍛造品を機械加工す
ることによって製造されている複雑な部材に対する代替
物として評価されてきている。ある用途に特に有用な合
金はｉ ｎｃｏｎｅｔ ７１８（公称組成はＮｉ −１
９Ｃｒ−１８Ｆｅ−５，２Ｎｂ −３Ｍｏ−０，９Ｔｉ
−０，６△＋ −０，０５０）として知られている。
多くの鋳造に関連する問題を解決し、明らかに有用な鋳
物（但し気孔を含んでいる）を製造した後、鋳物はその
気孔及び偏析を低減すべく有用な１−Ｉ Ｉ Ｐ処理に
付された。ＨＩＰ処理に引き続いて修復鋳物を溶接する
試みが行われた。溶接部に異花な程の気孔が発生し、ま
た実質的な量の溶接スパッタが発生するので、１〜ＩＩ
Ｐ処理されＩこ材料を溶接することは困難であった。鋳
物の領域によっては気孔が完全には除去されないことが
認められた。詳細な調査を行った結果、種々の困難な点
は直接又は結晶粒界を経て表面に接続された気孔中に高
圧のＨＩＰ媒体（アルゴンガス）が取込まれることによ
り生じることが見出された。ガスの取込みはｌ−１Ｉ
Ｐ温度に於て物品が局部的に溶融した場合に発生ずる。
物（但し気孔を含んでいる）を製造した後、鋳物はその
気孔及び偏析を低減すべく有用な１−Ｉ Ｉ Ｐ処理に
付された。ＨＩＰ処理に引き続いて修復鋳物を溶接する
試みが行われた。溶接部に異花な程の気孔が発生し、ま
た実質的な量の溶接スパッタが発生するので、１〜ＩＩ
Ｐ処理されＩこ材料を溶接することは困難であった。鋳
物の領域によっては気孔が完全には除去されないことが
認められた。詳細な調査を行った結果、種々の困難な点
は直接又は結晶粒界を経て表面に接続された気孔中に高
圧のＨＩＰ媒体（アルゴンガス）が取込まれることによ
り生じることが見出された。ガスの取込みはｌ−１Ｉ
Ｐ温度に於て物品が局部的に溶融した場合に発生ずる。
表面に接続された気孔又は結晶粒界を経て物品中に注入
されたガスは溶融された材料の凝固によって捕捉される
。またかかるガスの取込みは＃ｒｉ造工程に於て冷却速
度の小さい鋳物の領域に発生し、かかる問題の根元は緩
慢に冷却される鋳物の領域に低融点のラーフエス相が存
在することであることが見出された。本発明はかかる問
題の発見及び後に説明するかかる問題の解決策の開発の
結果考え出されたものである。
されたガスは溶融された材料の凝固によって捕捉される
。またかかるガスの取込みは＃ｒｉ造工程に於て冷却速
度の小さい鋳物の領域に発生し、かかる問題の根元は緩
慢に冷却される鋳物の領域に低融点のラーフエス相が存
在することであることが見出された。本発明はかかる問
題の発見及び後に説明するかかる問題の解決策の開発の
結果考え出されたものである。
米国特許第２．７９８，８２７号、同第３，７５３．７
９０号、同第３，７８３．０３２号に（よ、超合金物品
、特にタービンブレード中の低融点相の領域くその初期
溶融は適正な熱処理によって阻止される）の部分的な均
一化を行い得るに十分な時間に亙り、初期溶融温度以下
であってそれに近い温度にて行われる熱処理を採用づる
ことが開示されている。」二連の米国特許の何れに於て
も、合金１ ｎｃｏｎｅｌ ７１８に発生するラーフエ
ス相につ０ては明確に述べられておらず、またニッケル
基鋳物の１−１ Ｉ Ｐ処理中に発生するガスの取込み
の問題については言及されていない。
９０号、同第３，７８３．０３２号に（よ、超合金物品
、特にタービンブレード中の低融点相の領域くその初期
溶融は適正な熱処理によって阻止される）の部分的な均
一化を行い得るに十分な時間に亙り、初期溶融温度以下
であってそれに近い温度にて行われる熱処理を採用づる
ことが開示されている。」二連の米国特許の何れに於て
も、合金１ ｎｃｏｎｅｌ ７１８に発生するラーフエ
ス相につ０ては明確に述べられておらず、またニッケル
基鋳物の１−１ Ｉ Ｐ処理中に発生するガスの取込み
の問題については言及されていない。
発明の開示
本発明は実質的な初期溶融を受けることなく超合金に１
−１ Ｉ Ｐ処理が行われるよう、またこれにより超合
金に悪影響を及ぼす程の爵の捕捉されたガスが存在しな
くなるよう、低融点相を実質的に排除して超合金の初期
溶融温度を上昇さぼるべく行われる超合金の熱処理に関
するものである。
−１ Ｉ Ｐ処理が行われるよう、またこれにより超合
金に悪影響を及ぼす程の爵の捕捉されたガスが存在しな
くなるよう、低融点相を実質的に排除して超合金の初期
溶融温度を上昇さぼるべく行われる超合金の熱処理に関
するものである。
本発明の一つの好ましい形態に於ては、熱処理は１→Ｉ
Ｐ処理に先立って行われ、この場合ＨＩＰ処理は初期溶
融温度を１４ＩＰ処理に採用さｔする湯度よりも高い湿
度にまで増大させるに十分な時間に屋り、初期溶融温度
以下であってそれに近い渇痕に合金を曝すことを含んで
いる。所望の結果を達成するに必要な時間を低減づべく
、物品の初期溶融温度が増大するにつれて熱処理温匪も
増大されるよう、段階的な温度の処理が採用さｔしても
よい。また熱処理はｌ−１１Ｐ処理に先立って行われて
もよく、またｌ−４ＩＰ処理の一部を成して（Ａでもよ
く、更にはガス圧を付与し又は付与せずに１−ＩＩＰ装
置内にて行われてもよい。
Ｐ処理に先立って行われ、この場合ＨＩＰ処理は初期溶
融温度を１４ＩＰ処理に採用さｔする湯度よりも高い湿
度にまで増大させるに十分な時間に屋り、初期溶融温度
以下であってそれに近い渇痕に合金を曝すことを含んで
いる。所望の結果を達成するに必要な時間を低減づべく
、物品の初期溶融温度が増大するにつれて熱処理温匪も
増大されるよう、段階的な温度の処理が採用さｔしても
よい。また熱処理はｌ−１１Ｐ処理に先立って行われて
もよく、またｌ−４ＩＰ処理の一部を成して（Ａでもよ
く、更にはガス圧を付与し又は付与せずに１−ＩＩＰ装
置内にて行われてもよい。
本発明の他の一つの形態は低融点相の溶融を発生させる
条件下にてＨＩＰ圧が与えられていな０状態にて非酸化
性の雰囲気中にて物品を熱処理することを含んでいる。
条件下にてＨＩＰ圧が与えられていな０状態にて非酸化
性の雰囲気中にて物品を熱処理することを含んでいる。
例数ならば、拡散速度が実質的に増大され、所望の結果
−を達成Ｊ′るに必要な時間が大幅に低減されるからで
ある。
−を達成Ｊ′るに必要な時間が大幅に低減されるからで
ある。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
発明を実施するための最良の形態
これより本発明を中間の温度に於て使用される複雑な鋳
物の製造に広く使用されている合金１１１ｃｏｎｅｔ
７１８に対し適用された実施例について説明するが、本
発明は迂回的な技術を用いて他の合金にも容易に適用さ
れ得るものである。
物の製造に広く使用されている合金１１１ｃｏｎｅｔ
７１８に対し適用された実施例について説明するが、本
発明は迂回的な技術を用いて他の合金にも容易に適用さ
れ得るものである。
（ｎＣｏｎｅｌ７１８は５３Ｎｉ −１９Ｃｒ−１８Ｆ
ｅ−５，２Ｎｂ −３Ｍｏ−０，９Ｔｉ−０，６ＡＩ−
０，０５０なる公称組成を有しており、約１０３．４Ｍ
Ｐａのアルゴン圧力が与えられた状態にて約１１９０℃
にて約４時間にｎすｌ−１１Ｐ処理されてよいものであ
る。ト＋ ｉ ｐ処理温度は合金の流動応）ｊが１０３
．４ＭＰａの静水圧にて気孔を除去し得るに十分な稈低
い温度に選定される。合金の種類やガス圧などの条件が
異なれば他のト１ ＩＰ処理温度が必要となる。当業者
は必要に応じて１−１ Ｉ Ｐ処理条件を容易に修正す
ることができる。
ｅ−５，２Ｎｂ −３Ｍｏ−０，９Ｔｉ−０，６ＡＩ−
０，０５０なる公称組成を有しており、約１０３．４Ｍ
Ｐａのアルゴン圧力が与えられた状態にて約１１９０℃
にて約４時間にｎすｌ−１１Ｐ処理されてよいものであ
る。ト＋ ｉ ｐ処理温度は合金の流動応）ｊが１０３
．４ＭＰａの静水圧にて気孔を除去し得るに十分な稈低
い温度に選定される。合金の種類やガス圧などの条件が
異なれば他のト１ ＩＰ処理温度が必要となる。当業者
は必要に応じて１−１ Ｉ Ｐ処理条件を容易に修正す
ることができる。
Ｉ ｎｃｏｎｅｌ ７１８材料に於Ｃは、凝固速度が約
り５℃／１ｎ以下である場合には、一般的な化学式％式
％ １＋ ）のラー７エス相が形成されることが観察される
。ラーフェス相の体積率は下記の表１に示されている如
く凝固速度に反比例する。従って鋳造されたＩ ｎｃｏ
ｎｅｌ ７１８材料に於ては、鋳物の肉厚が大きく従っ
て冷ｕ１速度の小さい領域にラーフエス相が存在してい
る。ラーフエス相（ＩｎΩｏｎｅ１７１８）はｌ ｎＣ
ｏｎｅｌ ７１８の適正なＩ−１Ｉ Ｐ処理に必要とさ
れる温度よりも約１４〜４２℃低い１１４９〜１１７７
℃の温度範囲に亙っで溶融する。
り５℃／１ｎ以下である場合には、一般的な化学式％式
％ １＋ ）のラー７エス相が形成されることが観察される
。ラーフェス相の体積率は下記の表１に示されている如
く凝固速度に反比例する。従って鋳造されたＩ ｎｃｏ
ｎｅｌ ７１８材料に於ては、鋳物の肉厚が大きく従っ
て冷ｕ１速度の小さい領域にラーフエス相が存在してい
る。ラーフエス相（ＩｎΩｏｎｅ１７１８）はｌ ｎＣ
ｏｎｅｌ ７１８の適正なＩ−１Ｉ Ｐ処理に必要とさ
れる温度よりも約１４〜４２℃低い１１４９〜１１７７
℃の温度範囲に亙っで溶融する。
表 １
凝固速度 ラーフエス相の体積率
５５℃／ｍｉｎ以上 １％以下
１７℃／ｎ＋ｉｎ５％
５．５℃／ ｍ ｉ ｎ ７％
本発明は低融点相（ラーフエス相）を排除し又は低融点
相の溶融温度を約１１９０℃（所期のＨＩＰ処理温度）
以上の温度に増大させるべく、合金材料を熱処理して低
融点相を実質的に均一化させることを含んでいる。完全
な均−化及び／又は初期溶融ｍ度をほぼ１−ＩＩＰ処理
温度に増大させることが好ましいが、このことが必ずし
も全ての場合に必要である訳ではない。特にあるｆｉｔ
（１％以下）の初期溶融が許容される。かかる場合には
、本発明の方法はかかる使用可能な（完全という訳では
ないが）結果を達成づ−べ（修正されてよい。
相の溶融温度を約１１９０℃（所期のＨＩＰ処理温度）
以上の温度に増大させるべく、合金材料を熱処理して低
融点相を実質的に均一化させることを含んでいる。完全
な均−化及び／又は初期溶融ｍ度をほぼ１−ＩＩＰ処理
温度に増大させることが好ましいが、このことが必ずし
も全ての場合に必要である訳ではない。特にあるｆｉｔ
（１％以下）の初期溶融が許容される。かかる場合には
、本発明の方法はかかる使用可能な（完全という訳では
ないが）結果を達成づ−べ（修正されてよい。
下記の表２はこれまで評価させた多数の熱処理を示して
いる。これらの熱処理は約７ｖ０１％のラーフＩス相を
含有するｌ ｎｃｏｎｅｌ ７１８鋳物に対し適用され
た。処理Ａ及びＢは合金材料の組織を完全に均一化し、
その熱処理中又はその後のＨＩ Ｐ処理（１１９０℃）
中にも溶融が発生しなかった。
いる。これらの熱処理は約７ｖ０１％のラーフＩス相を
含有するｌ ｎｃｏｎｅｌ ７１８鋳物に対し適用され
た。処理Ａ及びＢは合金材料の組織を完全に均一化し、
その熱処理中又はその後のＨＩ Ｐ処理（１１９０℃）
中にも溶融が発生しなかった。
処理Ｃ及びＤ Ｇ、を組織を完全には均一化しなかった
が、その債の１１９０℃に於【プるＨ Ｉ Ｐ５１！ｉ
埋中に発生した溶融の爵がガスの取込みを排除し又はガ
スの取込みを検知し得ないレベルまでに低減する程度に
まで低減された。処理Ｅ及びＦはその熱処理中にある程
度の初期溶融を発生させ、その後の１−１ Ｉ Ｐ処理
中に於番ノる溶融を排除し又はガスの取込みを排除し得
る程度にまぐ低減した。低融点相の偏析の量は凝固速度
の相違に起因して鋳物の構造が異なれば異なるので、そ
の後行われるＨＩＰ処理中に生じる初期溶融を排除し又
は初期溶融の聞を大きく低減するに必要な特殊な処理も
鋳物のデザインや厳密な化学組成によって異なる。処理
Ａ及びＢは最も激しい偏析を呈する鋳物に有効であるも
のと思われる。処１！！ＩＣ及び１〕は偏析の程度が比
較的小さい鋳物に有効であるものと思われる。
が、その債の１１９０℃に於【プるＨ Ｉ Ｐ５１！ｉ
埋中に発生した溶融の爵がガスの取込みを排除し又はガ
スの取込みを検知し得ないレベルまでに低減する程度に
まで低減された。処理Ｅ及びＦはその熱処理中にある程
度の初期溶融を発生させ、その後の１−１ Ｉ Ｐ処理
中に於番ノる溶融を排除し又はガスの取込みを排除し得
る程度にまぐ低減した。低融点相の偏析の量は凝固速度
の相違に起因して鋳物の構造が異なれば異なるので、そ
の後行われるＨＩＰ処理中に生じる初期溶融を排除し又
は初期溶融の聞を大きく低減するに必要な特殊な処理も
鋳物のデザインや厳密な化学組成によって異なる。処理
Ａ及びＢは最も激しい偏析を呈する鋳物に有効であるも
のと思われる。処１！！ＩＣ及び１〕は偏析の程度が比
較的小さい鋳物に有効であるものと思われる。
処理Ｅ及びＦはその処理中に温度が徐々に増大される処
理を示している。このことは拡散によってラー７エス相
が減少し及び／又は初期溶融温度が増大するので可能で
ある。処理中に初期溶融が生じる処理については、それ
らの処理はガスの取込みが発生することがあるので、大
気圧以上の条イ１下にて１−１ Ｉ Ｐ装置内にて行わ
れてはならない。
理を示している。このことは拡散によってラー７エス相
が減少し及び／又は初期溶融温度が増大するので可能で
ある。処理中に初期溶融が生じる処理については、それ
らの処理はガスの取込みが発生することがあるので、大
気圧以上の条イ１下にて１−１ Ｉ Ｐ装置内にて行わ
れてはならない。
表 ２
初期溶融を排除し又は低減する
ためにｌ ｎｃｏｎｅｌ ７１８に対し！」ＩＰ処理前
に行われる熱処理 処理Ａ １１４９℃（２４時間） 処理Ｂ ’７１３３℃（８時間） ＋１１４９℃（１６時間） 処理０ １１４９℃（８時間） 処理Ｄ １１４９℃（１６時間） 処理Ｅ １１４９℃（２時間） ＋１１６３℃（２時間） ＋１１７７℃（２時間） 処理Ｆ １１３３℃（２時間） −１−１１４９℃（２時間） ＋１１６３℃〈２時間） ＋１１７５℃（２時間） 本発明の方法及び本発明以外の方法の種々の微ｌ紺織の
特徴が添付の図面に示されてい墨。第１図は鋳放し状態
に於けるｌ ｎｃｏｎｅｌ ７１８の微細粗織を示して
いる。図に於て矢印にて示された離散的な領域は低融点
のラーフエス相を示している。
に行われる熱処理 処理Ａ １１４９℃（２４時間） 処理Ｂ ’７１３３℃（８時間） ＋１１４９℃（１６時間） 処理０ １１４９℃（８時間） 処理Ｄ １１４９℃（１６時間） 処理Ｅ １１４９℃（２時間） ＋１１６３℃（２時間） ＋１１７７℃（２時間） 処理Ｆ １１３３℃（２時間） −１−１１４９℃（２時間） ＋１１６３℃〈２時間） ＋１１７５℃（２時間） 本発明の方法及び本発明以外の方法の種々の微ｌ紺織の
特徴が添付の図面に示されてい墨。第１図は鋳放し状態
に於けるｌ ｎｃｏｎｅｌ ７１８の微細粗織を示して
いる。図に於て矢印にて示された離散的な領域は低融点
のラーフエス相を示している。
第２図は１１９０℃（ｌ ｎｃｏｎｅｌ７１８ニ対し通
常行われるトＩＩＰの温度範囲内である）に曝された後
に於ける第１図に示された材料の微細組織を示しており
、図に於て矢印は溶融された領域を示している。この第
２図より解る如く、実質的な溶融が発生して、１５す、
従って材料の性質は不十分なものでめる。第３図及び第
４図は従来技術に従って１１９０℃にてｌ−１１Ｐ処理
された後に於けるＩｎｃｏｎｅｌ ７１８材料の微細組
織を示している。第３図に於て局部的な溶融により生じ
た気孔がＡにて示されている。この気孔は１−ＩＩＰ処
理の最終の目的が達成されていないことを示している。
常行われるトＩＩＰの温度範囲内である）に曝された後
に於ける第１図に示された材料の微細組織を示しており
、図に於て矢印は溶融された領域を示している。この第
２図より解る如く、実質的な溶融が発生して、１５す、
従って材料の性質は不十分なものでめる。第３図及び第
４図は従来技術に従って１１９０℃にてｌ−１１Ｐ処理
された後に於けるＩｎｃｏｎｅｌ ７１８材料の微細組
織を示している。第３図に於て局部的な溶融により生じ
た気孔がＡにて示されている。この気孔は１−ＩＩＰ処
理の最終の目的が達成されていないことを示している。
第４図はＨＩＰ処理中に溶融された領域（Ｂにて示され
ている）を示しており、かかる溶融部を含む材料はガス
タービンエンジンの用途には許容され得ないものである
。第５図は本発明（１１３３℃にて８時間及び１１４９
℃にて１６時間）に従って処理され、しかる後１１３３
℃にてト１ Ｉ Ｐ処理された材料の顕微鏡写真である
。この第５図より、溶融は発生し【おらず、気孔も認め
られないことがわかる。
ている）を示しており、かかる溶融部を含む材料はガス
タービンエンジンの用途には許容され得ないものである
。第５図は本発明（１１３３℃にて８時間及び１１４９
℃にて１６時間）に従って処理され、しかる後１１３３
℃にてト１ Ｉ Ｐ処理された材料の顕微鏡写真である
。この第５図より、溶融は発生し【おらず、気孔も認め
られないことがわかる。
以上に於ては本発明を特定の実施例について詳細に説明
したが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
く、本発明の範囲内にで種々の実施例が可能であること
は当業者にとって明らかであろう。
したが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
く、本発明の範囲内にで種々の実施例が可能であること
は当業者にとって明らかであろう。
第１図は鋳放し状態に於（プる１ｎｃｏｎｅｌ ７１８
材料の微細組織を示す顕微鏡写真である。 第２図は１１９０℃に曝された後に於１プる鋳造ざレタ
Ｉ ｎｃｏｎｅｌ ７１８材料の微ｍｍｔｓを示す顕微
鏡写真である。 第３図及び第４図はぞれぞれ１１９０℃にて１−（ｒｌ
−）処理が行われた後に於ける鋳造されたｉ ｎｃｏ＋
ｔｅ１７１８材料の微細組織を示す顕微鏡写真である。 第５図は本発明の処理が行われしかる後１１９０℃にて
ｌ−１Ｉ Ｐ処理された鋳造されたＩ ｎｃｏｎｅｌ
７１８材料の微細組織を示づ顕微鏡写真である。 ＦＩ６．５
材料の微細組織を示す顕微鏡写真である。 第２図は１１９０℃に曝された後に於１プる鋳造ざレタ
Ｉ ｎｃｏｎｅｌ ７１８材料の微ｍｍｔｓを示す顕微
鏡写真である。 第３図及び第４図はぞれぞれ１１９０℃にて１−（ｒｌ
−）処理が行われた後に於ける鋳造されたｉ ｎｃｏ＋
ｔｅ１７１８材料の微細組織を示す顕微鏡写真である。 第５図は本発明の処理が行われしかる後１１９０℃にて
ｌ−１Ｉ Ｐ処理された鋳造されたＩ ｎｃｏｎｅｌ
７１８材料の微細組織を示づ顕微鏡写真である。 ＦＩ６．５
Claims (1)
- １−１１ Ｐ温度以下であってそれに近い温度に於て初
期溶融を受ける相を含む超合金材料の特定のＨＩＰ温度
条件下に於けるｌ−１１Ｐ応答をガスの取込みを低減す
ることによって改善する方法にして、初期溶融温度を増
大させるの十分な時間に厘り所期のｌ−１１Ｐ温度以下
であってこれに近い温度に超合金材料を熱処］！Ｉ！す
ることを含み、これにより１」ＩＰ工程中に於ける有害
な溶融及びガスの取込みが大きく低減されることを特徴
とする方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/565,489 US4662951A (en) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Pre-HIP heat treatment of superalloy castings |
| US565489 | 1983-12-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60159158A true JPS60159158A (ja) | 1985-08-20 |
| JPS6362582B2 JPS6362582B2 (ja) | 1988-12-02 |
Family
ID=24258837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59281950A Granted JPS60159158A (ja) | 1983-12-27 | 1984-12-26 | 超合金を熱間静水圧加圧により改良する方法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4662951A (ja) |
| JP (1) | JPS60159158A (ja) |
| BE (1) | BE901249A (ja) |
| CA (1) | CA1243508A (ja) |
| DE (1) | DE3446176A1 (ja) |
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| GB (1) | GB2152075B (ja) |
| IL (1) | IL73862A (ja) |
| IT (1) | IT1181943B (ja) |
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