NO162569B - Forvarmebehandling av stoepegods av superlegeringer. - Google Patents
Forvarmebehandling av stoepegods av superlegeringer. Download PDFInfo
- Publication number
- NO162569B NO162569B NO845118A NO845118A NO162569B NO 162569 B NO162569 B NO 162569B NO 845118 A NO845118 A NO 845118A NO 845118 A NO845118 A NO 845118A NO 162569 B NO162569 B NO 162569B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- temperature
- melting
- hip
- treatment
- heat
- Prior art date
Links
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 36
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 33
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 29
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 claims description 5
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 21
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 229910001068 laves phase Inorganic materials 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 229910000816 inconels 718 Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000282320 Panthera leo Species 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Steroid Compounds (AREA)
- Vending Machines For Individual Products (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en framgangsmåte for varmebehandling av gjenstander av høyfaste varmebestandige nikkellegeringer føt varmisostatisk pressing (HI.P), hvor legeringen inneholder faser som får en begynende smelting ved en temperatur under temperaturen for varmisostatisk pressing.
Varmebestandige legeringer er materialer som vanligvis er basert på nikkel eller kobolt som har gode egenskaper ved temperaturer i størrelsesorden 538°C og over, og som har anvendelse i gassturbinmotorer. Varmebestandige legeringer opprettholdet sin styrke opp til temperaturer meget nær sin smeltetemperatut. P.g.a. denne ekstremt høye temperatur-bestandigheten er varmebestandige legeringer vanskelige å smi og er ofte brukt i støpt form. Støping muliggjør også framstilling av komplekse former som krever et minimum av etterfølgende bearbeiding. Imidlertid begrenses støpegods-egenskapene av porøsiteten som stadig oppstår ved støping. Porøsitet er skadelig for mekaniske egenskaper og kan spesielt redusere høytempetaturegenskaper slik som tøybarhet, bruddspenning, levetid og lavfrekvensutmatning. De sammensatte varmebestandige legeringene et også iblandt tilbøyelig til å danne lavsmeltende faser ved spesielle forhold.
Kjente teknikker er vatmisostatisk pressing (HIP) som et utviklet for å minske porøsiteten i støpte gjenstander. 1 HIP-ptossesen plasseres støpte gjenstander i et kammer og varmes til en forhøyet temperatur mens kammeret samtidig fylles med en edelgass ved høy temperatur.
For mange varmebestandige legeringer er typiske HIP-prossesforhold et gassttykk på omkring 103.4 Mpa og en temperatur på 1093° C - 1204° C. Den fornøyde temperaturen gjør materialet relativt mykt og plastisk og det høye gasstrykket gjør at indre hulrom lukket seg. Samtidig medfører homogeniseringen ytterligere øking i gjenstandens egenskaper. Ved at varmebestandige legeringer opprettholder sin styrke opp til ekstremt høye temperaturer, utføres ofte HIP-behandling av varmebestandige legeringer innen E>S o C av deres begynnende smeltetemperatur. 1 et forsøk på å minske kostnadene og vekten på gass-tutbinmotorer, hat store sammensatte støpte gjenstander av varmebestandige legeringer blitt valgt som erstatning for sammensatte deler som nå framstilles ved å bearbeide smidde gjenstander. En spesielt anvendbar legering for spesielle tilpasninger er kjent som Inconel 718 (nominell sammensetning Ni- 19Cr- 18Fe- 5. 2Nb- 3Mo- 0.9Ti-0.6Al- 0.05C).
fitter å ha løst mange problemer i tilknytning til støpingen, og å ha framstilt tilsynelatende brukbare støpe-stykker (men med porøsitet), ble støpestykkene gitt den vanlige HIP-behandlingen med det formål å redusere porøsitet og seigring. Etterfulgt av HIP- behandlingen ble det gjort forsøk på å sveise støpestykkene. Man hadde problemer med sveisingen av det HIP-behandlete materialet med betydelig sveisesprut og unormal porøsitet i sveisen. Det ble også observert at en del indre porøsitet ikke hadde blitt eliroiniert innen visse områder i støpestykket. Hitter en detaljert undersøkelse fant man at vanskelighetene man hadde hatt, var et resultat av innelukking av høytrykksmediet (argongass) for HIP-behandlingen i porer som sto i forbindelse med overflaten enten direkte eller gjennom korngrenser. Innelukkingen av gass oppsto åpenbart ved lokal smelting av gjenstanden ved HIP-temperaturen. Gass som var blitt suget inn i gjenstanden gjennom porøsitet i forbindelse med overflaten eller korngrenser, ble innelukket ved størkningen av det smeltede materialet. Man fant at denne innelukkingen av gass opptrådte i områder på støpestykket som hørte sammen med langsomme kjølningsforhold i støpeprossesen og at roten til problemet var nærværet av
lavsmeltende Laves-faser i områdene på støpestykket som var langsomt avkjølt. Oppfinnelsen var et resultat at dette problemet ble oppdaget og av utviklingen av en løsning som beskrives i det følgende.
USA-patentskriftene nr. 2 798 827, 3 753 790 og 3 783 032 beskriver bruken av varmebehandlinger ved temperaturer under eller nær temperaturen for begynnende smelting for tidsperioder tilstrekkelig for å tillate partiell homogenisering av lavsmeltende områder i gjenstander av varmebestandige legeringer, særlig turbinblader som har en begynnende smelting som sammenfaller med en riktig varmebehandling. Ingen av disse patentskriftene refererer eksplisitt til de Laves-faser som man har i legeringen Inconel 718, de refererer heller ikke til problemmet med innelukket gass ved HIP-behandling av de nikkelbaserte støpestykkene.
Oppfinnelsen et særpreget ved de trekk som fremgår av den karakteriserende delen av patentkrav 1. Ytterligere trekk ved oppfinnelsen fremgår av patentkrav 2.
Oppfinnelsen angår således behandling av støpestykket av varmebestandige legeringer for betydelig å minske lavsmeltende faser for å høyne temperaturen for begynende smelting fot legeringen slik at legeringen kan gis en HIP-behandling uten å få betydelig begynnende smelting og kommer derigjennom til å bli fri for skadelige kvantiteter av innelukkede gasser.
1 en foretrukken utførelsnsform av oppfinnelsen følger varmebehandlingen før HIP- behandlingen og HIP behandlingen omfattet eksponering ved temperaturer nær eller under tempetaturen for begynnende smelting, lenge nok til å øke temperaturen for begynnende smelting til en temperatur over den som brukes i HIP prosn.osen. Etappevis temperatur behandling kan brukes slik at når tempetturen for begynnende smelting i gjenstanden øker, økes også varmebehandlings-temperaturen for å minske tiden som behøves for å oppnå et ønsket resultat. Varmebehandlingen kan gjennomføres før HIP-prossesen eller kan utgjøre en del av HIP-behandlings-forløpet og kan gjennomføres i HIP-anordningen
med ellec uten tilsetting av gasstrykk.
En alternativ form av oppfinnelsen omfatter en varmebehandling av gjenstanden i et ikkeoksiderende miljø uten tilsatt HIP-trykk ved forhold som forårsaker smelting av fasene med lavt smeltepunkt mens diffusjonshastighetene økes betydelig og tiden som er nødvendig for å oppnå det ønskede resultatet reduseres betydelig. Fig. 1 et et miktofoto av lnconel 718 materiale i støpt t i istand. Fig.2 er et mikrofoto av støpt lnconel 718 etter å ha blitt behandlet ved 1190° C. Fig. 3 og 4 er mikrofoto av støpt lnconel 718 materiale etter en HIP- behandling ved 1190° C. Fig. S er et mikrofoto av støpt lnconel 718 materiale som er blitt behandlet i samsvar med oppfinnelsen og siden blitt HIP behandlet ved 1190° C.
Oppfinnelsen beskrives m.h.p. anvendelsen på legeringen lnconel 718 som er omfattende brukt til framstilling av sammensatte støpestykker for bruk ved mediumtemperatuter. Oppfinnelsen kan lett anvendes på andre legeringer.
lnconel 718 har en nominell sammensetning av S3Ni l9Cr-18Fe-b.2Nb-3Mo O.9Ti O.6Al-0.05C og kan bli HIP-behandlet ved omkring 1190° C i omkring 4 timer med et tilsatt atgontrykk på omkring 103.4 Mpa. HIP-temperaturen
velges slik at legeringens flytespenninger er tilstrekkelig lave til muliggjøre lukking av porøsiteten med et isostatisk trykk på 103.4 Mpa. Andre omstendigheter (ulike legeringer, gasstrykk, etc.) nødvendiggjør ulike HIP-temperaturer. Fagmannen kan lett modifisere HIP-forholdene etter behov.
1 materiale av lnconel 718 observeres dannelsen av Laves-faser i samsvar med den ålmenne formelen (Fe, Cr, Mn, Si)2(Mo, Ti, Nb) når støtkningshastigheten er mindre enn SS C pr. minutt. Volumfraksjonen Laves er omvendt proporsjonal med størkningen som er vist i tabell 1. Følgelig finner man Laves faser i støpt materiale av lnconel 718 i de områdene der tykke deler av støpegodset har resultert i en langsom kjølehastighet. Laves-faser(lnconel 718) smelter over et temperaturområde på
1149° C-1177° C. 14° C - 42° C under hva som er nødvendig for egnet HIP-behandling av materialet.
Oppfinnelsen omfatter varmebehandling av materialet fot betydelig å homogenisere de lavsmeltende fasene for enten å eliminere dem eller for å minske deres smeltetemperatur tii en temperatur over 1190° C.(dvs. den fastsatte HIP-temperaturen). Selv om fullstendig homogenisering og/eller en økning i temperaturen for begynnende smelting til omkring HIP-temperaturen er å foretrekke, behøver dette ikke være nødvendig i alle tilfeller. Særlig kan det fastslås at en viss mengde (dvs. mindre enn 1 %) av begynnende smelting kan tolereres. 1 et slikt tilfelle kan prossesen i samsvar med oppfinnelsen modifiseres for å oppnå dette brukbare (dog ikke perfekte) resultatet. Tabell II viset et antall varmebehandlinger som har blitt evaluert. Disse varmebehand-lingene tilegnes på et støpegods av lnconel 718 som inneholder omkring 7 volumprosent av Laves-fase. Behandlingene A og B homogeniserte fullstendig strukturen og ingen smelting opptrådte det viere seg under varmebehandlingen eller under den påfølgende HIP-behandlingen (ved 1190° C). Behandlingene C og D homogeniserte ikke strukturen fullstendig, men mengde oppsmelting som inntrådte under den påfølgende HIP-behandlingen ved 1190° C ble redusert til et punkt der innelukking av gass ble forhindret eller redusert til et ikke målbart nivå. Behandlingene E og F gav en del begynnende smelting under varmebehandlingen og eliminerte ellet betydelig minsket smelting under den påfølgende HIP-behandlingen til et punkt der innelukking av gass ble forhindret. PJttersom andelen seigringer med lavt smeltepunkt varierer mellom ulike former av støpestykkene avhengig av ulikheter i størkningshastighet, varietet:' selv den spesielle behandlingen som er nødvendig tor å eliminere eller betydelig minske mengden begynnende smelting ved denpåfølgende HIP-behandl ingen med design av støpestykkene og aktuell kjemisk sammensetning. Behandlingen h og B synos å væte effektive for støpestykker som har den mest alvorlige grad av seigring. Behandlingen C og D burde være met effektive for slike støpestykker hvor graden av seigring er mindre. Behandlingen E og F viser behandlinger hvor temperaturen har økt trinnvis under behandlingen. Dette er mulig p.g.a. minskningen Laves-faser og/eller økningen i temperaturer for begynnende smelting som kommer av diffusjon. For slike behandlinger som resulterer i begynnende smelting under behandlingen bør behandlingen ikke gjennomføres i en HIP-anordning (ved overtrykksforhold) da innlukking av gass kan oppstå.
Ulike aspekter på mikrostruktur i samsvar med behandlingene i samsvar med oppfinnelsen (og utenfor oppfinnelsen) gjengis i figurene. Fig. 1 viser mikro-strukturen til lnconel 718 i støpt form. De ukontinuet1ige områdene på figuren er lavsmeltende Laves faser. Fig. 2 er et mikrofoto av materialet i samsvar med fig. I etter å ha blitt behandlet ved 1190° C som er innen det normale Hl.f-tempetaturområdet for lnconel 718. betydelig smelting er oppstått og materialets egenskaper burde være utilfreds-stillende som et resultat av dette. Fig. 3 og 4 viser mikrostrukturene kjennetegn på materialet lnconel 718 etter en Hit' behandling ved 1190° C. 1 fig. 3 kan man se porøsitet i sammenheng med lokal smelting, denne porøsiteten indikerer at det ønskede målet med HIP-prosnesen ikke ble oppnådd. Fig. 4 viser områder som er smeltet ved HIP-forløpet, materiale som inneholder slike kjenntegn burde ikke være akseptable for bruk i gassturbinmotorer. Fig. 5 er et mikrofoto av materiale behandlet i samsvar med fore-liggende oppfinnelse (1133° C i 8t:imer pluss 1149° C i ifetimer) og etterfølgende HIP behandling ved 1133° C.
Ingen påviselig smelting foreligger og ingen porøsitet er synlig.
Claims (2)
1. Framgangsmåte tor varmebehandling av gjenstander av høyfaste varmebestandige nikkel leger inger før varmisostatisk pressing (HIP), hvor legeringen inneholder faser som får en begynende smelting ved en temperatur under temperaturen for va rm.isos tat isk pressing, karakterisert ved at gjenstanden varmebehandles nær, men under temperaturen for begynnende smelting for disse fasene i en tidsperiode tilstrekkelig for å øke temperaturen for begynnende smelting over temperaturen ved hvilken den varmisostatisko pressingen skal utføres.
2. Framgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at temperaturen økes gradvis ved behandlingen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/565,489 US4662951A (en) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Pre-HIP heat treatment of superalloy castings |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO845118L NO845118L (no) | 1985-06-28 |
NO162569B true NO162569B (no) | 1989-10-09 |
NO162569C NO162569C (no) | 1990-01-17 |
Family
ID=24258837
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO845118A NO162569C (no) | 1983-12-27 | 1984-12-20 | Forvarmebehandling av stoepegods av superlegeringer. |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4662951A (no) |
JP (1) | JPS60159158A (no) |
BE (1) | BE901249A (no) |
CA (1) | CA1243508A (no) |
DE (1) | DE3446176A1 (no) |
FR (1) | FR2557146B1 (no) |
GB (1) | GB2152075B (no) |
IL (1) | IL73862A (no) |
IT (1) | IT1181943B (no) |
NO (1) | NO162569C (no) |
SE (1) | SE461987B (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2620735A1 (en) * | 1987-09-19 | 1989-03-24 | Motoren Turbinen Union | Process for the heat treatment of structural components made of nickel-based foundry alloys |
US5338379A (en) * | 1989-04-10 | 1994-08-16 | General Electric Company | Tantalum-containing superalloys |
AU624463B2 (en) * | 1989-04-10 | 1992-06-11 | General Electric Company | Tantalum-containing superalloys |
US5207846A (en) * | 1989-04-10 | 1993-05-04 | General Electric Company | Tantalum-containing superalloys |
CA2034370A1 (en) * | 1990-03-30 | 1991-10-01 | Peter W. Mueller | Process for identification evaluation and removal of microshrinkage |
US7977611B2 (en) * | 2007-07-19 | 2011-07-12 | United Technologies Corporation | Systems and methods for providing localized heat treatment of metal components |
DE102007035940B4 (de) * | 2007-07-31 | 2018-01-11 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines Kurbelgehäuses oder Motorblocks |
GB201500713D0 (en) | 2015-01-16 | 2015-03-04 | Cummins Ltd | A method for manufacturing a turbine wheel |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3753790A (en) * | 1972-08-02 | 1973-08-21 | Gen Electric | Heat treatment to dissolve low melting phases in superalloys |
GB1449273A (en) * | 1973-07-25 | 1976-09-15 | Gen Electric | Heat treatment of alloys |
FR2256960B1 (no) * | 1974-01-07 | 1978-03-31 | Pechiney Aluminium | |
FR2278785A1 (fr) * | 1974-01-07 | 1976-02-13 | Pechiney Aluminium | Procede de renforcement des caracteristiques mecaniques d'alliages d'aluminium a traitement thermique et produits ainsi obtenus |
CA1040515A (en) * | 1974-07-03 | 1978-10-17 | Howmet Corporation | Method for treating superalloy castings |
CA1074674A (en) * | 1975-09-22 | 1980-04-01 | Alan D. Cetel | Multi-step heat treatment for superalloys |
US4222794A (en) * | 1979-07-02 | 1980-09-16 | United Technologies Corporation | Single crystal nickel superalloy |
US4583608A (en) * | 1983-06-06 | 1986-04-22 | United Technologies Corporation | Heat treatment of single crystals |
DE3428316A1 (de) * | 1984-08-01 | 1986-02-13 | Hochtemperatur-Reaktorbau GmbH, 4600 Dortmund | Pulvermetallurgisch hergestelltes erzeugnis aus einer nickel-basis-superlegierung |
-
1983
- 1983-12-27 US US06/565,489 patent/US4662951A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-11-22 CA CA000468428A patent/CA1243508A/en not_active Expired
- 1984-12-11 BE BE0/214145A patent/BE901249A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-12-12 GB GB08431278A patent/GB2152075B/en not_active Expired
- 1984-12-14 FR FR8419130A patent/FR2557146B1/fr not_active Expired
- 1984-12-18 SE SE8406446A patent/SE461987B/sv not_active IP Right Cessation
- 1984-12-18 DE DE19843446176 patent/DE3446176A1/de active Granted
- 1984-12-19 IL IL73862A patent/IL73862A/xx unknown
- 1984-12-20 NO NO845118A patent/NO162569C/no unknown
- 1984-12-26 JP JP59281950A patent/JPS60159158A/ja active Granted
- 1984-12-27 IT IT24263/84A patent/IT1181943B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1243508A (en) | 1988-10-25 |
IT8424263A0 (it) | 1984-12-27 |
BE901249A (fr) | 1985-03-29 |
SE8406446D0 (sv) | 1984-12-18 |
FR2557146A1 (fr) | 1985-06-28 |
JPS60159158A (ja) | 1985-08-20 |
DE3446176A1 (de) | 1985-07-04 |
US4662951A (en) | 1987-05-05 |
IL73862A (en) | 1988-01-31 |
SE8406446L (sv) | 1985-06-28 |
GB8431278D0 (en) | 1985-01-23 |
FR2557146B1 (fr) | 1989-01-20 |
DE3446176C2 (no) | 1988-12-01 |
JPS6362582B2 (no) | 1988-12-02 |
GB2152075B (en) | 1987-09-16 |
IL73862A0 (en) | 1985-03-31 |
NO162569C (no) | 1990-01-17 |
GB2152075A (en) | 1985-07-31 |
IT1181943B (it) | 1987-09-30 |
SE461987B (sv) | 1990-04-23 |
NO845118L (no) | 1985-06-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2540212C (en) | Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys | |
US5527403A (en) | Method for producing crack-resistant high strength superalloy articles | |
US4820356A (en) | Heat treatment for improving fatigue properties of superalloy articles | |
US4222794A (en) | Single crystal nickel superalloy | |
NO167405B (no) | Framgangsmaate for framstilling av ei skive av nikkelbasert superlegering for gassturbinmotor. | |
US5524019A (en) | Electrode for electroslag remelting and process of producing alloy using the same | |
NO165930B (no) | Framgangsmaate for smiing av superlegeringer. | |
US20070044872A1 (en) | Precipitation-strengthened nickel-iron-chromium alloy and process therefor | |
JPS6311638A (ja) | 高強度高靭性コバルト基合金及びその製造法 | |
US3985582A (en) | Process for the improvement of refractory composite materials comprising a matrix consisting of a superalloy and reinforcing fibers consisting of a metal carbide | |
EP0076360A3 (en) | Single crystal nickel-base superalloy, article and method for making | |
US4288247A (en) | Nickel-base superalloys | |
KR870006224A (ko) | 니켈기지 초합금의 조성과 이 합금의 제품 및 그 제작방법 | |
US4981528A (en) | Hot isostatic pressing of single crystal superalloy articles | |
NO162569B (no) | Forvarmebehandling av stoepegods av superlegeringer. | |
JPH0153348B2 (no) | ||
US4092183A (en) | Directionally solidified castings | |
GB1508099A (en) | Multi-step heat treatment for superalloys | |
US4152181A (en) | Cobalt alloy heat treatment | |
US4401480A (en) | Method of selective grain growth in nickel-base superalloys by controlled boron diffusion | |
US4174964A (en) | Nickel-base alloys of improved high temperature tensile ductility | |
JPS59232231A (ja) | タ−ビンロ−タの製造方法 | |
Shibata et al. | Effect of cooling rate from solution treatment on precipitation behavior and mechanical properties of Alloy 706 | |
Rongvaux | Heat Treatment Process for a Nickel Based Superalloy | |
Durman et al. | A Method of Heat Treating High Chromium Cast Ferrous-Based Alloys and a Wearing Element Formed of a High Chromium Cast Ferrous Based Alloy |