CN106119608B - 制品和形成制品的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了制品和形成所述制品的方法。所述制品包含组合物，其中所述组合物包含以重量百分比计约20.0%‑约22.0%铬(Cr)、约18.0%‑约20.0%钴(Co)、约1.0%‑约2.0%钨(W)、约3.0%‑约6.0%铌(Nb)、约0.5%‑约1.5%钛(Ti)、约2.0%‑约3.0%铝(Al)、约0.5%‑约1.5%钼(Mo)、约0.03%‑约0.18%碳(C)、至多约0.15%钽(Ta)、至多约0.20%铪(Hf)、至多约0.20%铁(Fe)、余量的镍(Ni)和夹带杂质。Al的量根据下式存在。所述组合物可焊接，具有包含约35体积%‑45体积%的γ'(gamma prime)且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相的微观结构。还公开了制造制品的方法和操作燃气涡轮的方法。Al≤‑(0.5*Ti)+3.75。

Description

制品和形成制品的方法
技术领域
本发明涉及镍基超合金、由镍基超合金形成的制品和形成制品的方法。
背景技术
燃气涡轮和发动机的热气通道部件，特别是涡轮动叶（blades）、静叶（vanes）、喷嘴、密封件和固定罩壳在常超过2,000℉的高温下操作。通常，例如镍基超合金的超合金用于热气通道中以经受住高温。然而，许多当前使用的镍基超合金具有难以焊接的缺点。例如，诸如GTD-111、INCONEL® 738和Rene 108的合金为难以焊接的合金。“GTD-111”为通用电气公司的注册商标。“INCONEL”为由Huntington Alloys Corporation, Huntington, WestVirginia生产的合金的注册商标。
此外，易于焊接的已知合金具有增加量的铝。在已知组合物中铝量增加的缺点为超合金不合乎需要地具有对应变时效开裂更大的敏感性。
在热气通道中商业使用的一类合金在2002年7月9日授权给John H. Wood等的美国专利号6,416,596中公开并要求保护；其为在1971年10月26日授权给Earl W. Ross的美国专利号3,615,376中公开并要求保护的那类合金的改进。这两个专利都转让给本发明的受让人且通过引用以其整体结合。在上述类别的合金内的已知超合金组合物为GTD-111。GTD-111具有以合金的重量百分比计14%铬、9.5%钴、3.8%钨、1.5%钼、4.9%钛、3.0%铝、0.1%碳、0.01%硼、2.8%钽以及余量的镍和夹带杂质的标称组成。GTD-111含有实质浓度的钛(Ti)和钽(Ta)。在某些条件下，η相可在模具表面上和在铸件内部形成，其在一些情况下导致裂纹形成。美国专利号6,416,596中公开并要求保护的合金（包括GTD-111）的特性为在凝固合金中存在η相、六方密堆形式的金属间Ni3Ti以及偏析的钛金属。在合金凝固期间，钛具有从固/液界面的液体侧排斥的强烈趋势，导致钛在凝固前沿中偏析(局部富集)并促进在最后凝固液体中形成η。钛的偏析还降低固相线温度，增加γ/γ'(gamma/gamma prime)共晶相的分数并导致在凝固合金中微收缩。η相尤其可导致由那些合金铸造的某些制品在初始铸造过程以及铸造后、机械加工和修复过程期间被废弃。此外，η相的存在可导致在服务暴露期间合金机械性质的降级。
除了形成η之外，在美国专利号6,416,596中要求保护的那类合金还易于形成有害的拓扑密堆(TCP)相(例如，μ相和σ相)。TCP相在高于约1500℉的温度下暴露之后形成。TCP相不仅脆，而且其形成通过从所要合金相中除去溶质元素并使其在脆性相中浓缩来降低合金的溶体增强潜力，从而无法满足预定强度和寿命目标。超出小标称量的TCP相的形成由合金的组成和热历史产生。
在本领域中合乎需要的将为具有方法和/或所形成的部件的性质改进的制品和方法。
发明内容
在一个实施方案中，提供了包含组合物的制品，其中所述组合物包含以重量百分比计约20.0%-约22.0%铬(Cr)、约18.0%-约20.0%钴(Co)、约1.0%-约2.0%钨(W)、约3.0%-约6.0%铌(Nb)、约0.5%-约1.5%钛(Ti)、约2.0%-约3.0%铝(Al)、约0.5%-约1.5%钼(Mo)、约0.03%-约0.18%碳(C)、至多约0.15%钽(Ta)、至多约0.20%铪(Hf)、至多约0.20%铁(Fe)、余量的镍(Ni)和夹带杂质。Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75。
所述组合物可焊接，具有包含约35体积%-45体积%的γ' (gamma prime)且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量较低的TCP相的微观结构。
在另一实施方案中，提供了形成制品的方法，所述方法包括将所述组合物成形为所述制品，所述组合物包含以重量百分比计约20.0%-约22.0%铬(Cr)、约18.0%-约20.0%钴(Co)、约1.0%-约2.0%钨(W)、约3.0%-约6.0%铌(Nb)、约0.5%-约1.5%钛(Ti)、约2.0%-约3.0%铝(Al)、约0.5%-约1.5%钼(Mo)、约0.03%-约0.18%碳(C)、至多约0.15%钽(Ta)、至多约0.20%铪(Hf)、至多约0.20%铁(Fe)、余量的镍(Ni)和夹带杂质。Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75。
将所述制品热处理以形成热处理过的微观结构。所述热处理过的微观结构可焊接，具有约35体积%-45体积%的γ' (gamma prime)，且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相。
在另一实施方案中，提供了操作燃气涡轮的方法，所述方法包括提供包含组合物的制品，所述组合物包含以重量百分比计约20.0%-约22.0%铬(Cr)、约18.0%-约20.0%钴(Co)、约1.0%-约2.0%钨(W)、约3.0%-约6.0%铌(Nb)、约0.5%-约1.5%钛(Ti)、约2.0%-约3.0%铝(Al)、约0.5%-约1.5%钼(Mo)、约0.03%-约0.18%碳(C)、至多约0.15%钽(Ta)、至多约0.20%铪(Hf)、至多约0.20%铁(Fe)、余量的镍(Ni)和夹带杂质。Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75。
所述组合物可焊接，具有包含约35体积%-45体积%的γ'且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相的微观结构。将所述制品暴露于在至少约1500℉的温度下的热气通道流。在所述暴露期间，所述制品在大于2000小时下具有低蠕变速率。
本发明提供以下方面。
第1项. 一种制品，其包含组合物，其中所述组合物包含以重量百分比计：
约20.0%-约22.0%铬(Cr)；
约18.0%-约20.0%钴(Co)；
约1.0%-约2.0%钨(W)；
约3.0%-约6.0%铌(Nb)；
约0.5%-约1.5%钛(Ti)；
约2.0%-约3.0%铝(Al)；
约0.5%-约1.5%钼(Mo)；
约0.03%-约0.18%碳(C)；
至多约0.15%钽(Ta)；
至多约0.20%铪(Hf)；
至多约0.20%铁(Fe)；
余量的镍(Ni)和夹带杂质，且
其中Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75
且所述组合物可焊接，具有包含约35体积%-45体积%的γ' (gamma prime)且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相的微观结构。
第2项. 根据第1项的制品，其中所述微观结构缺乏η相。
第3项. 根据第1项的制品，其中所述微观结构具有在升高的工作温度下含量降低的TCP相。
第4项. 根据第1项的制品，其中所述微观结构缺乏η相和TCP相。
第5项. 根据第1项的制品，其中所述组合物定向凝固。
第6项. 根据第1项的制品，其中所述组合物包含以重量百分比计约21.0%铬(Cr)、约19.0%钴(Co)、约1.5%钨(W)、约4.7%铌(Nb)、约1.0%钛(Ti)、约2.6%铝(Al)、约1.0%钼(Mo)、约0.14%碳(C)，以及余量的镍(Ni)和夹带杂质。
第7项. 根据第1项的制品，其中所述制品为燃气涡轮或航空发动机的热气通道部件，且其中所述热气通道部件能够暴露于至少约1500℉的温度下的热气通道气体。
第8项. 根据第7项的制品，其中所述制品选自静叶、喷嘴、密封件、固定罩壳、隔膜和燃料喷嘴。
第9项. 根据第1项的制品，其中所述制品为焊接填料棒。
第10项. 形成制品的方法，其包括：
使组合物成形为所述制品，所述组合物包含以重量百分比计：
约20.0%-约22.0%铬(Cr)；
约18.0%-约20.0%钴(Co)；
约1.0%-约2.0%钨(W)；
约3.0%-约6.0%铌(Nb)；
约0.5%-约1.5%钛(Ti)；
约2.0%-约3.0%铝(Al)；
约0.5%-约1.5%钼(Mo)；
约0.03%-约0.18%碳(C)；
至多约0.15%钽(Ta)；
至多约0.20%铪(Hf)；
至多约0.20%铁(Fe)；
余量的镍(Ni)和夹带杂质，且
其中Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75
热处理所述制品以形成热处理过的微观结构；
其中所述热处理过的微观结构可焊接，具有约35体积%-45体积%的γ' （gammaprime），且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相。
第11项. 根据第10项的方法，其中所述热处理过的微观结构缺乏η相。
第12项. 根据第10项的方法，其中使所述组合物成形为所述制品包括铸造所述组合物，其包括锭铸造、熔模铸造和近净成形铸造中的一种。
第13项. 根据第12项的方法，其中所述铸造包括定向凝固所述组合物。
第14项. 根据第10项的方法，其中使所述组合物成形为所述制品包括选自粉末冶金凝固、增材制造（additive manufacturing）和热喷涂的材料加工。
第15项. 根据第10项的方法，其中形成所述材料加工为增材制造且选自直接金属激光熔融(DMLM)、直接金属激光烧结(DMLS)、激光加工近净成形、选择性激光烧结(SLS)、选择性激光熔融(SLM)、电子束熔融(EBM)、熔融沉积成型(FDM)及其组合。
第16项. 操作燃气涡轮的方法，其包括：
提供包含组合物的制品，其中所述组合物包含以重量百分比计：
约20.0%-约22.0%铬(Cr)；
约18.0%-约20.0%钴(Co)；
约1.0%-约2.0%钨(W)；
约3.0%-约6.0%铌(Nb)；
约0.5%-约1.5%钛(Ti)；
约2.0%-约3.0%铝(Al)；
约0.5%-约1.5%钼(Mo)；
约0.03%-约0.18%碳(C)；
至多约0.15%钽(Ta)；
至多约0.20%铪(Hf)；
至多约0.20%铁(Fe)；
余量的镍(Ni)和夹带杂质，且
其中Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75
且所述组合物可焊接，具有包含约35体积%-45体积%的γ' （gamma prime）且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相的微观结构；
使所述制品暴露于至少约1500℉的温度下的热气通道流；
其中在所述暴露期间，所述制品在大于2000小时下具有低蠕变速率。
第17项. 根据第16项的方法，其中所述制品在大于400小时下具有低蠕变速率。
第18项. 根据第16项的方法，其中所述制品在大于600小时下具有低蠕变速率。
第19项. 根据第16项的方法，其中所述制品选自静叶、喷嘴、密封件、固定罩壳、隔膜和燃料喷嘴。
第20项. 根据第16项的方法，其中所述微观结构缺乏η相和在升高的工作温度下含量降低的TCP相。
本发明的其他特点和优点将结合举例说明本发明的原理的附图自以下更详细的描述而显而易见。
具体实施方式
提供了制品和形成制品的方法。与未使用本文公开的一种或多种特点的方法和制品相比较，本公开内容的实施方案具有提高的可焊接性、提高的应变时效开裂的抵抗性、增加的蠕变寿命、延长的低周期疲劳和提高的抗氧化性。本公开内容的实施方案能够制造燃气涡轮和燃气涡轮发动机的热气通道部件、超合金组合物，所述超合金组合物至少具有与已知超合金一样的高温有利性能且不含η相和在升高的工作温度下含量降低的TCP相。
在介绍本发明的各种实施方案的要素时，冠词“一个/种”、“该”和“所述”旨在表示存在一个/种或多个/种所述要素。术语“包含”、“包括”和“具有”旨在为包括性并意味着除了所列要素之外还可能有其他要素。
在一个实施方案中，制品包含组合物，所述组合物包含以重量百分比计约20.0%-约22.0%铬(Cr)、约18.0%-约20.0%钴(Co)、约1.0%-约2.0%钨(W)、约3.0%-约6.0%铌(Nb)、约0.5%-约1.5%钛(Ti)、约2.0%-约3.0%铝(Al)、约0.5%-约1.5%钼(Mo)、约0.03%-约0.18%碳(C)、至多约0.15%钽(Ta)、至多约0.20%铪(Hf)、至多约0.20%铁(Fe)、余量的镍(Ni)和夹带杂质。
在另一实施方案中，所述组合物包含以重量计约21.0%铬(Cr)、约19.0%钴(Co)、约1.5%钨(W)、约4.7%铌(Nb)、约1.0%钛(Ti)、约2.6%铝(Al)、约1.0%钼(Mo)、约0.14%碳(C)以及余量的镍(Ni)和夹带杂质。
在本发明的一个实施方案中，所述组合物中存在的铝(Al)的量根据下式提供：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75
其中“Al”为以总组合物的重量百分比计的铝的量，且“Ti”为以总组合物的重量百分比计的钛的量。
所述组合物可焊接，具有包含约35体积%-45体积%或约37体积%-40体积%或约38体积%的γ'（gamma prime）且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相的微观结构。
根据本公开内容由所述组合物形成的制品实现超合金中的机械性质等于或超过诸如GTD-111的常规超合金的那些机械性质，同时例如与GTD-111相比较，使诸如η相和在升高的工作温度下含量降低的TCP相的微观结构不稳定性的形成降到最小程度或理想地完全避免。
例如，根据本发明形成的镍基超合金制品具有全部相对于GTD-111而言良好的可焊接性、抗氧化性、延长的低周期疲劳寿命、延长的增加的蠕变寿命的改进组合并使η相的有害形成和在升高的温度下在所述超合金微观结构中拓扑密堆相的有害形成降到最小程度或消除。所述镍基超合金制品的特征在于蠕变寿命和微观结构稳定性的改进组合，其中η相和拓扑密堆相的有害形成在升高的温度下在超合金微观结构中降到最小程度或消除。在一个实施方案中，根据本公开内容由所述组合物形成的微观结构缺乏η相。如本文所用的“可焊接的”或“良好的可焊接性”或其语法变体是指组合物在焊接时的性质，如从焊接处的俯视图观察呈现出几乎没有或没有的裂纹或裂隙，且如果存在开裂，则开裂包括具有小于约0.003英寸的长度的裂纹。
在一个实施方案中，形成所述制品的方法包括提供以任何合适形式例如锭、熔体、粉末或其他已知金属形式的组合物，和由所述组合物形成所述制品。在另一实施方案中，由所述组合物形成所述制品包括任何合适的技术，包括但不限于诸如铸造、粉末冶金凝固、增材制造和热喷涂的材料加工。合适的铸造方法包括锭铸造、熔模铸造或近净成形铸造。合适的增材制造方法包括但不限于本领域的普通技术人员已知的方法，如直接金属激光熔融(DMLM)、直接金属激光烧结(DMLS)、激光加工近净成形、选择性激光烧结(SLS)、选择性激光熔融(SLM)、电子束熔融(EBM)、熔融沉积成型(FDM)或其组合。如上所提，可使用任何合适的铸造、粉末冶金、增材制造或热喷涂方法以形成所述制品。在其中合乎需要地生产更复杂的部件的实施方案中，熔融金属可通过熔模铸造方法或经由通常可更适用于生产无法通过正常制造技术生产的部件的增材制造的方法合乎需要地铸造，所述部件诸如为具有复杂形状的涡轮叶片或必须经受住高温的涡轮部件。在一个实施方案中，所述组合物可为焊接填料组合物或成形为焊接填料棒。在另一实施方案中，所述熔融金属可通过锭铸造方法铸造、凝固成涡轮部件。所述成形可使用重力、压力、惰性气体或真空条件进行。在一些实施方案中，成形在真空中进行。
在一个实施方案中，将模具中的熔体定向凝固。定向凝固通常产生单晶或柱状结构，即沿生长方向伸长的晶粒，且因此对于机翼，沿生长方向伸长的晶粒的蠕变强度大于等轴铸件且适合在一些实施方案中使用。在定向凝固中，树状晶体沿定向热流取向且或可形成柱状结晶微观结构(即，在工件的整个长度上蔓延且根据惯常使用的语言在本文中称为定向凝固(DS)的晶粒)。在该方法中，需要避免传输（transmission）为球状(多晶)凝固，因为非定向生长不可避免地形成横向和纵向晶界，其否定了定向凝固(DS)的有利性质。这种加工与根据本公开内容的组合物组合产生降低或消除诸如η相和TCP相的微观结构不稳定性的形成的微观结构。
包含所述镍基合金的铸造制品通常经受不同的热处理以优化强度以及提高抗蠕变性。在一些实施方案中，所述铸件在固相线和γ'固溶线温度之间的温度下合乎需要地溶体热处理。固相线为合金在加热期间开始熔融或在自液相冷却期间完成凝固的温度。γ'固溶线为在加热期间γ'相完全溶解到γ基质相中或在冷却期间开始在γ基质相中析出的温度。这种热处理通常降低偏析的存在。在溶体热处理之后，合金在低于γ'固溶线温度下热处理以形成γ'析出物。已经热处理过的制品的微观结构包括包含具有约35体积%-45体积%或约37体积%-40体积%或约38体积%的γ' (gamma prime)的面心立方结构的微观结构。γ'析出物的平均尺寸为约0.16µm-约0.26µm或约0.18µm-约0.24µm或约0.22µm。
与诸如GTD-111的常规超合金组合物相比较，根据本公开内容由所述组合物形成的制品具有细小的（fine）共晶区。所形成的制品由于由本公开内容的组合物引起的较少的裂纹引发位点而包括较长的低周期疲劳(LCF)寿命。此外，精制的（refined）共晶区还产生在凝固过程中形成的在热处理时进入溶体的更多γ'。此外，与已知合金相比，根据本公开内容的制品具有更大的抗蠕变性。例如，在燃气涡轮操作条件下的200小时、400小时、600小时或800小时的时间下，根据本公开内容的制品具有比常规镍基超合金制品少5%、少10%、少15%、少20%或少大于20%的低蠕变速率。
在一个实施方案中，将所述镍基合金加工成燃气涡轮或航空发动机的热气部件，且其中所述热气通道部件经受至少约1500℉的温度。在另一实施方案中，所述热气通道部件选自叶片或动叶、静叶、喷嘴、密封件、燃烧器和固定罩壳、隔膜或燃料喷嘴。在一个实施方案中，将所述镍基合金加工成用于大型燃气涡轮机的涡轮叶片(也称作涡轮动叶)。在一个实施方案中，将所述镍基合金加工成焊接填料棒，例如通过焊接方法，诸如激光焊接、气体保护钨极电弧焊(TIG)、气体保护金属极电弧焊(MIG)或其组合。
虽然已经参考一个或多个实施方案描述了本发明，本领域技术人员应当理解的是在不偏离本发明的范围的情况下，可进行多种改变且可用等效物替代其要素。另外，在不偏离本发明的基本范围的情况下可对本发明的教导进行许多修改以适应具体的情形或材料。因此，并非想要将本发明限制于作为针对实施本发明所考虑的最佳模式公开的具体实施方案，而是本发明将包括落入随附权利要求范围内的所有实施方案。

Claims (20)

1.一种制品，其包含组合物，其中以重量百分比计，所述组合物的组成为：
20.0%-22.0%铬(Cr)；
18.0%-20.0%钴(Co)；
1.0%-2.0%钨(W)；
3.0%-6.0%铌(Nb)；
0.5%-1.5%钛(Ti)；
2.0%-3.0%铝(Al)；
0.5%-1.5%钼(Mo)；
0.03%-0.18%碳(C)；
至多0.15%钽(Ta)；
至多0.20%铪(Hf)；
至多0.20%铁(Fe)；
余量的镍(Ni)和夹带杂质，且
其中Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75
且所述组合物可焊接，具有包含37体积%-40体积%的γ' 且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相的微观结构。
2.权利要求1的制品，其中所述微观结构缺乏η相。
3.权利要求1的制品，其中所述微观结构具有在升高的工作温度下含量降低的TCP相。
4.权利要求1的制品，其中所述微观结构缺乏η相和TCP相。
5.权利要求1的制品，其中所述组合物定向凝固。
6.权利要求1的制品，其中以重量百分比计，所述组合物的组成为：21.0%铬(Cr)、19.0%钴(Co)、1.5%钨(W)、4.7%铌(Nb)、1.0%钛(Ti)、2.6%铝(Al)、1.0%钼(Mo)、0.14%碳(C)，以及余量的镍(Ni)和夹带杂质。
7.权利要求1的制品，其中所述制品为燃气涡轮或航空发动机的热气通道部件，且其中所述热气通道部件能够暴露于至少1500℉的温度下的热气通道气体。
8.权利要求7的制品，其中所述制品选自静叶、喷嘴、密封件、固定罩壳、隔膜和燃料喷嘴。
9.权利要求1的制品，其中所述制品为焊接填料棒。
10.形成制品的方法，其包括：
使组合物成形为所述制品，其中以重量百分比计，所述组合物的组成为：
20.0%-22.0%铬(Cr)；
18.0%-20.0%钴(Co)；
1.0%-2.0%钨(W)；
3.0%-6.0%铌(Nb)；
0.5%-1.5%钛(Ti)；
2.0%-3.0%铝(Al)；
0.5%-1.5%钼(Mo)；
0.03%-0.18%碳(C)；
至多0.15%钽(Ta)；
至多0.20%铪(Hf)；
至多0.20%铁(Fe)；
余量的镍(Ni)和夹带杂质，且
其中Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75
热处理所述制品以形成热处理过的微观结构；
其中所述热处理过的微观结构可焊接，具有37体积%-40体积%的γ'，且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相。
11.权利要求10的方法，其中所述热处理过的微观结构缺乏η相。
12.权利要求10的方法，其中使所述组合物成形为所述制品包括铸造所述组合物，其包括锭铸造、熔模铸造和近净成形铸造中的一种。
13.权利要求12的方法，其中所述铸造包括定向凝固所述组合物。
14.权利要求10的方法，其中使所述组合物成形为所述制品包括选自粉末冶金凝固、增材制造和热喷涂的材料加工。
15.权利要求14的方法，其中所述材料加工为增材制造且选自直接金属激光熔融、直接金属激光烧结、激光加工近净成形、选择性激光烧结、选择性激光熔融、电子束熔融、熔融沉积成型及其组合。
16.操作燃气涡轮的方法，其包括：
提供包含组合物的制品，其中以重量百分比计，所述组合物的组成为：
20.0%-22.0%铬(Cr)；
18.0%-20.0%钴(Co)；
1.0%-2.0%钨(W)；
3.0%-6.0%铌(Nb)；
0.5%-1.5%钛(Ti)；
2.0%-3.0%铝(Al)；
0.5%-1.5%钼(Mo)；
0.03%-0.18%碳(C)；
至多0.15%钽(Ta)；
至多0.20%铪(Hf)；
至多0.20%铁(Fe)；
余量的镍(Ni)和夹带杂质，且
其中Al的量根据下式存在：
Al ≤ - (0.5 * Ti) + 3.75
且所述组合物可焊接，具有包含37体积%-40体积%的γ' 且基本缺乏η和在升高的工作温度下含量降低的TCP相的微观结构；
使所述制品暴露于至少1500℉的温度下的热气通道流；
其中在所述暴露期间，所述制品在大于2000小时下具有低蠕变速率。
17.权利要求16的方法，其中所述制品在大于400小时下具有低蠕变速率。
18.权利要求16的方法，其中所述制品在大于600小时下具有低蠕变速率。
19.权利要求16的方法，其中所述制品选自静叶、喷嘴、密封件、固定罩壳、隔膜和燃料喷嘴。
20.权利要求16的方法，其中所述微观结构缺乏η相和在升高的工作温度下含量降低的TCP相。
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