JPS60156979A - 内燃機関の点火時期制御装置 - Google Patents
内燃機関の点火時期制御装置Info
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- JPS60156979A JPS60156979A JP1093984A JP1093984A JPS60156979A JP S60156979 A JPS60156979 A JP S60156979A JP 1093984 A JP1093984 A JP 1093984A JP 1093984 A JP1093984 A JP 1093984A JP S60156979 A JPS60156979 A JP S60156979A
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- Japan
- Prior art keywords
- ignition timing
- engine
- predetermined
- throttle valve
- rotational speed
- Prior art date
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P9/00—Electric spark ignition control, not otherwise provided for
- F02P9/002—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression
- F02P9/005—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression by weakening or suppression of sparks to limit the engine speed
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は補助空気弁を有する内燃機関の点火時期制御装
置に関する。
置に関する。
従来技術
一般に、低温での機関始動時および始動直後には、燃料
の気化状態が悪く、燃焼室内温度が低く、しかも機関の
駆動Ｆｇ擦等の負荷も大きいために、機関の回転速度を
大きくする必要がある。従って、通常、機関の始動から
暖機完了までは、機関の回転速度を大きくするいわゆる
ファーストアイドル回転制御が行われている。従来、こ
のファーストアイドル回転制御を、アイドル回転速度制
御（ＩＳＣ）を用いずに、スロットル弁の上流の吸気通
路と下流の吸気通路とを連結してスロットル弁をバイパ
スした補助空気弁によって行うものがある。
の気化状態が悪く、燃焼室内温度が低く、しかも機関の
駆動Ｆｇ擦等の負荷も大きいために、機関の回転速度を
大きくする必要がある。従って、通常、機関の始動から
暖機完了までは、機関の回転速度を大きくするいわゆる
ファーストアイドル回転制御が行われている。従来、こ
のファーストアイドル回転制御を、アイドル回転速度制
御（ＩＳＣ）を用いずに、スロットル弁の上流の吸気通
路と下流の吸気通路とを連結してスロットル弁をバイパ
スした補助空気弁によって行うものがある。
しかしながら、上述の補助空気弁によってファーストア
イドル回転速度を行うシステムでは、機関のならし状態
の変動、補助空気弁の公差変動による吸入空気量の変動
等により冷間時のファーストアイドル回転速度が変動し
、最悪の場合、回転速度が上昇し過ぎて許容回転速度を
超えていわゆるオーバランを引起こすという問題点があ
った。
イドル回転速度を行うシステムでは、機関のならし状態
の変動、補助空気弁の公差変動による吸入空気量の変動
等により冷間時のファーストアイドル回転速度が変動し
、最悪の場合、回転速度が上昇し過ぎて許容回転速度を
超えていわゆるオーバランを引起こすという問題点があ
った。
本発明の目的は上述の従来形における問題点に鑑み、冷
間時のファーストアイドル回転速度制御時に回転速度が
所定値以上になったときには点火時期を遅角側に制御し
て熱効率を低減させることにより、冷間時のファースト
アイドル回転速度の過度の上昇を防止し、延いてはオー
バランを防止することにある。
間時のファーストアイドル回転速度制御時に回転速度が
所定値以上になったときには点火時期を遅角側に制御し
て熱効率を低減させることにより、冷間時のファースト
アイドル回転速度の過度の上昇を防止し、延いてはオー
バランを防止することにある。
発明の構成
上述の目的を達成するための本発明の構成は第１図に示
される。第１図では、スロットル弁の上流の吸気通路と
下流の吸気通路とを連結して前記スロットル弁をバイパ
スする補助空気弁を設け、機関始動時および始動直後に
吸入空気量を増加させるようにした内燃機関において、
基本点火時期演算手段は機関の所定運転状態パラメータ
に応じて機関の基本点火時期θＢを演算する。スロット
ル弁全閉判別手段はスロットル弁は全閉か否かを判別し
、冷却水温判別手段は機関の冷却水温度が所定温度以下
か否かを判別し、回転速度判別手段は機関の回転速度が
第１の所定値以上か否かを判別する。この結果、スロッ
トル弁が全閉、冷却水温が所定温度以下、且つ機関の回
転速度が第１の所定値以上のときに、遅角量演算手段が
点火時期遅角量へ〇を演算する。そして、点火時期演算
手段は基本点火時期θＢに点火時期遅角量へ〇を加算す
ることにより点火時期θＢ＋Δθを演算する。
される。第１図では、スロットル弁の上流の吸気通路と
下流の吸気通路とを連結して前記スロットル弁をバイパ
スする補助空気弁を設け、機関始動時および始動直後に
吸入空気量を増加させるようにした内燃機関において、
基本点火時期演算手段は機関の所定運転状態パラメータ
に応じて機関の基本点火時期θＢを演算する。スロット
ル弁全閉判別手段はスロットル弁は全閉か否かを判別し
、冷却水温判別手段は機関の冷却水温度が所定温度以下
か否かを判別し、回転速度判別手段は機関の回転速度が
第１の所定値以上か否かを判別する。この結果、スロッ
トル弁が全閉、冷却水温が所定温度以下、且つ機関の回
転速度が第１の所定値以上のときに、遅角量演算手段が
点火時期遅角量へ〇を演算する。そして、点火時期演算
手段は基本点火時期θＢに点火時期遅角量へ〇を加算す
ることにより点火時期θＢ＋Δθを演算する。
実施例
第２ｒｇＪ以降の図面を参照して本発明の詳細な説明す
る。
る。
第２図は本発明に係る内燃機関の点火時期制御装置の一
実施例を示す全体概要図である。第２図において、機関
本体ｌの吸気通路２には、エアクリーナ３、エアフロー
メータ４が設けられている。
実施例を示す全体概要図である。第２図において、機関
本体ｌの吸気通路２には、エアクリーナ３、エアフロー
メータ４が設けられている。
エアフローメータ４は吸入空気量を直接計測するもので
あって、ポテンショメータを内蔵して吸入空気量に比例
したアナログ電圧の電気信号を発生する。また、機関本
体１の吸気通路２に設けられたスロットル弁５の軸には
、スロットル弁５が全閉状態か否かを検出するためのス
ロットルセンサ（アイドルスイッチとも言う）６が設け
られている。
あって、ポテンショメータを内蔵して吸入空気量に比例
したアナログ電圧の電気信号を発生する。また、機関本
体１の吸気通路２に設けられたスロットル弁５の軸には
、スロットル弁５が全閉状態か否かを検出するためのス
ロットルセンサ（アイドルスイッチとも言う）６が設け
られている。
また、吸気通路２におけるサージタンク７およびスロッ
トルボディ８には、スロットル弁６の上流側と下流側と
を連結するバイパス空気通路９が設けられており、その
途中に、バイメタル式補助空気弁１１が設けられている
。このバイメタル式補助空気弁１１は機関の冷却水、ヒ
ートコイル、もしくはその両方を用いて制御される。
トルボディ８には、スロットル弁６の上流側と下流側と
を連結するバイパス空気通路９が設けられており、その
途中に、バイメタル式補助空気弁１１が設けられている
。このバイメタル式補助空気弁１１は機関の冷却水、ヒ
ートコイル、もしくはその両方を用いて制御される。
本発明においては、機関始動から暖機完了までにおける
ファーストアイドル回転制御を主にバイメタル式補助空
気弁１１により行うが、機関の回転速度が許容値を超え
ないように点火時期を制御している。
ファーストアイドル回転制御を主にバイメタル式補助空
気弁１１により行うが、機関の回転速度が許容値を超え
ないように点火時期を制御している。
また、機関本体１のシリンダブロックのウォータジャケ
ットには冷却水の温度を検出するための水温センサ１２
が設けられている。水温センサ１２は冷却水の温度に応
じたアナログ電圧の電気信号を発生する。
ットには冷却水の温度を検出するための水温センサ１２
が設けられている。水温センサ１２は冷却水の温度に応
じたアナログ電圧の電気信号を発生する。
ディストリビュータ１３には、その軸がたとえばクラン
ク角に換算して３６０° 、３０°回転する毎に角度位
置信号を発生する２つの回転角センサ１４゜１５が設け
られている。回転角センサ１４．１５の角度位置信号は
、燃料噴射時間演算ルーチンの割込み要求信号、点火時
期の基準タイミング信号、点火時期演算ルーチンの割込
み要求信号等として作用する。
ク角に換算して３６０° 、３０°回転する毎に角度位
置信号を発生する２つの回転角センサ１４゜１５が設け
られている。回転角センサ１４．１５の角度位置信号は
、燃料噴射時間演算ルーチンの割込み要求信号、点火時
期の基準タイミング信号、点火時期演算ルーチンの割込
み要求信号等として作用する。
点火コイルエ６の１次側コイルに１次電流が制御回路ｌ
Ｏから供給されると、その高圧の２次電流はディストリ
ビュータ１３を介して各気筒毎に設けられた点火プラグ
１７に供給される。
Ｏから供給されると、その高圧の２次電流はディストリ
ビュータ１３を介して各気筒毎に設けられた点火プラグ
１７に供給される。
第３図は第２図の制御回路１０の詳細なブロック回路図
である。第３図において、エアフローメータ４、水温セ
ンサ１２の各アナログ信号はマルチプレクサ１０１を介
してＡ／Ｄ変換器１０２に供給されている。すなわち、
Ａ／Ｄ変換器１０２はＣＰＵ１０６によって選択制御さ
れたマルチプレクサ１０１を介して送込まれたエアフロ
ーメータ４、水温センサエ２のアナログ出力信号をクロ
ック発生回路１０７のクロック信号ＣＬＫを用いてＡ／
Ｄ変換し、Ａ／Ｄ変換終了後に割込み信号をｃｐｕ ｉ
ｏｅに送出する。この結果、割込みルーチンにおいて、
エアフローメータ４、水温センサ１２の最新データは取
込まれてＲＡＭ １０８の所定領域に格納されることに
なる。
である。第３図において、エアフローメータ４、水温セ
ンサ１２の各アナログ信号はマルチプレクサ１０１を介
してＡ／Ｄ変換器１０２に供給されている。すなわち、
Ａ／Ｄ変換器１０２はＣＰＵ１０６によって選択制御さ
れたマルチプレクサ１０１を介して送込まれたエアフロ
ーメータ４、水温センサエ２のアナログ出力信号をクロ
ック発生回路１０７のクロック信号ＣＬＫを用いてＡ／
Ｄ変換し、Ａ／Ｄ変換終了後に割込み信号をｃｐｕ ｉ
ｏｅに送出する。この結果、割込みルーチンにおいて、
エアフローメータ４、水温センサ１２の最新データは取
込まれてＲＡＭ １０８の所定領域に格納されることに
なる。
回転角センサ１４ 、１５の各パルス信号は割込み要求
信号および基準タイミング信号を発生するためのタイミ
ング発生回路１０３に供給されている。タイミング発生
回路１０３はタイミングカウンタを有し、このタイミン
グカウンタは回転角センサ１５の３０°Ｃ＾毎のパルス
信号によって歩進され、回転角センサ１４の３６０°昨
毎のパルス信号によってリセットされる。さらに、回転
角センサ１５のパルス信号は回転速度形成回路１０４を
介して入力インターフェイス１０５の所定位置に供給さ
れる。回転速度形成回路１０４は、３０°ＣＡ毎に開閉
制御されるゲート、およびこのゲートを通過するクロッ
ク発生回路１０７のクロック信号ＣＬＫのパルス数を計
数するカウンタから構成され、従って、機関の回転速度
に反比例した２逓信号が形成されることになる。
信号および基準タイミング信号を発生するためのタイミ
ング発生回路１０３に供給されている。タイミング発生
回路１０３はタイミングカウンタを有し、このタイミン
グカウンタは回転角センサ１５の３０°Ｃ＾毎のパルス
信号によって歩進され、回転角センサ１４の３６０°昨
毎のパルス信号によってリセットされる。さらに、回転
角センサ１５のパルス信号は回転速度形成回路１０４を
介して入力インターフェイス１０５の所定位置に供給さ
れる。回転速度形成回路１０４は、３０°ＣＡ毎に開閉
制御されるゲート、およびこのゲートを通過するクロッ
ク発生回路１０７のクロック信号ＣＬＫのパルス数を計
数するカウンタから構成され、従って、機関の回転速度
に反比例した２逓信号が形成されることになる。
スロットルセンサ６のディジタル出力信号は入力インタ
ーフェイス１０５の所定位置に直接供給される。
ーフェイス１０５の所定位置に直接供給される。
ＲＯＭ １０９には、メインルーチン、燃料噴射量演算
ルーチン、点火時期演算制御ルーチン等のプログラム、
これらの処理に必要な種々の固定データ、定数等が予め
格納されている。
ルーチン、点火時期演算制御ルーチン等のプログラム、
これらの処理に必要な種々の固定データ、定数等が予め
格納されている。
ＣＰＵ １０６は水温センサ１２のデータをＲＡＭ １
０８より読出して暖機状態を検知して出力インターフェ
イス１１０の所定位置にヒートコイル駆動信号を送出し
、これにより、駆動回路１１１は補助空気弁１１のバイ
メタルｌｌａを制御する。補助空気弁１１のバイメタル
の温度制御方法としては種々あるが、たとえば、機関の
冷却水を用いて行い、冷却水温が低いときに補助空気弁
１１を開の方向に制御し、冷却水温が上昇するにつれて
補助空気弁１１を閉じる方向に制御する。そして、冷却
水温が設定値になったとき制御回路１０がヒートコイル
ｌｌａを通電してバイメタル温度を急上昇させて補助空
気弁１１をしゃ断し、始動後の要求特性に近づける。
０８より読出して暖機状態を検知して出力インターフェ
イス１１０の所定位置にヒートコイル駆動信号を送出し
、これにより、駆動回路１１１は補助空気弁１１のバイ
メタルｌｌａを制御する。補助空気弁１１のバイメタル
の温度制御方法としては種々あるが、たとえば、機関の
冷却水を用いて行い、冷却水温が低いときに補助空気弁
１１を開の方向に制御し、冷却水温が上昇するにつれて
補助空気弁１１を閉じる方向に制御する。そして、冷却
水温が設定値になったとき制御回路１０がヒートコイル
ｌｌａを通電してバイメタル温度を急上昇させて補助空
気弁１１をしゃ断し、始動後の要求特性に近づける。
また、ＣＰＵ １０６は後述の点火時期演算制御割込み
ルーチンにおいて演算された点火時期を基準角度位置た
とえば点火すべき気筒の圧縮上死点の６０°ＣＡだけ手
前の位置（６０°ＣＡ −ＢＴＤＣ）により換算後に出
力インターフェース１１０を介して点火制御回路１１２
のレジスタにセットする。この結果、点火プラグ１７の
１つが点火コイル１６およびディストリビュータ１３を
介して制御されることになる。
ルーチンにおいて演算された点火時期を基準角度位置た
とえば点火すべき気筒の圧縮上死点の６０°ＣＡだけ手
前の位置（６０°ＣＡ −ＢＴＤＣ）により換算後に出
力インターフェース１１０を介して点火制御回路１１２
のレジスタにセットする。この結果、点火プラグ１７の
１つが点火コイル１６およびディストリビュータ１３を
介して制御されることになる。
第２図の制御回路１０の動作を第４図、第５図。
第６図のフローチャートを参照して説明する。
第４図のフローチャートは点火時期遅角量Δθを演算す
るためのものであって、ステップ４０１は所定時間毎に
スタートする。
るためのものであって、ステップ４０１は所定時間毎に
スタートする。
ステップ４０２ 、４０３では、機関の始動時および始
動直後のいわゆる冷間時のファーストアイドル回転状態
か否かを判別している。すなわち、ステップ４０２では
、スロットルセンサ６のアイドル信号ＬＬを取込んでＬ
Ｌ ＝“１″ （スロットル弁全閉）か否かを判別し、
ステップ４０３では、水温センサ１２の出力温度データ
ＴＨＷを取込んでＴＨＷ≦７０℃か否かを判別する。こ
れらステップ４０２．４０３の判定の両方がｒＹＥｓ
Ｊのときにのみ冷間時のファーストアイドル回転状態で
あり、他方、少なくとも１つが「ＮＯ」であれば冷間時
のファーストアイドル回転状態でない。
動直後のいわゆる冷間時のファーストアイドル回転状態
か否かを判別している。すなわち、ステップ４０２では
、スロットルセンサ６のアイドル信号ＬＬを取込んでＬ
Ｌ ＝“１″ （スロットル弁全閉）か否かを判別し、
ステップ４０３では、水温センサ１２の出力温度データ
ＴＨＷを取込んでＴＨＷ≦７０℃か否かを判別する。こ
れらステップ４０２．４０３の判定の両方がｒＹＥｓ
Ｊのときにのみ冷間時のファーストアイドル回転状態で
あり、他方、少なくとも１つが「ＮＯ」であれば冷間時
のファーストアイドル回転状態でない。
冷間時のファーストアイドル回転状態でないときには、
フローはステップ４０２もしくは４０３からステップ４
０４． ４０５，４１８に流れる。すなわち、ステップ
４０４にてフラグＦ１をクリアし、ステップ４０５にて
遅角量ΔθをＯとする。ここでフラグＦ１は冷間時遅角
制御中を示す。
フローはステップ４０２もしくは４０３からステップ４
０４． ４０５，４１８に流れる。すなわち、ステップ
４０４にてフラグＦ１をクリアし、ステップ４０５にて
遅角量ΔθをＯとする。ここでフラグＦ１は冷間時遅角
制御中を示す。
次に、冷間時のファーストアイドル回転状態であれば、
フローはステップ４０２ 、４０３からステップ４０６
に流れる。ステップ４０６では機関の回転速度データＮ
ｅを取込んで所定値ＮＡと比較する。
フローはステップ４０２ 、４０３からステップ４０６
に流れる。ステップ４０６では機関の回転速度データＮ
ｅを取込んで所定値ＮＡと比較する。
なお、値ＮＡは機関の許容回転速度に相当する。
Ｎｅ≧ＮＡであれば、ステップ４０７にてフラグＦ２＝
″Ｉ″か否かを判別する。このフラグＦ２は、第５図の
ルーチンに示すように、機関の１回転毎にセットされる
ものである。従って、ステップ４０７では、機関が１回
転したか否かを判別している。この結果、１回転したと
きには、ステップ４０８にてフラグＦ２をクリアしてス
テップ４０９に進む。ステップ４０９では、遅角量Δθ
≦１５°か否かを判別する。つまり、ステップ４０９は
遅角量Δθに最大値１５゛を設定するものである。Δθ
≦１５°であれば、ステップ４１０にて遅角量を０．２
５゜増加させ、次いで、ステップ４１１にて冷間時遅角
制御中ソラグＦ１を立てる。そして、ステップ４１８に
てこのルーチンは終了する。ステップ４０７もしくは４
０９にて判定が「ＮＯ」であればフローはステップ４１
８に直接進む。
″Ｉ″か否かを判別する。このフラグＦ２は、第５図の
ルーチンに示すように、機関の１回転毎にセットされる
ものである。従って、ステップ４０７では、機関が１回
転したか否かを判別している。この結果、１回転したと
きには、ステップ４０８にてフラグＦ２をクリアしてス
テップ４０９に進む。ステップ４０９では、遅角量Δθ
≦１５°か否かを判別する。つまり、ステップ４０９は
遅角量Δθに最大値１５゛を設定するものである。Δθ
≦１５°であれば、ステップ４１０にて遅角量を０．２
５゜増加させ、次いで、ステップ４１１にて冷間時遅角
制御中ソラグＦ１を立てる。そして、ステップ４１８に
てこのルーチンは終了する。ステップ４０７もしくは４
０９にて判定が「ＮＯ」であればフローはステップ４１
８に直接進む。
このようにして、冷間時のファーストアイドル回転速度
が所定値ＮＡ以上になると、機関の１回転毎に０．２５
°の割合で点火時期を遅角して熱効率を小さくし、これ
により、機関の過度の回転上昇を防止できる。
が所定値ＮＡ以上になると、機関の１回転毎に０．２５
°の割合で点火時期を遅角して熱効率を小さくし、これ
により、機関の過度の回転上昇を防止できる。
また、ステップ４０６にて、Ｎｅ＜ＮＡであれば、フロ
ーはステップ４０６からステップ４１２に進み、冷間時
遅角制御中ソラグＦ１が“１”か否かを判別する。冷間
時遅角制御中（Ｆｌ−“ｌ”）であれば、ステップ４１
３にてＮｅ≦ＮＡ −３００（ｒｐｍ ）か否かを判別
する。Ｎｅ≦ＮＡ−３００であれば、ステップ４１４に
てフラグＦ２＝”ｌ”か否か、すなわち１回転したか否
かを判別する。この結果、１回転したときには、ステッ
プ４１５にてフラグＦ２をクリアし、ステップ４１６に
てΔθ〉０か否かを判別する。Δθ〉０であれば、ステ
ップ４１７にて遅角量Δθを０．２５”だけ減量する。
ーはステップ４０６からステップ４１２に進み、冷間時
遅角制御中ソラグＦ１が“１”か否かを判別する。冷間
時遅角制御中（Ｆｌ−“ｌ”）であれば、ステップ４１
３にてＮｅ≦ＮＡ −３００（ｒｐｍ ）か否かを判別
する。Ｎｅ≦ＮＡ−３００であれば、ステップ４１４に
てフラグＦ２＝”ｌ”か否か、すなわち１回転したか否
かを判別する。この結果、１回転したときには、ステッ
プ４１５にてフラグＦ２をクリアし、ステップ４１６に
てΔθ〉０か否かを判別する。Δθ〉０であれば、ステ
ップ４１７にて遅角量Δθを０．２５”だけ減量する。
なお、ステップ４１６は遅角量Δθを負にしないように
するためのものである。ステップ４１２． ４１３，４
１４あるいは４１６にて、判定が「ＮＯ」であれば、フ
ローはステップ４１８に直接進む。
するためのものである。ステップ４１２． ４１３，４
１４あるいは４１６にて、判定が「ＮＯ」であれば、フ
ローはステップ４１８に直接進む。
このようにして、冷間時遅角制御中にアイドル回転速度
が低下してＮＡ −３００（ｒｐｍ ）以下になったと
きには、遅角量を徐々に減衰させている。
が低下してＮＡ −３００（ｒｐｍ ）以下になったと
きには、遅角量を徐々に減衰させている。
第６図は第４図のルーチンにてめられた遅角量Δθにも
とづいて点火時期θを演算制御するルーチンを示す。ス
テップ６０１は所定クランク角たとえば１８０’ （：
Ａ毎にスタートする。次いでステップ６０２にてエアフ
ローメータ４により吸入空気量データＱを取込み、ステ
ップ６０３にて回転速度データＮｅを取込む。ステップ
６０４では、ＱおよびＮｅの２次元マツプＭを用いて補
間計算し、これにより、基本点火時期θＢをめる。ステ
ップ６０５では、基本点火時期θＢに遅角量Δθを加算
して点火時期θをめ、ステップ６０６では、点火時期θ
を上述の所定の換算後に出力インク−フェース１１０を
介して点火制御回路１１２のレジスタにセントし、ステ
ップ６０７にてこのルーチンは終了する。
とづいて点火時期θを演算制御するルーチンを示す。ス
テップ６０１は所定クランク角たとえば１８０’ （：
Ａ毎にスタートする。次いでステップ６０２にてエアフ
ローメータ４により吸入空気量データＱを取込み、ステ
ップ６０３にて回転速度データＮｅを取込む。ステップ
６０４では、ＱおよびＮｅの２次元マツプＭを用いて補
間計算し、これにより、基本点火時期θＢをめる。ステ
ップ６０５では、基本点火時期θＢに遅角量Δθを加算
して点火時期θをめ、ステップ６０６では、点火時期θ
を上述の所定の換算後に出力インク−フェース１１０を
介して点火制御回路１１２のレジスタにセントし、ステ
ップ６０７にてこのルーチンは終了する。
第７図は第４図のルーチンにてめられる遅角量Δθの一
例を示すタイミング図である。すなわち、時刻ｔ１にて
回転速度ＮｅがＮＡに封達すると、冷間時遅角制御が開
始して遅角量Δθが徐々に増加する。次いで、時刻ｔ１
にて、熱効率が低下して回転速度ＮｅがＮＡ未溝になる
と、遅角量Δθはその値を保持する。そして、回転速度
Ｎｅがさらに低下してＮＡ−３００に到達した時点ｔ３
から、遅角量Δθが徐々に減衰される。
例を示すタイミング図である。すなわち、時刻ｔ１にて
回転速度ＮｅがＮＡに封達すると、冷間時遅角制御が開
始して遅角量Δθが徐々に増加する。次いで、時刻ｔ１
にて、熱効率が低下して回転速度ＮｅがＮＡ未溝になる
と、遅角量Δθはその値を保持する。そして、回転速度
Ｎｅがさらに低下してＮＡ−３００に到達した時点ｔ３
から、遅角量Δθが徐々に減衰される。
発明の詳細
な説明したように本発明によれば、冷間時のファースト
アイドル回転速度制御時に回転速度が上昇して所定値を
超えた場合には、点火時期を遅角制御して熱効率を小さ
くしているので、回転速度の過度の上昇を防止でき、従
って、オーバランを防止できる。
アイドル回転速度制御時に回転速度が上昇して所定値を
超えた場合には、点火時期を遅角制御して熱効率を小さ
くしているので、回転速度の過度の上昇を防止でき、従
って、オーバランを防止できる。
第１図は本発明の詳細な説明するための全体ブロック図
、第２図は本発明に係る内燃機関の制御装置の一実施例
を示す全体概要図、第３図は第２図の制御回路１０の詳
細なブロック回路図、第４図、第５図、第６図は第２図
の制御回路１０の動作を説明するためのフローチャート
、第７図は第４図の遅角量Δθの一例を示すタイミング
図である。 ｌ二機関本体、４：エアフローメータ、５：スロソトル
弁、６：スロットルセンサ、１０：制御回路、 １１：
補助空気弁、１２：水温センサ、１３：ディストリビュ
ータ、１４ 、１５ ：回転角センサ、 １７：点火プラグ。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士西舘和之 弁理士 松 下 操 弁理士 山 口 昭 之 弁理士西山雅也 第１図 第２図 第７図 ん＋ Ｌ２ 人３ λ４
、第２図は本発明に係る内燃機関の制御装置の一実施例
を示す全体概要図、第３図は第２図の制御回路１０の詳
細なブロック回路図、第４図、第５図、第６図は第２図
の制御回路１０の動作を説明するためのフローチャート
、第７図は第４図の遅角量Δθの一例を示すタイミング
図である。 ｌ二機関本体、４：エアフローメータ、５：スロソトル
弁、６：スロットルセンサ、１０：制御回路、 １１：
補助空気弁、１２：水温センサ、１３：ディストリビュ
ータ、１４ 、１５ ：回転角センサ、 １７：点火プラグ。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士西舘和之 弁理士 松 下 操 弁理士 山 口 昭 之 弁理士西山雅也 第１図 第２図 第７図 ん＋ Ｌ２ 人３ λ４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 スロットル弁の上流の吸気通路と下流の吸気通路
とを連結して前記スロットル弁をバイパスする補助空気
弁を設け、機関始動時および始動直後に吸入空気量を増
加させるようにした内燃機関において、該機関の所定運
転状態パラメータに応じて該機関の基本点火時期を演算
する基本点火時期演算手段、前記スロットル弁が全閉か
否かを判別するスロットル弁全閉判別手段、前記機関の
冷却水温度が所定温度以下か否かを判別する冷却水温判
別手段、前記機関の回転速度が第１の所定値以上か否か
を判別する回転速度判別手段、前記スロットル弁が全閉
、前記冷却水温が前記所定温度以下、且つ前記機関の回
転速度が前記第１の所定値以上のときに点火時期遅角量
を演算する遅角量演算手段、および、前記基本点火時期
に前記点火時期遅角量を加算することにより点火時期を
演算する点火時期演算手段を具備することを特徴とする
内燃機関の点火時期制御装置。 ２、前記遅角量演算手段の演算による点火時期遅角量を
所定回転速度毎に所定量増量せしめた特許請求の範囲第
１項に記載の内燃機関の点火時期制御装置。 ３、前記増量された点火時期遅角量に最大値を設定した
特許請求の範囲第２項に記載の内燃機関の点火時期制御
装置。 ４、前記遅角量演算手段は、前記スロットル弁が閉、前
記冷却水温度が前記所定温度以下、且つ前記回転速度が
前記第１の所定値より小さい第２の所定値より小さいと
きに、前記点火時期遅角値を前記所定回転速度毎に所定
量減量する特許請求の範囲第２項に記載の内燃機関の点
火時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1093984A JPS60156979A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1093984A JPS60156979A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60156979A true JPS60156979A (ja) | 1985-08-17 |
Family
ID=11764185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1093984A Pending JPS60156979A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60156979A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5052359A (en) * | 1989-07-26 | 1991-10-01 | Walbro Corporation | Automatic engine fuel enrichment and ignition advance angle control system |
| EP0693625A2 (en) | 1994-07-19 | 1996-01-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | An ignition timing control device for an engine |
| US6772723B2 (en) | 2001-08-30 | 2004-08-10 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Automatic stop and start control system for internal combustion engine |
-
1984
- 1984-01-26 JP JP1093984A patent/JPS60156979A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5052359A (en) * | 1989-07-26 | 1991-10-01 | Walbro Corporation | Automatic engine fuel enrichment and ignition advance angle control system |
| EP0693625A2 (en) | 1994-07-19 | 1996-01-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | An ignition timing control device for an engine |
| US5588409A (en) * | 1994-07-19 | 1996-12-31 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Ignition timing control device for an engine |
| US6772723B2 (en) | 2001-08-30 | 2004-08-10 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Automatic stop and start control system for internal combustion engine |
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