JPS60155530A - ＬｉＢａＦ↓３の製造方法 - Google Patents
ＬｉＢａＦ↓３の製造方法Info
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- JPS60155530A JPS60155530A JP1075884A JP1075884A JPS60155530A JP S60155530 A JPS60155530 A JP S60155530A JP 1075884 A JP1075884 A JP 1075884A JP 1075884 A JP1075884 A JP 1075884A JP S60155530 A JPS60155530 A JP S60155530A
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- Japan
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- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＬｉＢａＦ、の製造方法に関し、詳細には所望
粒度のＬｉＢａＦ、を簡単且つ安価に製造することので
きる方法に関するものである。尚ＬｉＢａＦｓの用途に
ついては特に制限はないけれどもとシわけ溶接分野にお
いて有用であル且つ注目されているので溶接分野に提供
する場合を主体として以下の説明を展開する。
粒度のＬｉＢａＦ、を簡単且つ安価に製造することので
きる方法に関するものである。尚ＬｉＢａＦｓの用途に
ついては特に制限はないけれどもとシわけ溶接分野にお
いて有用であル且つ注目されているので溶接分野に提供
する場合を主体として以下の説明を展開する。
ＬｉＦとＢａＦｌの複合体であるＬｉＢａＦｌは溶接用
フラックス原料として使用され、スラグ形成剤、シール
ド剤、アーク安定剤として極めて優れた特性を発揮する
と共に、固有水分量が少ない等の多くの長所を有してお
シ、溶接用フラックス原料として需要は今後ますます拡
大していくものと予想される。
フラックス原料として使用され、スラグ形成剤、シール
ド剤、アーク安定剤として極めて優れた特性を発揮する
と共に、固有水分量が少ない等の多くの長所を有してお
シ、溶接用フラックス原料として需要は今後ますます拡
大していくものと予想される。
ところでＬｉＢａＦｌは自然界に存在しない為現在はＬ
ｉ化合物とＢａ化合物の各溶液を混合し、この溶液中に
おいて反応させて得た生成物を沈殿させる方法（以下沈
殿法という）等の湿式７法によって製造されている。し
かるに沈殿法は製造工程が煩雑で製造コストが高くつき
、しかも得られるＬｉＢａＦ６の粒度は数μｍ程度と極
めて微細であるので溶接分野等においては種々の不都合
を招く。即チＬ ｉ Ｂ ａ Ｆｍ 全セルフシールド
アーク溶接用複合ワイヤ用フラックス原料として使用す
る場合、シントロン性が非常に悪く金属製鞘内に７シツ
クスを均一に充填することが困難となる。その結果該複
合ワイヤを用いて溶接を行なうと溶接作業性が悪化し、
溶接金属の機械的性能にばらつきを生じる。又ＬＩＢａ
Ｆ、を被覆アーク溶接棒用フラックス原料として使用す
ると、７ラツクス塗装面に乾燥割れが発生し易くなると
いう事実も確認されている。
ｉ化合物とＢａ化合物の各溶液を混合し、この溶液中に
おいて反応させて得た生成物を沈殿させる方法（以下沈
殿法という）等の湿式７法によって製造されている。し
かるに沈殿法は製造工程が煩雑で製造コストが高くつき
、しかも得られるＬｉＢａＦ６の粒度は数μｍ程度と極
めて微細であるので溶接分野等においては種々の不都合
を招く。即チＬ ｉ Ｂ ａ Ｆｍ 全セルフシールド
アーク溶接用複合ワイヤ用フラックス原料として使用す
る場合、シントロン性が非常に悪く金属製鞘内に７シツ
クスを均一に充填することが困難となる。その結果該複
合ワイヤを用いて溶接を行なうと溶接作業性が悪化し、
溶接金属の機械的性能にばらつきを生じる。又ＬＩＢａ
Ｆ、を被覆アーク溶接棒用フラックス原料として使用す
ると、７ラツクス塗装面に乾燥割れが発生し易くなると
いう事実も確認されている。
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
、所望粒度のＬｉＢａＦｓを経済的に製造することので
きる方法を提供しようとするものであシ、例えば溶接分
野においては上記シントロン性等を良好に保ち得る様な
粒度のＬｆＢａＦ。
、所望粒度のＬｉＢａＦｓを経済的に製造することので
きる方法を提供しようとするものであシ、例えば溶接分
野においては上記シントロン性等を良好に保ち得る様な
粒度のＬｆＢａＦ。
を経済的に製造しようとするものである。
しかして上記目的を達成した本発明方法は、８００μｍ
以下の粒度のＬｉＦ及びＢａＦ、を混合し、酸化性雰囲
気中において焼成した後粉砕し粒度調整する点に要旨が
存在する。
以下の粒度のＬｉＦ及びＢａＦ、を混合し、酸化性雰囲
気中において焼成した後粉砕し粒度調整する点に要旨が
存在する。
以下本発明の構成並びに作用効果を順を追って説明する
。
。
ＬｉＢａＦ、の製造原料となるＬｉＦ及びＢａＦ、。
の粒度は、焼成に当た多粒子同士の反応面積を大きくし
て両者の結合反応を迅速且つ十分に進行させる上で８０
０μｍ以下とする必要があシ、反応効率を更に向上させ
る為にはＬｉＦとＢａＦ２の粒度を同程度に揃えること
が望ましい。又ＬｉＦとＢａＦ、ｌの混合比率は任意に
設定することができるが、ＬｉＦあるいはＢａＦ２のい
ずれかが多すぎる場合にはＬｉＢａＦ、の生成量に比べ
て未反応のＬｉＦあるいはＢａＦ２の残留量が過多とな
シ、焼成物中に占めるＬｆＢａＦ６の割合は低くなる。
て両者の結合反応を迅速且つ十分に進行させる上で８０
０μｍ以下とする必要があシ、反応効率を更に向上させ
る為にはＬｉＦとＢａＦ２の粒度を同程度に揃えること
が望ましい。又ＬｉＦとＢａＦ、ｌの混合比率は任意に
設定することができるが、ＬｉＦあるいはＢａＦ２のい
ずれかが多すぎる場合にはＬｉＢａＦ、の生成量に比べ
て未反応のＬｉＦあるいはＢａＦ２の残留量が過多とな
シ、焼成物中に占めるＬｆＢａＦ６の割合は低くなる。
一方これらの焼成異金物中からＬｉＢａＦ。
を単離することは極めて困難であると共に実用上はＬｉ
ＦあるいはＢａＦ２が少量混入しても大きな影響がない
ので常に分離操作を行なわなければならない訳ではない
。しかるに上記の如く焼成物中のＬｆＢａＦ６の割合が
低下しすぎた場合にはＬｆＢａＦ３の特性が発揮されず
最適の原料配合比率を実験的に種々検討したところＢａ
Ｆ、／ＬｉＦ（重量比）として１〜９とすることが望ま
しいことを知った。
ＦあるいはＢａＦ２が少量混入しても大きな影響がない
ので常に分離操作を行なわなければならない訳ではない
。しかるに上記の如く焼成物中のＬｆＢａＦ６の割合が
低下しすぎた場合にはＬｆＢａＦ３の特性が発揮されず
最適の原料配合比率を実験的に種々検討したところＢａ
Ｆ、／ＬｉＦ（重量比）として１〜９とすることが望ま
しいことを知った。
次に上記混合物の焼成は酸化性雰囲気例えば大気中にお
いて行なう−が、焼成に当たっては四−タリーキルン等
の連続式焼成炉やバッチ式焼成炉のいずれを使用しても
良い。尚焼成炉は高温に十分に耐え且つ温度分布が均一
な構造のものを使用することが望ましいことは言う迄も
ない。又焼成条件は、焼結状態の良好な成品焼結物が得
られる様に設定すべきであることは当然であり、例えば
焼結温度を６５０〜７７５℃、焼結時間を０．５時間以
上とすることが望まれる。焼結温度が６５０℃未満では
焼結状態が不十分となシ、未反応のＬｉＦ及びＢａＦ、
が残留すると共に粉砕（後述）後の流動性が悪くなる傾
向がみられる。一方焼結温度と が７７５℃を超え５（金物が溶融状態となシ、該溶融物
を冷却・凝固させた後粉砕する際に大きな粉砕力と多く
の時間を要すると共に、焼成炉自体も過度の高温に曝さ
れるので装置寿命が短かくな力、且つ焼成炉のメンテナ
ンス性からいっても不利である。又焼成時間が短かすぎ
る場合には焼結が不十分となるきらいがあるので０．５
時間以上とするととが望ましい。尚焼成時間を過度に長
くすることはエネルギーを無駄に消費することになるの
で好ましくない。
いて行なう−が、焼成に当たっては四−タリーキルン等
の連続式焼成炉やバッチ式焼成炉のいずれを使用しても
良い。尚焼成炉は高温に十分に耐え且つ温度分布が均一
な構造のものを使用することが望ましいことは言う迄も
ない。又焼成条件は、焼結状態の良好な成品焼結物が得
られる様に設定すべきであることは当然であり、例えば
焼結温度を６５０〜７７５℃、焼結時間を０．５時間以
上とすることが望まれる。焼結温度が６５０℃未満では
焼結状態が不十分となシ、未反応のＬｉＦ及びＢａＦ、
が残留すると共に粉砕（後述）後の流動性が悪くなる傾
向がみられる。一方焼結温度と が７７５℃を超え５（金物が溶融状態となシ、該溶融物
を冷却・凝固させた後粉砕する際に大きな粉砕力と多く
の時間を要すると共に、焼成炉自体も過度の高温に曝さ
れるので装置寿命が短かくな力、且つ焼成炉のメンテナ
ンス性からいっても不利である。又焼成時間が短かすぎ
る場合には焼結が不十分となるきらいがあるので０．５
時間以上とするととが望ましい。尚焼成時間を過度に長
くすることはエネルギーを無駄に消費することになるの
で好ましくない。
上記で得られた焼成物を溶接用フラックス原料等として
使用するに当たっては、粉砕後適当々粒度に調整する必
要があシ、該操作を経るととによって所望粒度のＬｆＢ
ａＦ３を得ることができる。
使用するに当たっては、粉砕後適当々粒度に調整する必
要があシ、該操作を経るととによって所望粒度のＬｆＢ
ａＦ３を得ることができる。
尚粉砕手段並びに粒度調整手段については特に制限はな
く常法に従えばよい。本発明方法によって製造したＬｉ
ＢａＦ、を溶接用フシックス原料として使用する場合に
は、粒度構成が５００μｍ以下であって７４μｍ以下の
成分量が９０重量−以下となる様に調整することが望ま
れる。しかして粒度が大き過ぎると、例えばセルフシー
ルドアーク溶接用複合ワイヤの充填成分として使用する
場合に、金属製鞘内に７ラツクスを均一に充填し難くな
シ、又被覆アーク溶接棒においては心線に対するンラツ
身スの塗装性が劣化する。一方粒度が小さ過ぎる場合に
は前者にあってはシントロン性が悪化して溶接作業性や
溶接金属の性質に悪影響が出ると共に、後者にあっては
塗装層に乾燥割れが発生し易くなる。
く常法に従えばよい。本発明方法によって製造したＬｉ
ＢａＦ、を溶接用フシックス原料として使用する場合に
は、粒度構成が５００μｍ以下であって７４μｍ以下の
成分量が９０重量−以下となる様に調整することが望ま
れる。しかして粒度が大き過ぎると、例えばセルフシー
ルドアーク溶接用複合ワイヤの充填成分として使用する
場合に、金属製鞘内に７ラツクスを均一に充填し難くな
シ、又被覆アーク溶接棒においては心線に対するンラツ
身スの塗装性が劣化する。一方粒度が小さ過ぎる場合に
は前者にあってはシントロン性が悪化して溶接作業性や
溶接金属の性質に悪影響が出ると共に、後者にあっては
塗装層に乾燥割れが発生し易くなる。
尚前記湿式法によって得た微粒子状のＬｉＢａＦ、に更
に前記と同様の焼成、粉砕、粒度調整等の操作を施すこ
とによっても同様のＬｉＢａＦｓを得ることが可能では
ある。しかしながらこの方法では工程が一層増加する為
湿式法以上に操作が煩雑となシ工業的にみて実用価値は
極めて乏しい。
に前記と同様の焼成、粉砕、粒度調整等の操作を施すこ
とによっても同様のＬｉＢａＦｓを得ることが可能では
ある。しかしながらこの方法では工程が一層増加する為
湿式法以上に操作が煩雑となシ工業的にみて実用価値は
極めて乏しい。
本発明は以上の様に構成されておシ、８００μｍ以下の
粒度のＬｉＦ及びＢａＦ２を混合し酸化性雰囲気中にお
いて焼成させるのでＬｉＦとＢ ａ Ｆ。
粒度のＬｉＦ及びＢａＦ２を混合し酸化性雰囲気中にお
いて焼成させるのでＬｉＦとＢ ａ Ｆ。
の結合反応が迅速且つ十分に達成され複合生成物である
ＬｉＢａＦＢを効率良く得ることができる。
ＬｉＢａＦＢを効率良く得ることができる。
又上記焼成物を粉砕し粒度調整するにｉｉｂ粉砕の程度
並びに粒度調整装置のメツシュを変えることによって所
望粒度のＬｉＢａＦｓを得ることができる。本発明方法
は乾式法であるので生成物等の取扱いが容易であ）、工
程も簡素であるので目的物を経済的に得ることができる
。
並びに粒度調整装置のメツシュを変えることによって所
望粒度のＬｉＢａＦｓを得ることができる。本発明方法
は乾式法であるので生成物等の取扱いが容易であ）、工
程も簡素であるので目的物を経済的に得ることができる
。
以下本発明の実施例について説明する。
実施例
第１表に示す配合比のＬｉＦとＢ ａ Ｆ２の混合物Ａ
−Ｈ（２０〜３０ｇ）をアルミナ製るつぼに入れて電気
炉へ装入し、第２．３表中に示す条件で焼成した後、焼
成物を冷却後粉砕し粒度調整した。得られた各焼成物の
成分をＸ線回折法によシ同定した。焼成状態を第２表に
、又同定結果を第３表に示す。
−Ｈ（２０〜３０ｇ）をアルミナ製るつぼに入れて電気
炉へ装入し、第２．３表中に示す条件で焼成した後、焼
成物を冷却後粉砕し粒度調整した。得られた各焼成物の
成分をＸ線回折法によシ同定した。焼成状態を第２表に
、又同定結果を第３表に示す。
粒度
Ａ〜Ｆ：５００μｍ以下
Ｇ ：５００〜７０（１ｍ
Ｈ二 ９００〜１２００ μｍ
第２，３表からＬｉＦ及びＢａＦ２の粒度が過大である
Ｈにおいては焼成条件を６５０〜７７５℃と好ましい条
件に設定しても満足できる焼成状態を得ることはできな
かった。これに対し適正な粒度構成を有するＡ−Ｇであ
れば焼成条件を調整するととによって良好な焼結状態が
得られている。
Ｈにおいては焼成条件を６５０〜７７５℃と好ましい条
件に設定しても満足できる焼成状態を得ることはできな
かった。これに対し適正な粒度構成を有するＡ−Ｇであ
れば焼成条件を調整するととによって良好な焼結状態が
得られている。
尚Ａ〜Ｈのいずれの場合にも焼成温度が６２５℃と低い
ときには焼成反応が十分進行せず、未反応のＬｉＦ及び
ＢａＦ２が多量に残留している。一方焼成温度が８００
℃と高すぎると混合物が溶融状態となシ粉砕・粒度調整
に多大な労力を要した。
ときには焼成反応が十分進行せず、未反応のＬｉＦ及び
ＢａＦ２が多量に残留している。一方焼成温度が８００
℃と高すぎると混合物が溶融状態となシ粉砕・粒度調整
に多大な労力を要した。
又ＬＩＦの配合量が過小であるＥは未反応のＬｉＦが大
量に残留して焼成物中のＬｉＢａＦｓの含有割合が低下
し、ＬｉＢａＦ３の長所を十分に引き出せなかった。一
方ＢａＦ２の配合量が過少であるＦにおいては未反応の
ＢａＦｔが大量に残留し焼成物中のＬｉＢａＦ３の割合
が低下してその長所を生かせなかった。
量に残留して焼成物中のＬｉＢａＦｓの含有割合が低下
し、ＬｉＢａＦ３の長所を十分に引き出せなかった。一
方ＢａＦ２の配合量が過少であるＦにおいては未反応の
ＢａＦｔが大量に残留し焼成物中のＬｉＢａＦ３の割合
が低下してその長所を生かせなかった。
使用例１
本発明方法によって製造したＬｉＢａＦａを使用して下
記第４表に示す成分組成のセルフシールドアーク溶接用
複合ワイヤを製作した。これを用いて下記溶接条件下に
セルフシールドアーク溶接を行表っだ。ワイヤ製作時の
シントロン性並びに溶接時の作業性は第４表の通シであ
った。
記第４表に示す成分組成のセルフシールドアーク溶接用
複合ワイヤを製作した。これを用いて下記溶接条件下に
セルフシールドアーク溶接を行表っだ。ワイヤ製作時の
シントロン性並びに溶接時の作業性は第４表の通シであ
った。
溶接条件
試験板 ；軟鋼（１９ｍｍｔＸ１２５ｍｍｗＸ３５０ｍ
ｍ’ ）試験方法：ＪＩＳ Ｚ ３３１３ 溶接電流：２５０ Ａ （ＤＣ８Ｐ） 溶接電圧＝２１〜２２Ｖ 溶接速度： １０〜２３ｃｍ／ｉ 溶接姿勢：下向き 鋼製鞘 ：２ｍｍφ ｌ 成分：Ｃ・・・０．０４、Ｓｉ・・・０．０１、（
重量％） Ｍｎ−０，３５、Ｐ・０．０１７、ｓ −・
・ｏ、ｏｏｓ、Ｆｅ及び不可避不純物・・・残部 第４表に示すＮ１１ｌ〜３はいずれも本発明を満足する
ものであるが、溶接分野に適用するに当たっては１１＆
１１以外は下記の理由で好ましくない。即ちＭｌは焼成
条件及び粒度構成が良好であるのでシントロン性及び溶
接作業性は共に良好である。これに対し階２はＬｉＢａ
Ｆ、１の粒度が過大である為鋼製鞘内の７ラツクス充填
状態が不均一となシアークが不安定となると共に溶接作
業性が悪い。
ｍ’ ）試験方法：ＪＩＳ Ｚ ３３１３ 溶接電流：２５０ Ａ （ＤＣ８Ｐ） 溶接電圧＝２１〜２２Ｖ 溶接速度： １０〜２３ｃｍ／ｉ 溶接姿勢：下向き 鋼製鞘 ：２ｍｍφ ｌ 成分：Ｃ・・・０．０４、Ｓｉ・・・０．０１、（
重量％） Ｍｎ−０，３５、Ｐ・０．０１７、ｓ −・
・ｏ、ｏｏｓ、Ｆｅ及び不可避不純物・・・残部 第４表に示すＮ１１ｌ〜３はいずれも本発明を満足する
ものであるが、溶接分野に適用するに当たっては１１＆
１１以外は下記の理由で好ましくない。即ちＭｌは焼成
条件及び粒度構成が良好であるのでシントロン性及び溶
接作業性は共に良好である。これに対し階２はＬｉＢａ
Ｆ、１の粒度が過大である為鋼製鞘内の７ラツクス充填
状態が不均一となシアークが不安定となると共に溶接作
業性が悪い。
一方ＮＣＬ３はＬｉＢａＦ、の粒度が過小である為シン
トロン性が不良となシフシックス充填状態が不均一とな
って溶接作業性等が不良となった。又陽４は焼成温度が
低すぎる為に得られたＬｉＢａＦ。
トロン性が不良となシフシックス充填状態が不均一とな
って溶接作業性等が不良となった。又陽４は焼成温度が
低すぎる為に得られたＬｉＢａＦ。
は焼成不足となシ、粉砕後の焼成物の流動性が悪化しシ
ントロン性、溶接作業性が不良であった。
ントロン性、溶接作業性が不良であった。
使用例２
本発明方法によって製造したＬｉＢａＦ３等を使用して
下記第５表に示す成分組成の被−覆アーク溶接棒用フラ
ックスを調整し、これに固着剤を加えると共に心線の外
周に塗布して被覆アーク溶接棒を製造した。溶接棒製造
時の塗装性及び耐乾燥割れ性は第５表の通シであった。
下記第５表に示す成分組成の被−覆アーク溶接棒用フラ
ックスを調整し、これに固着剤を加えると共に心線の外
周に塗布して被覆アーク溶接棒を製造した。溶接棒製造
時の塗装性及び耐乾燥割れ性は第５表の通シであった。
心線 ： ４．ＯｍｍφＸ ４００ｍｍＬ（軟鋼）固着
剤：けい酸ソーダ＋けい酸カリウム判定基準 塗装性＝７ラツクスを心線に塗装後スラックス表面に「
かすれ」等の欠陥がない場合 を「良」とした（ｎ＝２０） 耐乾燥割れ性： フシックスを塗装した溶接棒２０本を 自然乾燥し、２４時間後に表面割れの 有無を目視で観察していずれの溶接棒 にも割れが無い場合を「良」とした。
剤：けい酸ソーダ＋けい酸カリウム判定基準 塗装性＝７ラツクスを心線に塗装後スラックス表面に「
かすれ」等の欠陥がない場合 を「良」とした（ｎ＝２０） 耐乾燥割れ性： フシックスを塗装した溶接棒２０本を 自然乾燥し、２４時間後に表面割れの 有無を目視で観察していずれの溶接棒 にも割れが無い場合を「良」とした。
第５表に示すＮ１５〜７はいずれも本発明を満足するも
のであるが、溶接分野に適用するに当たってはｒ１ｈ５
以外は下記の理由で好ましくない。即ち陽５は焼成条件
及び粒度構成が適正である為塗装性及び耐割れ性はいず
れも良好であった。これに対しＮｎ６は粒度がやや過大
である為に塗装性が悪化した。一方陽７は微細な粒度の
ものが多すぎる為に乾燥割れが発生した。
のであるが、溶接分野に適用するに当たってはｒ１ｈ５
以外は下記の理由で好ましくない。即ち陽５は焼成条件
及び粒度構成が適正である為塗装性及び耐割れ性はいず
れも良好であった。これに対しＮｎ６は粒度がやや過大
である為に塗装性が悪化した。一方陽７は微細な粒度の
ものが多すぎる為に乾燥割れが発生した。
出願人 株式会社神戸製鋼所
Claims (1)
- ８００ｕｍ以下の粒度のＬｉＦ及びＢ ａ Ｆ２を混合
し、酸化性雰囲気中において焼成した後粉砕し粒度調整
することを特徴とするＬｉＢａＦ３の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1075884A JPS60155530A (ja) | 1984-01-23 | 1984-01-23 | ＬｉＢａＦ↓３の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1075884A JPS60155530A (ja) | 1984-01-23 | 1984-01-23 | ＬｉＢａＦ↓３の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60155530A true JPS60155530A (ja) | 1985-08-15 |
| JPS6365608B2 JPS6365608B2 (ja) | 1988-12-16 |
Family
ID=11759223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1075884A Granted JPS60155530A (ja) | 1984-01-23 | 1984-01-23 | ＬｉＢａＦ↓３の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60155530A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01210195A (ja) * | 1988-02-19 | 1989-08-23 | Nippon Steel Corp | セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ |
-
1984
- 1984-01-23 JP JP1075884A patent/JPS60155530A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01210195A (ja) * | 1988-02-19 | 1989-08-23 | Nippon Steel Corp | セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ |
| JP2582601B2 (ja) * | 1988-02-19 | 1997-02-19 | 新日本製鐵株式会社 | セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6365608B2 (ja) | 1988-12-16 |
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