JPS60153202A - 円偏波アンテナ用反射板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［］発明の目的 本発明は電波反射層である金属層を中間層とする積層物
よりなる円偏波アンテナ用反射板に関する。さらにくわ
しくは、耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電波を反射
する金属層および無機充填剤含有オレフィン系重合体層
が順次積層してなり、該熱可塑性樹脂層の厚さは５ミク
ロンないし５ｍｍであり、金属層の厚さは５ミクロンな
いし　１ｍｍであり、かつ無機充填剤含有オレフィン系
重合体層の厚さは０．５ｍｍないし１５ｍｍである積層
物を用いることを円偏波アンチ光用反射板に関するもの
であり、嗣候性の良好な円偏波アンテナ用反射板を提供
することを目的とするものである。

［１１］発明の背景 静１１−衛星による衛星放送はヨーロッパ、アメリカ、
日本などの世界各国において近い４″：ｉ来にその実用
化が計画されている。しかし、静止衛星の軌道がｎｌ￥
−に限られているため、複数個の放送電波相互間に干渉
を生ずるおそれがある。かかる放送電波の相７Ｌ干渉を
避けるためには、衛星放送受信用アンテナの交差偏波識
別を利用する必要がある。このようにして、地」−の放
送電波を受信する場合には、電波を水平または垂直の直
線偏波にし、受信用アンテナの偏波面をこの放送電波の
偏波面に合わせて交差偏波識別度を利用することはさほ
ど困難ではないが、放送衛星からの電波を受とに基づく
偏波面のずれが生ずるため、上述のような偏波面を合わ
させることは困難である。

複数個の放送衛星に対する周波数割当ては、衛星放送用
層′波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮
して行なわれるものとみられるが、このような周波数割
当ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調
整の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小とな
るので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい
交差偏波識別度を得ることは期待することができない。

しかしなから、放送衛星電波を円偏波とした場合には、
前述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波
旋回方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視
者の受信用アンテナはその指向方向を調整して所９の放
送衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要
としないために直線偏波とした場合に比較して受信用ア
ンテナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計
どおりの偏波識別度を得ることができる。

これらのことから、将来の衛星放送システムにおいては
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして；円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、タイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
としたパラホラアンテナなどがあるが、いずれも構造か
複剥１であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかか
るため、１２ギガヘルツ（ＧＨ，り帯のマイクロ波を使
った衛星放送電波を受信するための一競゛聴視名用受信
用アンテナには適していない。

一方、構造が極めて簡単であり、小型軒昂のマイクロ波
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するように１７、これを−次放射器としたいわゆる
ヒーハット型のパラボラアンがある。このアンテナは移
動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられて
いるか、従来のヒーハント型パラボラアンテナはいずれ
も＋ｉｉｉ述したごとき矩型導波管を使用して直線偏波
を送受信するようになっており、円偏波用には使用する
ことはできない。

一競゛にパラボラアンテナとして金属板または金属ネッ
Ｉ・が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生す
るため、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要
がある。防食合金を使用するならば、高価である。一方
、防食塗装についても、防食を完全にするためには塗装
を数回くり返す必要があり、やはり高価になるのみなら
ず、多年使用するにともない、塗装物が劣化するという
問題がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱
硬化性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされた
ガラス繊維を積層された電波反射板を製造する試みも行
なわれているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波
反射層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが
非常に困難であった。

［ＩＴＩ］発明の構成 以上のことから、本発明者らは、製造工程が単純であり
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり保
持可能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて種
々探索した結果、少なくとも　（Ａ）耐候性の良好な熱
可塑性樹脂層（Ｂ）金属層 および （Ｃ）無機充填剤含有オレフィン系重合体層が順次積層
してなる積層物であり、該熱可・塑性樹脂層の厚さは５
ミクロンないし５ｍｍであり、金属層の厚さは５ミクロ
ンないしｌｌｌ１ｍであり、かつ無機充填剤含有オレフ
ィン系重合体層の厚さは５００ミクロンないし１５ｍｍ
であり、この層の無機充填剤の含有量は１０〜８唖１％
であることを特徴とする円偏波アンテナ用反射板が、耐
久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性がすぐれ
ていることを見出し、本発明に到達した。

［ＩＶ］発明の効果 Ａ、発明の円偏波アンテナ用反射板はその製造工程を含
めて下記のごとき効果（４￥徴）を発揮する。

（１）＋ｎｉ４腐食性がすぐれているため、長期にわた
り電波反射特性の変化がない。

タル　（寒熱の繰り返し）を長期間受けたと１．である
。

（４）金属層が均一・に成形加工することが可能であり
、電波の反射のむらがない。

（５）無機充填剤含有オレフィン系重合体は種々の複雑
な形状に容易に賦形することができ、したわけ、剛性）
がすぐれている。

［Ｖ］発明の詳細な説明 （Ａ）熱可塑性樹脂 本発明の熱り塑性樹脂層を製造するために用いられる熱
可塑性樹脂は広く工業的に生ｊｒされ、多力面にわたっ
て利用されているものであり、それらの製造方法および
種々の物性についてはよく知られているものである。そ
れらの分イＬ１１は種類によって異なるか、−・競には
１万ないし１００万である。この熱可・ＷＩ性樹脂の代
表的なものとは、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデ
ン、小化ビニルおよびスチレンのごとき二重結合を有す
る干ツマ−の単独重合体、これらを」二成分（５０手Ｒ
％以１−）とする共重合体、スチレンとアクリロニＩ・
リルとの共重合体（ＡＳ樹脂）メチルフタレーＩ・をｌ
：成分とする樹脂（ＭＭＡ樹脂）ブタジェン共Φ合ゴム
、アクリロニトリル−ブタジェン共重合コム（ＮＢＲ）
　、　スチレン−ブタジェン共重合ゴム（ＳＢＲ）　、
　アクリルゴム、エチレン−プロピレン共重合ゴム（Ｅ
ＰＲ）　、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合ゴ
ム（ＥＰＤＭ　）および塩素化ポリエチレンのこときゴ
ムにスチレン単独またはスチレンと他のビニル１１合物
（たとえば、アクリロニトリル　メチルツタクリレート
）とをグラフト共重合させることによって得られるグラ
フト共重合樹脂、ポリアミｌ−樹脂、ポリエステル樹脂
、ポリフェニレンオキサイド樹ｎ旨ならひ′にポリカー
ボネート樹脂かあげられる。さらにこれらの熱可塑性樹
脂に少なくとも一個の二重結合を有する有機化合物（た
とえば、不飽和カルボン酸、その無水物）をグラフトな
どによって変性された樹脂であっても、加工性がすぐれ
ているものであれば好んで使用することができる。きら
に前記グラフト共重合樹脂のほかに、これらの熱可塑性
樹脂に前記のゴムを配合させることによって得られる組
成物（ゴムの配合割合は一般には多くとも４０重量％）
も使用することができる。これらの熱可塑性樹脂のうぢ
、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗素含有樹脂が、＋ｆｍ
　Ｌ％性がすくれているために望ましい。さらに、塩化
ビニルを主成分とする樹脂、エチレンおよび／またはプ
ロピレンを主成分とする樹脂であっても、紫外線吸収側
を楕加することによって耐候性を改善することかでさる
ためにこれらの配合物も好んで使用することができる。

さらに、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂およびポリ
カーボネート樹脂も使用することができる。これらの熱
可塑性樹脂のうち（オレフィン系樹脂（エチレン単独重
合体、プロピレン単独重合体、エチレンおよび／または
プロピレンを主成分とする共重合体）に二重結合を少な
くとも１個する４１機化合物（とりわけ、不飽和カルボ
ン酸およびその無水物が望ましい）をグラフト重合する
ことによって得られる変性樹脂を一部または全部使用す
ると、後記の金属層との接着性がすぐれているために好
都合である。

（Ｂ）金属層 さらに、本発明における金属層の原料である金属の代表
例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅および亜
鉛のごとき金属の中休ならひこれらの金属を主成分とす
る合金（たとえば、ステンレス鋼、黄銅）があげられる
。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あらかじ
め化学処理。

ノ、キ処理のごとき表面処理されたものでもよい。さら
に、塗装または印刷を施されたものも好んで使用するこ
とができる。

（Ｃ）オレフィン系重合体 また、本発明における無機充填剤含有オレフィン系重合
体層を製造するために使われるオレフィン系重合体とし
ては、エチレンの単独重合体またはプロピレンのｃＢ独
重重合体エチレンとプロピレンとの共重合体エチレンお
よび／またはプロピレンと炭素数が多くとも１２個の他
のα−オレフィンとの共重合体（α−オレフィンの共重
合割合は多くとも２０重量％）があげられる。これらの
オレフィン系重合体のメルトインデックス（ｊｌｓ　Ｋ
−６７６０にしたがい、温度が１８０℃および荷重が２
．１６ｋｇの条件で測定、以下「に、■、」と云う）ま
たはメルトフローインデン、クス（ＪＩＳ　Ｋ−８７５
８にしたがい、温度が２３０°Ｃおよび荷重が２．１６
ｋｇの条件で測定、以下ｒ　ＭＦＩＪと云う）が０．０
１〜＋００ｇ／１０分のものか好ましく、特に０．０２
〜８０ｇ／１０分のものが好適である。Ｍｌ、またはＭ
ＦＩがＯ，ＯＩｇ／１０分未満のオレフィン系重合体を
使用するならば、得られる混合物の成形性がよくない。

一方、１００ｇ／　１０分を越えたオレフィン系重合体
を用いると、得られる成形物の機械的特性が低い。さら
に、低密度（０，９００ｇ　／　ｃ　ｒｎ”）ないし高
密度（０，９８０ｇ　／　ｃ　ｒｎ”）のエチレン単独
重合体もしくはエチレンと少量の前記α−オレフィンと
の共重合体あるいはプロピレン単独重合体またはプロピ
レンとエチレンおよび／もしくは他のα−オレフィンと
のランダムもしくはブロック共重合体が望ましい。

これらのオレフィン系重合体は遷移金属化合物と有機ア
ルミニウム化合物とから得られる触媒系（いわゆるチー
グラー触媒）、担体（たとえば、シリカ）にクローム金
石化合物（たとえば、酸化クローム）なと゛を担持され
ることによってイ町ｔられる触媒系（いわゆるフィリッ
プス触媒）またはラジカル開始剤（たとえば、有機過酸
化物）を用いてオレフィンを単独重合または共重合する
ことによっても得られる。

さらに、本発明においては、これらのオレフィン系重合
体に少なくとも一個の二重結合を有する化合物（たとえ
ば、不飽和カルボン酸、−塩基カルボン酸、ビニルシラ
ン化合物）をグラフト重合することによって得られる変
性ポリオレフィンも含まれる。

これらのオレフィン系樹脂および変性ポリオレフィンに
ついては、それらの製造方法はよく知られているもので
ある。

これらのオレフィン系重合体および変性ポリオレフィン
は、それぞれ単独で使用してもよく、二種以ト併用して
もよい。さらに、これらのオレフィン系重合体および変
性ポリオレフィンのうち、二種風１−を任意の割合で樹
脂ブレンドして用いてもよい。

これらのオレフィン系重合体および変性ポリオレフィン
については、それらの製造方法がよく知られているもの
である。

（Ｄ）無機充填剤 また、該無機充填剤含有オレフィン系重合体層を製造す
るために使用される無機充填剤は−ｎシに合成樹脂およ
びゴムの分野において広く使われているものである。こ
れらの無機充填剤としては、酸素および水と反応しない
無機化合物であり、混練時および成形時において分解し
ないものが好んで用いられる。該無機充填剤としては、
アルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルのごとき金属
、これらの金属およびマグネシウム、カルシウム、バリ
ウム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケイ素、アン
チモン、チタンなどの金属の醇化物、その水利物（水酸
化物）、硫酸塩、炭酸塩、ケイ耐塩のごとき化合物、こ
れらの複塩ならびにこれらの混合物に大別される。該無
機充填剤の代表例としては、前記の金属、酸化アルミニ
ウム（アルミナ）、その水和物、水酸化カルシウム、酪
化マグネシウム（マグネシア）、水酸化マグネシウム、
酸化亜鉛（亜鉛華）、鉛丹および鉛Ｈのごとき鉛の酪化
物、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マ
グネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト、マイカ、
タルク、ガラス繊随−１カラス粉末、ガラスビーズ、ク
レー、珪藻土、シリカ、ワラストナイト、酸化鉄、酸化
アンチモン、酸化チタン（チタニア）、リトポン、軽石
粉、硫酸アルミニウム（石膏など）、硅酸ジルコニウム
、醇化ジルコニウム、’ＭＷＡバリウム、ドロマイト、
二硫化モリブデンおよび砂鉄があげられる。これらの無
機充填剤のうち、粉末状のものはその径が１ｍｌ１１以
下（好適には０　、５ｍｎ＋以下）のものが好ましい。

また繊維状のものでは、径が１〜５００　ミクロン（好
適には１〜３００　ミクロン）であり、長５がＯ，Ｉ〜
ｆ（ｍｍ　（好適には０．１−５ｍｍ　）のものが望ま
しい。さらに、平板状のものは径が２ｍｍ以下（好適に
は１ｍｍ以下のものが好ましい。） （Ｅ）各層の構成 （１）熱可塑性樹脂層 本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属層の腐食の発生を
防止する働きをするものである。９のことから、厚さは
５ミクロンないし５ｒｎＩ１１であり、１０ミクロンな
いし５ＩＩ１ｍが好−ましく、特に１０ミクロンないし
　１＋＋ｕｎが好適である。この熱可塑性樹脂層の厚ざ
が５ミクロン未満では、金属層の腐食が発生するのみな
らず、使用時における他の物品との接触・摩擦にともな
い、摩耗して金属層が露１１−することなどが発生して
問題がある。一方、５＋ｎｍを越えるならば、電波の反
射率が低下するばかりでなく、コストアップになり、積
層物の型部が増大するために好ましくない。

（２）金属層 また、本発明の金属層は電波の反射する働きをするもの
である。この金属層の厚さは５ミクロンないし　１ｍｍ
であり、５〜５００　ミクロンが望ましく、とりわけ１
０〜５００　ミクロンが好適である。金属層の厚さが５
ミクロン未満では、積層物を製造するさいに金属層にし
わ、折れなどが発生し易くなるため、外観上、性能−ヒ
において問題がある。

一方、１ｍｍを越えるならば、重量が増加するのみなら
ず、コストアップになり、さらに積層物を湾曲・屈曲な
どを施すさいに問題となる。

（３）　；ｉｉｊ機充填剤含有オレフィン系重合体層本
発明の無機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占める
無機充填剤の組成割合は１０〜８０重量％であり（すな
わち、オレフィン系重合体の組成割合は８０〜２０重量
％）、１０〜７０重量％が好ましく、特に１０〜６０重
量％が好適である。無機充填剤含有オレフィン系重合体
層中に占める無機充填剤の組成割合が１０重量％未満で
は、無機充填剤含有オレフィン系重合体層の線膨張係数
が金属層のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによっ
て金属層と無機充填剤含有オレフィン系重合体層との間
で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得られる
積層物の剛性が不足するという問題がある。一方、８０
重量％を越えるならば、均一状の組成物を製造すること
が困難であり、かりに均一な組成物が１１＞られたとし
ても後記のシートの製造および射出成形などで積層物を
製造するさい、良好な製品・　（積層物）を得ることが
できない。

この無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さは５０
０ミクロンないし＋５ｉｎ＋であり、１〜１０ｍｍが望
ましく、とりわけ１〜？＋ｐｍが好適である。無機充填
剤含有オレフィン系重合体層の厚さが５００　ミクロン
未満では、剛性が不足し、外力によって変形−破損する
ために望ましくない。一方、１５ｍｍを。

越えるならば、成形時の冷却に時間を要するとともに、
表面にひけが発生し易くなるのみならず、重量が増加す
るために使用上において問題がある。

前記熱可塑性樹１１Ｍ層および無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体層を製造するにあたり、それぞれの分野にお
いて一般に使われている酸素、熱および紫外線に対する
安定剤、金属劣化防１に剤、難燃化剤、着色剤、電気的
特性改良剤、帯電防１に剤、滑剤、加工性改良剤ならび
に粘着性改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性樹脂
層および無機充填剤含有オレフィン系重合体層の組成物
が有する特性をそこなわない範囲で添加してもよい。

本発明の熱可塑性樹脂に−ｈ記添加剤を配合するさいお
よび無機充填剤含有オレフィン系重合体（］二記添加剤
を配合する場合も含めて）を製造するさい、それぞれの
業界において通常使われているヘンシェルミキサーのご
とき混合機を用いてトライブレンドしてもよく、パン７
へリーミキサー、ニーター、ロールミルおよびスクリュ
一式押出機のごとき混合機を使用して溶融混練すること
によって得ることができる。このぷい、あらかじめトラ
イブレンドし、得られる組成物（Ｒ合物）＃融混練する
ことによって均−状の組成物を得ることができる。

とりわけ、オレフィン系重合体を粉末状にして使用する
ほうが、より均一に４昆合することができるために好ま
しい。

この場合、一般には溶融混練した後、ペレント状物に成
形し、後記の成形に供する。

本発明の無機充填剤含有オレフィン系重合体を製造する
にあたり、全配合成分を同時に混合してもよく、また配
合成分のうち一部をあらかじめ混合していわゆるマスタ
ーパッチを製造し、得られるマスターパッチと残りの配
合成分とを混合してもよい。

以北の配合物を製造するさいに溶融混練する場合、使用
される熱可仰１性樹脂またはオレフィン系重合体の融点
または軟化点景トで実施しなければならないが、高い温
度で実施すると、熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合
体が劣化する。これらのことから、一般にはそれぞれの
熱可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点もしくは
軟化点よりも２０°Ｃ高い温度（好適には、５０°Ｃよ
りも高い温ＪＲ’）であるが、劣化を生じない温度範囲
で実施される。

（Ｆ）円偏波アンチ７す用反射板 以下、本発明の円偏波アンテナ用反則板を第１図ないし
第３図によって説明する。第１図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分刺視図である。第２図は
該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第３
図は該断面図の部分拡大図である。第１図においてＡは
本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Ｂはコンバー
ターであり、Ｃはコンバーター支持体であり、Ｄは反躬
板支持林である。また、Ｅは配線である。また、第２図
および第３図において、１は無機充填剤含イ」オレフィ
ン系重合体層であり、２は金属層（金属箔）である。ま
た、３は耐候性のすぐれた熱可・塑性樹脂層である。さ
らに、２ａおよび２ｂはプライマ一層である。本発明の
円偏波アンテナ用反射板の特徴はこれらの図面から明ら
かなように少なくとも三層からなる構造を有しているこ
とである。

また本発明の円偏波アンテナ用反射板は耐候性のすぐれ
た熱可塑性樹脂層と金属層間および金属層と無機充填剤
含有オレフィン系重合体層の間に各層間の接着力を強固
にするためにプライマーを使用することもできる。さら
に、本発明の円偏波アンテナ用反射板を支持体に取り付
けるために無機充填剤含有オレフィン重合体層に取り付
けσｆ能なように取り付はリプをイ１けてもよく、また
反射板を補強するために補強リブを付けたりすることも
できる。さらに、本発明によって得られる円偏波アンテ
ナ用支持体に穴あけ加工を行ない、各種支持体取付部を
ボルト、ナラ；・などを使用して取り付けることも可能
である。また、該円偏波アンテナ用反射板の径は通常６
０’ｃｍない　１２０ｃｍである。

（Ｇ）円偏波アンテナ用反射板の製造方法本発明の円偏
波アンテナ用反射板はあらかしめラミネートされた金属
箔を製造し、このラミネートされた金属箔を用いて真空
成形法、スタンピング成形法、射出成形法などの成形法
によって成形することによって製造することができる。

これらの成形法による製造方法についてさらに具体的に
説明する。

（１）ラミネートされた金属箔の製造方法本発明におい
て前記の金属箔（金属層）に熱可塑性樹脂をラミネート
５せる方法としては−Ｊに実施されている方法を適用す
ることによって達成することができる。以下、その方法
について詳細に説明する。

前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属層である金
属箔とをラミネート（接着）させるノ）法は一般にはド
ライラミネーション法により実施することが可能である
が、熱可塑性樹脂のなかで高温で押出すことが可能であ
るオレフィン系重合体については押出しラミネーション
法によって熱可塑Ｐ１樹脂層と金属箔とをラミネート（
接着）させることかできる。押出ラミネーション法を用
し＼てラミネートされた金属箔を製造するにはＴ−グイ
フィルム成形板を使って樹脂温度が２４０〜３７０°Ｃ
の湿度範囲で前記の厚さになるように押出すと同時に冷
却加圧ロールを使用して金属箔（金属層）と接着させれ
ばよい。

熱可塑性樹脂のうち、金属箔と接着性がすく゛れたもの
を使用する場合では、以−１−のようにしてラミネート
ごれた金属箔を製造することができる。

しかしながら、金属箔と接着性が充分に満足を得るもの
ではない熱可塑性樹脂を用１．Ｘる場合では、あらかし
め使用する熱可塑性樹脂の分野にお１．Ｘで通常使われ
ているプライマー（アンカーコート剤）を金属箔の片面
にグラビアコーティング法またはパースコーティング法
によって塗布し、５０〜１００°Ｃで乾燥する。ついで
、金属箔のプライマーの面に熱０■塑性樹脂のフィルム
なし）シシートを５０〜１００°Ｃに加熱された圧着ロ
ールを用いて圧着させる。該プライマーとしては熱可・
塑性樹脂層を形成するために使用される熱可塑性樹脂の
種類によって異なるが、各分野において−・ｆＩ！に用
いられているものであり、水性型および溶剤系かある。

また、種類としてはビニル系、アクリル系、ポリアミド
系、エポキシ系、ゴム系、ウレタン系および′チタン系
がある。

（２）真空成形法による製造 この方法によって製造するには前記のようにして得られ
た熱可塑性樹脂層がラミネートされた金属層の片面にプ
ライマーを塗４ｊした後、無機充填剤含有オレフィン系
重合体をＴ−グイ成形法によりシー）・状に押出すさい
、片面にラミネートさせることによってＩ＃候性のすぐ
れた熱可塑性樹脂層、金属層および無機充填剤含有オレ
フィン系重合体層が順次積層された積層体が得られる。

このようにして得られる積層体（シート）を鉄製のワタ
あるいは爪状のもので固定し、／＼アンドングしやすい
ような冶具に装置し、これを手下に配列したセラミック
スヒーターまたはシーズ線のヒーターで加熱できる装置
に引込み、加熱する。シートは加熱によって溶融を開始
するが、そのさい、シーＩ・の屯れは一度垂れてから加
熱を続けると、シートを押さえているワタの中で張る。

この張る現象の見られるときが一番シートの成形のタイ
ミングとしては成形物にシワや偏肉の発生しない良好な
加熱状ｙハ；である。このとＳ、シートワタを引き出し
、金型の１一部に置き、金型側から一気圧のｉ威圧下で
真空成形を行なうことによって目的とする成形物が得ら
れる。ついで、風または水スプレーによって冷却を行な
い離型し製品が得られる。

一力、圧空成形では、成形しやすくなったシーＩ・を金
型の１部に引き出し、シーＩ・の−Ｌ方から１Ｆ空のた
めのチャン／久−（箱）をかぶせて、３〜５気圧の圧力
で金型側にシート奢押しつけるとともに金型をつき上げ
ることによって成形物を得ることかできる。

なお、いずれの成形法でも、プロピレンを生成分とする
プロピレン系重合体では、表面？Ａｉｌ　Ｉ＆が１６５
〜１７５°Ｃが最適温度であり、エチレンをＩＥ成分と
するエチレン系重合体では、表面温度が１２５〜＋４５
°Ｃが好適温度である。

寸）スタンピング成形法による製造 この方法によって本発明の円偏波アンテナ用尺銅板を製
造するには、前記の真空成形法による円偏波アンテナ用
反射板の製造の順で使った耐候性のすぐれた熱可塑性樹
脂層、金属層および無機充填剤含有オレフィン系重合体
層がそれぞれ順次積層された積層体シートを立型プレス
機に着装ぶれた絞り金型に導き込み、　５〜５０ｋｇ／
Ｃｍ’（好適にｌｆ：、、ＩＱ　−２０ｋｇ／　ｃ　ｍ
’）　（７）圧力下で加熱加圧させることによって目的
とする成形物が得られる。ついで、風または水スプレー
によって冷却を行ない、剛壁させることによって製品が
得られる。成形にさいして加圧時間は通常１５秒以」二
であり、１５〜４０秒が一般的である。また、表面特性
を改良させるために二段の圧力条件で成形させることが
＆−ｆましい。この場合、第一段で１０〜２０ｋｇ／　
ｃ　ｍ’の加圧下テ１５−４０秒加圧した後、第二段テ
４０−５０ｋｇ／　ｃ　ｒｎ’の加圧下で５秒以」−加
圧させることによって表面平滑性のすぐれた成形物が得
られる。特に、流動十ノ１の悪い無機充填剤含有オレフ
ィン系重合体層を用いる場合は、この二段成形法が望ま
しい。なお、スタンピング成形法における成形温度は、
無機充填剤含有オレフィン系重合体層のオレフィン系重
合体としてプロピレンを主成分とするプロピレン系重合
体を使用する場合では、表面温度が１２５〜＋３５°Ｃ
が最適温度である。また、エチレンを主成分とするエチ
レン系重合体を用いる場合で射出成形法によって本発明
の円偏波アンテナ用反射板を製造するには、片面ホｌ１
Ｉ）を候性のすぐれた熱町・Ｗ性樹脂層があらかじめ積
層し、もう−力の面にプライマーが塗布された金属層を
円偏波アンテナ用反射板の成形時にインサート射出成形
を行なう。インサート射出成形を実施するには前記全１
ボ層を射出成形機の金型の雄型および雌型の間に挿入し
く１ｉｔ）を候性のすぐれた熱可塑性樹脂層かに１＋型
のほうになるように挿入する）、金型を閉じる。

その後、金型のゲート部より無機充填剤含有オレフィン
系重合体を金型内に充填し、冷却した後、金型を開くこ
とによって所望とする円偏波アンテナ用反則板を得るこ
とができる。インサート射出成形するには、樹脂温度は
無機充填剤含有オレフィン系重合体のオレフィン系重合
体の融点より高い温度であるが、オレフィン系重合体の
熱分解温度よりも低い温度である。該オレフィン系重合
体としてプロピレン系重合体を使用する場合では、イン
サート射出成形は１７０〜２９０℃の温度範囲で実施す
ることが望ましい。−リｊ、オレフィン系重合体として
エチレン系重合体を用いる場合では、インサート射出成
形は１２０〜２５０’Ｏの温度範囲で実施される。また
、射出圧力は射出成形機のシリンダーのノズル部でゲー
ジ圧が４０ｋｇ／　ｃ　ｍ’以−Ｌであれば、無機充填
剤含有オレフィン系重合体を金型の形にほぼ近い形状に
賦形することができるばかりでなく、外観的にも良好な
製品を得ることかできる。射出圧力は一般には４０〜１
４０　ｋｇ／ｃ　ｍ’　テあり、とりわけ７０〜１２０
　ｋｇ／　ｃ　ｍ’が望ましい。

［Ｖｌ］実施例および比較例 以下、実施例によって本発明をさらにくわしく１ｉＩ２
明する。

なお、実施例および比較例において、電波反射率は短形
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よりマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーホンウェザーメ・−タ
ーを用い、ブランクパネル温度が８３°Ｃおよびテユー
ザイクルが１２分／（６０分照躬）の条件下で２，００
０時間後の表面の外観（変退色、光沢変化、クレージン
グ、ふ、くれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化）を
評価した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを
８０°Ｃに２時間さらした後、４時間かけて一４５℃に
徐々に冷却し、このＩ都度に２時間さらし、ついで４時
間かけて徐々に８０°Ｃまで加熱し、このサイクルを１
００回行なった後、サンン°ルの表面の外観を前記耐候
性試験の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造
された円偏波アンテナ用度ｎ１４Ｊ、Ｍより幅が１５ｍ
ｍ＋７）試験片を切り取り、ＡＳＴＭ　Ｄ−９０３にｉ
’（ｌｉ拠し、剥離速度が５０ｍｍ／分の速度で金属層
を　１８０度で剥離したときの強度で評価した。さらに
、曲げ剛性はＡＳＴＭ　Ｄ−７９０にしたがって測ｗし
、熱膨張係数はＡＳＴＭ　Ｄ−，６９［ｉにしたがって
Ａ１１１定した。

なお、実施例および比較例において使用した熱可塑性樹
脂層の熱可塑性樹脂、オレフィン系重合体、無機充填剤
および金属性形状物の種類、物性などを下記に示す。

［（Ａ）熱可塑性樹脂］ 熱可塑性樹脂として、メル）・フローレー１−（ＡＳＴ
Ｍ　ｌｌ−１２３８４，ｍ　Ｌりがい、温度が２５０’
０オよひ荷重がｌ０ｋｇの条件で測定）が６．１ｇ７１
０分であるポリフッ化ビニリデン（以下ｒＰＶｄＦＪ　
ト云う）、ヘンシトリアゾール系の紫外線の吸収剤を０
．４重ｈ（％および　０．５重量％のカーボンブラック
を含有するプロピレン単独重合体「メルトフローインデ
ックス（ＪＩＳ　Ｋ−８７５８ニしたがい、塩度が２３
０’ｃｔ−３ヨび荷重が２．１６ｋｇの条件で測定、以
下ｒ　ＭＦＩＪと云う）が０．５．ｇ／ＩＩ）分、以下
ｒＰＰ（Ａ）　Ｊと云う］、ベンゾトリアツール系の紫
外線吸収剤を０．４重量％および　０．５重Ｍ％のカー
ボンブラックを含有するへ゛６密度ポリエチレン［密度
０．８５８　ｇ　／　ｃ　ｍ’、メルトインデックス（
ＪＩＳ　Ｋ−６７６０にしたがい、’Ｉｆ１１’１度が
１９０°Ｃおよび荷重が２．１８ｋｇの条件で測定、以
下ｒＭ、１．Ｊ　、！ｌ：云う）が０．８ｇ７１０分、
以下ｒ　Ｉ’１ＤＰＥ（１）」　と云う］４昆合物とし
て、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４）が　１０８である塩素
化ポリエチレン（ｊａ素含金石３．１５重量％、非晶性
、原料ポリエチレンの分子量約２０万）２０重量部およ
び８０重量部のアクリロニトリル−スチレン共重合樹脂
（アクリロニトリル含有量２３重量％）ならびに安定剤
として２重量部のジブチルチンマレ−）・系安定剤［三
共有機合成社製、商品名　スタン（Ｓｔａｎｎ）ＢＭ　
］　をロール（表面温度１８０°Ｃ）を使って１０分間
混練を行ない、得られた組成物（以下ｒ　ＡＣ５Ｊと云
う）および２０重量部のジオクチルフタレーＩ・（可塑
剤として）および５．０重は部のジブチルすずマレート
（脱塩化水素防市剤として）を１００！ＴＩ′に部の１
１１化ビニンレ単独重合体（重合度　＋１００、以−ド
ｒ　ＰＶＣＪ　と云う）に配合させた混合物を使用した
。

［（Ｂ）オレフィン系重合体］ オレフィン系重合体として、ＭＦＩがＯ，７ｇ７１０分
であるプロピレン−エチレンブロック共重合体（エチレ
ン含有率　ＩＱ、５重１；ニー％、Ｕ下ｒ　ＰＰ（Ｂ）
Ｊと云う）　、Ｍ、１．が２０　ｇ　／　１０分である
高富度エチレン単独重合体（密度　０．９８１ｇ／　ｃ
　ｒｎ’、以下ｒ　ＨＤＰＥ（２）」　と云う）を使っ
た。

［（Ｃ）無機充填剤］ 無機充填剤として、平均粒径が３ミクロンであるタルク
（アスペクト比　約７）、平均粒径が３ミクロンンであ
るマイカ（アスペクト比　約８）、グラスファイバー（
単繊維径　１１ミクロン、カット長　３ｍｍ　、以下ｒ
ＧＦＪと云う）、および平均粒ｔ’Ｊカ０．８ミクロン
である炭酸カルシウム（υＦｒｃａｃＯ３」　と云う）
を用いた。

［（Ｄ）金属箔コ それぞれの厚さが約２０ミクロンであるアルミニウム（
以下ｒＡｕＪと云う）、銅、黄銅および銀の箔を使用し
た。

実施例　１〜１２、比較例　１．２ 前記熱り塑性樹脂を成形し、それぞれ厚さが２０ミクロ
ンのフィルムを製造した。また、名金属箔の片面にアク
リル系プライマー（昭和高分子社製、商品名　ビニロー
ル９２↑）を厚さがそれぞれ２０ミクロンになるように
塗布し、他の面にウレタン系プライマー（東洋モートン
社製、商品名　アドコー１−　３３５）を厚さがそれぞ
れ２０ミクロンになるように塗布して乾燥した（なお、
実施例７および１０では、両面に前記ウレタン系プライ
マーを塗布）。さらに、ツ１］（機充填剤およびオレフ
ィン系重合体（それぞれの無機充填剤およびオレフィン
系重合体の種類ならびに組成物中の無機充填剤の含有率
を第１表に示す。なお、比較例２では、無機充填剤を配
合せず）をそれぞれ５分間ヘンシェルミキサーを用いて
トライブレンドし、各混合物を樹脂温度が２３０°Ｃの
条件下でヘント付押出機を使って組成物を製造した。得
られた各組成物（ペレット）をＴ−ダイ成形機を用いて
厚Ｘが２ｍｍのシートを製造した。

このようにして製造された熱可塑性樹脂のフィルム（な
お、比較例１では使用せず）、プライマーが両面に塗布
された金属箔および無機充填剤を含有するオレフィン系
重合体のシートをドライラミネート法によって接着させ
ることによって積層物を製造した。得られた積層物を１
７５°Ｃ（積層物の表面温度）の条件下で椀状（外径　
７５０ｍｍ、高さ　８０ｍｍ）の形状をした雌甲を使用
して真空成形を行ない円偏波アンテナ用反射板を製造し
た（実施例　１，２）。

実施例１および２と同様にして製造した。ＴＪ’ｊ層物
（それぞれの無機充填剤およびオレフィン系重合体の種
類および組成物中の無機充填剤の含有率ならびに金属箔
の種類を第１表に示す）を表面温度が１３５℃の条件下
で一段目が２０ｋｇ／ｃｒｎ’の加圧下で３０秒および
二段目が５０ｋｇ／ｃｒｎ’の加圧下で２０秒保持させ
ることによって二段階でスタンピング成形を行ない（金
型の形状は実施例１と同じ）、円偏波アンテナ用反射板
を製造した（実施例　３．４）。

第１表に種類が示される各金属箔の片面に前記のアクリ
ル系プライマーを乾燥蒔の厚さが２０ミクロンになるよ
うに塗布した後、第１表に種類が示される各熱り塑性樹
脂のフィルム（厚さ　２０ミクロン）をラミネート物シ
た。得られたラミネート物の金属箔の他の面に実施例１
と同様にウレタン系プライマーを塗１６　した。得られ
た各塗布されたラミネート物を射出成形機（型締力　１
５００　ｌ・ン）の金型の雄型面に熱可塑性樹脂のフィ
ルムが接触するように挿入した。型を閉じた後、射出圧
力が８０ｋｇ／ｃｒｎ’および樹脂温度が２４０°Ｃの
条件で、第１表にオレフィン系樹脂および無機充填剤の
種類ならびにＭ］成成牛中無機充填剤の含有率が第１表
に示されている組成物をインサート射出成形を行ない、
実施例１と同一の形状を有する円偏波アンテナ用反射板
を製造した（実施例　５〜１２．比較例　１．２）。

以上のようにして得られたそれぞれの円偏波アンテナ用
反射板の無機充填剤含有オレフィン系中合体層の弾性率
および線膨張率ならひに無機充填剤含有オレフィン系重
合体層より金属箔の剥ｒ１＋強度の測定を行なった。そ
れらの結果を第１表に示す。

（以下余白） 以上のようにして得られた各円偏波アンテナ用尺用板の
電波反射率を測定したところ、いずれも９８％であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例１を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂など
の有害変化を認めることができなかった。ただし、比較
例１では、表面のアルミニウム箔が腐食した。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によって製造される代表的な円偏波アン
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第２図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第３図は該断面図の部分拡大図である。 Ａ・・・円偏波アンテナ用反射板、Ｂ・・・コンバータ
ー、Ｃ・・・コンバーター支持棒、Ｄ・・・反射板支持
棒、Ｅ・・・配線、 １・・・無機充填剤含有オレフィン系重合体層、２・・
・金属層（金属箔）、３・・・耐候性のすぐれた熱可塑
性樹脂層、２ａ・・・プライマ一層、２ｂ・・・プライ
マ一層 特許出願人　昭和電下株式会社 代　理　人　弁理士　菊地精−

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 絹畝性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電波を反射する金属
   層および無機充填剤含有矛レフイン系重合体層が順次積
   層してなり、該熱可塑性樹脂層の厚さは５ミクロンない
   し５＋ｎ＋１１であり、金属層の厚さは５ミクロンない
   し１ｍｍであり、かつ無機充填剤含有オレフィン系重合
   体層の厚さは０．５ｍｍないし１５ｍｍであり、この層
   の無機充填剤の含有量は１０〜８０爪Ｊｉ（％であるこ
   とを特徴とする円偏波アンテナ用反射板。