JPS60153609A - 円偏波アンテナ用反射板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［Ｉ］発明の目的 本発明は電波反射層である金属層を中間層とする積層物
よりなる円偏波アンテナ用反射板に関する。さらにくわ
しくは、翻候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電波を反射
する金属層および無機充填剤含有スチレン系重合体層が
順次積層してなり、該熱可塑性樹脂層の厚さは５ミクロ
ンないし５ＩＩＩ１１であり、金属層の厚さは５ミクロ
ンないし　１ｍｍであり、かつ無機充填剤含有スチレン
系重合体層の厚さは０．５ｍｍないし１５ｍｍである積
層物を用いることを円偏波アンテナ用反射板に関するも
のであり、耐候性の良好な円偏波アンテナ用反射板を提
供することを目的とするものである。

［ＩＩ　］発明の背景 静止衛星による衛星放送は３−ロッパ、アメリカ、日本
などの世界各国において近い将来にその実用化が計画さ
れている。しかし、静止衛星の軌道が唯一に限られてい
るため、複数個の放送電波相互間に干渉を生ずるおそれ
がある。かかる放送電波の相互干渉を避けるためには、
衛星放送受信用アンテナの交差偏波識別を利用する必要
がある。このようにして、地上の放送電波を妄信する場
合には、電波を水平または垂直の直線偏波にし、受信用
アンテナの偏波面をこの放送電波の偏波面に合わせて交
差偏波識別度を利用することはさほど困難ではないが、
放送衛星からの電波を受信する場合には、電波伝播経路
における電離層などによる擾乱や受信地点における電波
の入射角などに基づく偏波面のずれが生ずるため、Ｌ述
のような偏波面を合わさせることは困難である。

複数個の放送衛門に対する周波数割当ては、衛星放送用
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみちれるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小左なる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。

これらのことから、将来の衛星放送システムにおいては
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして；円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、グイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
としたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、１２ギガヘルツ（Ｇ　Ｈ２）帯のマイクロ波を使
った衛星放送電波を受信するための一般聴視壽゛用受信
用アンテナには適していない。

一方、構造が極めて簡単であり、小型軽量のマイクロ波
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器文
対向するようにし、これを、−次放射器としたいわゆる
ヒーハット型のパラボラアンがある。とのアンテナは移
動中□継用のマイクロ波用アンチ壬などに広く用いられ
ているが、従来のヒーハット型パラボラ′ア゛ンテナは
いずれも前述したごとき矩型導波管を使用して゛直線偏
波な送受信するようになっており、円偏波用には使用す
ることはできない。

一般にパラボラアンテナとして金属板または金属ネット
が使われてき゛ている。しかし、金属は腐食が発生する
ため、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要が
ある。防食合金を□使用するならば、高価である。−力
、防食塗装についても、防食を完全□にするためには塗
装を数回くり返す必要があり、やはり高価になるのみな
らず、多年使・用するにともない、塗装物が劣化すると
いう問題□がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂な
どの熱硬化性樹脂に電波反射層として表面がメタライズ
されたガラス繊維を積層された電波反射板を製造する試
みも行なわれているが、製造方法が煩雑であるとともに
、電波反射層を一定の厚みで凹凸□のない状態に保持す
ることが非常に困難であった。

［ｍ］発明の構成 以上のことから、本発明者らは、製造工程が単純であり
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり・
保持可能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて
種々探索した結果、少なくとも（Ａ）耐候性の良好な熱
可塑性樹脂層（Ｂ）金属層 ゛　および （Ｃ）無機充填剤含有スチレン系重合体層が順次積層し
てなる積層物であり、該熱可塑性−樹脂□層の厚さは５
ミクロンないし５ｍｌであり、゛　金□属層の厚さは５
ミクロンないし１＋ｉ＋ｏであり、かつ無機充填剤含有
スチレン系重合体層の厚さは５００ミクロンないし１５
ｍ５であり、この層の無機充填剤の含有量は１０〜８０
重量％であり、かつスチレン系重合体はスチレン単独重
合体、スチレンを主成分とする他の単量体との共重合体
およびブタジェン単独重合ゴムまたはスチレン−ブタジ
ェン共重合ゴムにスチレンをグラフト共重合させること
によって得られる耐衝撃性樹脂からなる群からえらばれ
た熱可塑性樹脂であることを特徴とする円偏波アンテナ
用反射板が、耐久性が良好であるばかりでなく、電波反
射特性がすぐれていることを見出し、本発明に到達した
。

［ＩＶ　］発明の効果 本発明の円偏波アンテナ用反射板はその製造工程を含め
て下記のごとき効果（特徴）を発揮する。

（＋）　ｉｆＦＩＪｇｆ食性がすぐれているため、長期
にわたり電波反射特性の変化がない。

（２）金属層と無機充填剤含有スチレン系重合体層との
線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイクル（寒熱の
繰り返し）を長期間受けたとじても、層間の剥離が発生
しない。

（３）円偏波アンテナ用反射板が軽星であり、かつ製造
工程が簡易である。

（４）金属層が均一に成形加工することが′ｔＪｆ能で
あり、電波の反射のむらがない。

（５）無機充填剤含有スチレン系重合体は種々の複雑な
形状に容易に賦形することができ、したがって外観性お
よび機能性が良好である。

（８）円偏波アンテナ用反射板の機械的強度（とりわけ
、剛性）がすぐれている。

［Ｖ’］発明の詳細な説明 （Ａ）熱可塑性樹脂 本発明の熱可塑性樹脂層を製造するために用いられる熱
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されているものであり、それらの製造方法および種
々の物性についてはよく知られているものである。それ
らの分子量は種類によって異なるが、一般には１万ない
し＋００万である。この熱可塑性樹脂の代表的なものと
は、エチレン、プロピレン、弗化ビこリデン、塩化ビニ
ルおよびスチレンのごとき二重結合を有するモノマーの
単独重合体、これらを主成分（５０重量％以上）とする
共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体（
ＡＳ樹脂）メチルフタレートを主成分とする樹脂（ＨＭ
Ａ樹脂）ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリル−ブ
タジェン共重合ゴム（ＮＢＲ）　、　スチレン−ブタジ
ェン共重合ゴム（ＳＢＲ）　、アクリルゴム、エチレン
−プロピレン共重合ゴム（ＥＰＲ）　、エチレン−プロ
ピレン−ジエン三元共重合ゴム（ＥＰＤＮ　）および塩
素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独またはス
チレンと他のビニル化合物（たとえば、アクリロニトリ
ル、メチルメタクリレート）とをグラフト共重合させる
ことによって得られるグラフト共重合樹脂、ポリアミド
樹脂−′ポリエステル樹脂、ポリフ工コレンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。さら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物（たとえば、不飽和カルボン鍛、その
無水物）をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物（ゴムの配合割合は一般には
多くとも４０重量％）も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。

さらに、塩化ビニルを主成分とする樹脂、エチレンおよ
び／またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候°性を改善す
ることができるためにこれらの配合物も好んで使用する
ことができる。さらに、“ポリアミド樹脂、ポリエステ
ル樹脂およびポリカーボネート樹脂も使用することがで
きる。これらの熱可塑性樹脂のうち、スチレン系樹脂（
エチレン単独重合体、プロピレン単独重合体、エチレン
および／またはプロピレンを主成分とする共重合体）に
二重結合を少なくとも１個する有機化合物（とりわけ、
不飽和カルボン酸およびその無水物が望ましい）をグラ
フト重合することによって得られる変性樹脂を一部また
は全部使用すると、後記の金属層との接着性がすぐれて
いるために好都合である。

（Ｂ）金属層 さちに、本発明における金属層の原料である金属の代表
例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅および亜
鉛のごとき金属の単体ならびこれもの金属を主成分とす
る合金（たとえば、ステンレス鋼、貧銅）があげられる
、これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あらかじ
め化学処理、メッキ処理のごとき表面処理されたもので
もよい。さらに、塗装または印刷を施されたものも好ん
で使用することができる。

（Ｃ）スチレン系重合体 また、本発明における無機充填剤含有スチレン系重合体
層を製造するために使われるスチレン系重合体としては
、スチレンの単独重合体（一般には、分子量は５０，０
００ないし３００，０００）、スチレンを主成分とする
（少なくとも８０重量％）他の単量体（すなわち、二重
結合を有する有機化合物）との共重合体および後記の耐
衝撃性樹脂である。前記二重結合を有する有機化合物の
代表例としては、エチレン、酢酸ビニル、無水マレイン
酸、アクリロニトリルおよびメチルメタクリレートがあ
げられる。これらのスチレン系重合体の製造方法は広く
知られており、多方面にわたって利用されているもので
ある。また、耐衝撃性樹脂はブタジェン単独重合ゴムお
よびスチレン−ブタジェン共重合ゴムにスチレンをグラ
フト共重合させることによって得られるものである。該
スチレン−ブタジェン共重合ゴムはブタジェンを主成分
（８０重量％以上）とするスチレンとの共重合ゴムであ
り、ランダム共重合ゴムでも、またブロック共重合ゴム
でもよい、これらのブタジェン単独重合ゴムおよびスチ
レン−ブタジェン共重合ゴムのムーニー粘度は通常２０
〜１４０であり、とりわけ２０〜１２０のものが望まし
い、グラフト共重合の方法は一塊状重・　合法、溶液重
合法、乳化重合法および水性懸濁重合法ならびにこれら
のグラフト重合方法を結合させる方法（たとえば、塊状
重合した後、水性懸濁重合する方法）がある。１００重
量部の耐衝撃性樹脂を製造するために使用されるブタジ
ェン単独重合ゴムおよびスチレン−ブタジェン共重合ゴ
ムはそれらの合計量として１〜３０重量部であり、１〜
″　２５重量部示好ましく、特に２〜２０重量部が好適
である。なお、比較的に多量の前記のゴムを用いてゴム
状物を多く含有するグラフト重合物を製造し、このグラ
フト重合物に前記のスチレン単独重合体および／または
スチレンと他の単量体との共重合体を混合させてもよい
が、この場合のゴムの使用量は該混合物として計算する
。ゴムにグラフト鎖として結合しているモノマーの分子
量は、通常ｔ、ｏｏｏ〜３００，０００であり、とりわ
け２，０００〜２５０．０００が望ましい。概して、ゴ
ムに完全にモノマーが結合子ることは稀であり、グラフ
ト物、ゴムおよびゴムに結合しない七ツマ−の単独重合
体が共存する。これらのグラフト物、ゴムおよび単独重
合体は分離しないでそのまま用いられる。

これらのスチレン系重合８体は工業的に製造されて多方
面にわたって利用ぐれているものであり、それらの製造
方法、特性および用途については広く知られているもの
である。

・（Ｄ）無機充填剤 また、該無機充填剤含有スチレン系重合体層を製造する
ために使用される無機充填剤は一般に合成樹脂およびゴ
ムの分野において広く使われているものである。これら
の無機充填剤としては、醜素および水と反応しない無機
化合物であり、混線時および成形時において分解しない
ものが好んで用いられる。該無機充填剤としては、アル
ミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルのごとき金属、こ
れらの金属およびマグネシウム、カルシウム、バリウム
、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケイ素、アンチモ
ン、チタンなどの金属の酸化物、その水和物（水酸化物
）、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき化合物、これら
の複塩ならびにこれらの混合物に大別される。該無機充
填剤の代表例としては、前記の金属、酸化アルミニウム
（アルミナ）、その水和物、水酸化カルシウム、酸化マ
グネシウム（マグネシア）、水酸化マグネシウム、酸化
亜鉛（亜鉛華）、鉛丹および鉛白のごとき鉛の酸化物、
炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩基性Ｊｔ酸マグ
ネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト、マイカ、タ
ルク、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスピーズ、クレー
、珪藻土、シリカ、ワラストナイト、酸化鉄、酸化アン
チモン、酸化チタン（チタニア）、リトポン、軽石粉、
硫酸アルミニウム（石膏など）、珪酸ジルコニウム、酪
化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイト、二硫化モ
リブデンおよび砂鉄があげられる。これらの無機充填剤
のうち、粉末状のものはその径が１ｍｍ以下（好適には
０．５ｍｍ＋以下）のものが好ましい。また繊維状のも
のでは、径が１〜５００ミクロン（好適には１〜３００
　ミクロン）であり、長さが０．１〜＋３１１１１１　
（好適には０．１〜５ｍｍ　）のものが望ましい。さら
に、平板状のものは径が２１１ＩＲ以下（好適には１ａ
ｓｓ以下のものが好ましい。）（Ｅ）各層の構成 （１）熱可塑性樹脂層 本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属層の腐食の発生を
防止する働きをするものである。このことから、厚さは
５ミクロンないし５ｍｌ１１であり、１０ミクロンない
し５ｍｍが好ましく、特に１０ミクロンないし　１ｍｍ
が好適である。この熱可塑性樹脂層の厚さが５ミクロン
未満では、金属層の腐食が発生するのみならず、使用時
における他の物品との接触・摩擦にともない、摩耗して
金属層が露止することなどが発生して問題がある。一方
、　５ｍ＋ａを越えるならば、電波の反射率が低下する
ばかりでなく、コストアップになり、積層物の重量が増
大するために好ましくない。

（２）金属層 また、本発明の金属層は電波の反射する働きをするもの
である。この金属層の厚さは５ミクロンないし　１ｍｍ
であり、５〜５００　ミクロンが望ましく、とりわけ１
０〜５００ミクロンが好適である。金属層の厚さが５ミ
クロン未満では、積層物を製造するさいに金属層にしわ
、折れなどが発生し易くなるため、外観上、性能上にお
いて問題がある。

一方、１ｍｎ＋を越えるならば、重量が増加するのみな
らず、コストアップになり、さらに積層物を湾曲・屈曲
などを施すさいに問題となる。

（３）無機充填剤含有スチレン系重合体層本発明の無機
充填剤含有スチレン系重合体層中に占める無機充填剤の
組成割合は１０〜８０重量％であり（すなわち、スチレ
ン系重合体の組成割合は８０〜２０重畢％）、１０〜７
０重量％が好ましく、特に１０〜６０重量％が好適であ
る。無機充填剤含有スチレン系重合体層中に占める無機
充填剤の組成割合が１０重量％未満では、無機充填剤含
有スチレン系重合体層の線膨張係数が金属層のそれと差
がありすぎ、ヒートサイクルによって金属層と無機充填
剤含有スチレン系重合体層との間で剥離が発生する可能
性があるばかりでなく、得られる積層物の剛性が不足す
るという問題がある。一方、８０重駿％を越えるならば
、均−状の組成物を製造することが困難であり、かりに
均一な組成物が得られたとしても後記のシートの製造お
よび射出成形などで積層物を製造するさい、良好な製品
（積層物）を得ることができない。

この無機充填剤含有スチレン系重合体層の厚さは５００
ミクロンないし１５ｎｕｗであり、１〜１０ｍｌ１１が
望ましく、とりわけ１〜７ＩＩＩｎ＋が好適である。無
機充填剤含有スチレン系重合体層の厚さカー５００　ミ
クロン未満では、剛性が不足し、外力によって変形・破
損するために望ましくない。一方、１５ｍｍを越えるな
らば、成形時の冷却に時間を要するとともに、表面にひ
けが発生し易くなるのみならず、重量が増加するために
使用上において問題がある。

前記熱可塑性樹脂層および無機充填剤含有スチレン系重
合体層を製造するにあたり、それぞれの分野において一
般に使われている酸素、熱および紫外線に対する安定剤
、金属劣化防止剤、難燃化剤、着色剤、電気的特性改良
剤、帯電防止剤、滑剤、加工性改良剤ならびに粘着性改
良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性樹脂層および無
機充填剤含有スチレン系重合体層の組成物が有する特性
をそこなわない範囲で添加してもよい。

本発明の熱可塑性樹脂に上記添加剤を配合するさいおよ
び無機充填剤含有スチレン系重合体（上記添加剤を配合
する場合も含めて）を製造するさい、それぞれの業界に
おいて通常使われているヘンシェルミキサーのごとき混
合機を用いてトライブレンドしてもよく、バンバリーミ
キサ−、ニーグー、ロールミルおよびスクリュ一式押出
機のごとき混合機を使用して溶融混練することによって
得ることができる。このさい、あらかじめトライブレン
ドし、得られる組成物（混合物）溶融混練することによ
って均−状の組成物を得ることができる。

とりわ・け、スチレン系重合体を粉末状にして使用する
ほうが、より均一に混合することができるために好まし
い。

この場合、一般には溶融混練した後、ペレット状物に成
形し、後記の成形に供する。

本発明の無機充填剤含有スチレン系重合体を製造するに
あたり、全配合成分を同時に混合してもよく、また配合
成分のうち一部をあらかじめ混合していわゆるマスター
バッチを製造し、得られるマスターバッチと残りの配合
成分とを混合してもよい。

以上の配合物を製造するさいに溶融混練する場合、使用
される熱可塑性樹脂またはスチレン系重合体の融点また
は軟化点以上で実施しなければならないが、高い温度で
実施すると、熱可塑性樹脂およびスチレン系重合体が劣
化する。これらのことから、一般にはそれぞれの熱可塑
性樹脂−またはスチレン系重合体の融点もしくは軟化点
よりも２０℃−高い温度（好適には、５０℃よりも高い
温度）であるが、劣化を生じない温度範囲で実゛施され
る。

（Ｆ）円偏波アンテナ用反射板 以下、本発明の円偏波アンテナ用反射板を第１図ないし
第３図によって説明する。第１図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。−第２図
は該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第
３図は該断面図の部分拡大図である。第１図においてＡ
は本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Ｂはコンバ
ーターであり、Ｃはコンバーター支持棒であり、Ｄは反
射板支持棒である。また、Ｅは配線である。また、第２
図および第３図において、ｌは無機充填剤含有スチレン
系重合体層！あ、す、２は金属層（金属箔）である、ま
た、３は耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層である。さら
に、２ａおよび２ｂはプライマ一層である。本発明の円
偏波アンテナ用反射板の特徴はこれらの図面から明らか
なように少なくとも三層からなる構造を有していること
である。

また本発明の円偏波アンテナ用反射板は耐候性のすぐれ
た熱可塑性樹脂層と金属層間および金属層と無機充填剤
含有スチレン系重合体層の間に各層間の接着力を強固に
するためにプライマーを使用することもできる。さらに
、本発明の円偏波アンテナ用反射板を支持体に取すイづ
けるために無機充填剤含有スチレン重合体層に取り付は
可能なように取り付はリブを付けてもよく、また反射板
を補強するために補強リプを付けたりすることもてきる
。さらに、本発明によって得られる円偏波アンテナ用支
持体に穴あけ加工を行ない、各種支持体取付部をボルト
、ナツトなどを使用して取り付けることも可能である。

また、該円偏波アンテナ用反射板の径は通常ｆｌＯｃｍ
ないし１２０ｃ＋ｏである。

（Ｇ）円−偏波アンテナ用反射板の製造方法本発明の円
偏波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金
属箔を製造し、このラミネートされた金属箔を用いて真
空成形法、スタンピング成形法、射出成形法などの成形
法によって成形することによって製造することができる
。これらの成形法による製造方法についてさらに具体的
に説明する。

（１）ラミネートされた金属箔の製造方法本発明におい
て前記の金属箔（金属層）に熱可塑性樹脂をラミネート
させる方法としては一般に実施されている方法を適用す
ることによって達成することができる。以下、その方法
について詳細に説明する。

前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属層である金
属箔とをラミネート（接着）させる方法は一般にはドラ
イラミネーション法により実施すついては押出しラミネ
ーション法によって熱可塑性樹脂層と金属箔とをラミネ
ート（接着）させることができる。押出ラミネーション
法を用いてラミネートされた金属箔を製造するにはＴ−
グイフィルム成形機を使って樹脂温度が２４０〜３７０
℃の温度範囲で前記の厚さになるように押出すと同時に
冷却加圧ロールを使用して金属箔（金属層）と接着させ
ればよい。

熱０ｆ塑性樹脂のうち、金属箔と接着性がすぐれたもの
を使用する場合では、以りのようにしてラミネートされ
た金属箔を製造することができる。

しかしながら、金属箔と接着性が充分に満足を得るもの
ではない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじめ使
用する熱可塑性樹脂の分野において通常使われているプ
ライマー（アンカーコート剤）を金属箔の片面にグラビ
アコーティング法またはパースコーティング法によって
塗布し、５０〜１００°Ｃで乾燥する。ついで、金属箔
のプライマーの面に熱可塑性樹脂のフィルムないしシー
トを５０〜１００°Ｃに加熱された圧着ロールを用いて
圧着させる。該プライマーとしては熱可塑性樹脂層を形
成するために使用される熱可塑性樹脂の種類によって異
なるが、各分野において一般に用いられているものであ
り、水性型および溶剤系がある。

また、種類としてはビニル系、アクリル系、ポリアミド
系、エポキシ系、ゴム系、ウレタン系およびチタン系が
ある。

（２）真空成形法による製造 この方法によって製造するにはｔＨｊ記のようにして得
られた熱可塑性樹脂層がラミネートされた金属層の片面
にプライマーを塗布した後、無機充填剤含有スチレン系
重合体をＴ−グイ成形法によりシート状に押出すさい、
片面にラミネートさせることによって耐候性のすぐれた
熱可塑性樹脂層、金属層および無機充填剤含有スチレン
系重合体層が順次積層された積層体が得られる。このよ
うにして得られる積層体（シート）を鉄製のワクあるい
は爪状のもので固定し、ハンドリングしやすいような治
具に装置し、これを−Ｌ下に配列したセラミックスヒー
ターまたはシーズ線のヒーターで加熱できる装置に引込
み、加熱する。シートは加熱によって溶融を開始するが
、そのさい、シートの垂れは一度垂れてから加熱を続け
ると、シートを押さえているワタの中で張る。この張る
現象の見られるときが一番シートの成形のタイミングと
しては成形物にシワや偏肉の発生しない良好な加熱状態
である。このとき、シートワクを引き出し、金型の上部
に置き、金型側から一気圧の減圧下で真空成形を行なう
ことによって目的とする成形物が得られる。ついで、風
または水スプレーによって冷却を行ない離型し製品が得
られる。

一方、圧空成形では、成形しやすくなったシートを金型
の上部に引き出し、シートの上方から圧空のためのチャ
ンバー（箱）をかぶせて、３〜５気圧の圧力で金型側に
シートを押しつけるとともに金型をつき上げることによ
って成形物を得ることができる。

なお、いずれの成形法でも、表面温度が１１０〜１８０
℃が好適温度である。

封板を製造するには、前記の真空成形法による円偏波ア
ンテナ用反射板の製造の順で使った耐候性のすぐれた熱
可塑性樹脂層、金属層および無機充填剤含有スチレン系
重合体層がそれぞれ順次積層された積層体シートを立型
プレス機に着装された絞り金型に導き込み、　５〜５０
ｋｇ／　ｃ　ｒｎ”　（好適には、１０〜２０ｋｇ／　
ｃ　ｍ’）の圧力下で加熱加ＪｆＥ−させることによっ
て目的とず°°る成形物が得られる。ついで、風または
水スプレーによって冷却を行ない、離型させることによ
って製品が得られる。成形にさいして加圧時間は通常１
５秒以上であり、１５〜４０秒が一般的である。また、
表面特性を改良させるために二段の圧力条件で成形させ
ることが好ましい。この場合、第一段で１０〜２０ｋｇ
／ｃｒｎ’の加圧下で１５〜４０秒加圧した後、第二段
で４０〜５０ｋｇ／　ｃ　ｔｒｆの加圧下で５秒以上加
圧させることによって表面平滑性のすぐれた成形物が得
られる。特に、流動性の悪い無機充填剤含有スチレン系
重合体層を用いる場合は、この二段成形法が望ましい。

なお、スタンピング成形法における成形温度は、シート
の表面温度が１６０〜２３０℃が好適温度である。

（先射出成形法による製造 射出成形法によって本発明の円偏波アンテナ用反射板を
製造するには、片面に耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層
があらかじめ積層し、もう一方の面にプライマーが塗布
され、あるいは塗布されていない金属層を円偏波アンテ
ナ用反射板の成形時にインサート射出成形を行なう。イ
ンサート射出成形を実施するには前記金属層を射出成形
機の金型の雄型および雌型の間に挿入しく耐候性のすぐ
れた熱可塑性樹脂層が雄型のほうになるように挿入する
）、金型を閉じる。その後、金型のゲート部より無機充
填剤含有スチレン系重合体を金型内に充填し、冷却した
後、金型を開くことによって所望とする円偏波アンテナ
用反射板を得ることができ・・る、インサート射出成形
するには、樹脂温度は無機充填剤含有スチレン系重合体
のスチレン系重合体の融点より高い温度であるが、スチ
レン系重合体の熱分解温度よりも低い温度である。この
ような理由により、インサート射出成形は　１６０〜２
３０℃の温度範囲で実施される。また、射出圧力は射出
成形機のシリンダーのノズル部でゲージ圧が４０ｋｇ／
　ｃ　ｍ’以上であれば、無機充填剤含有スチレン系重
合体を金型の形にほぼ近い形状に賦形することができる
ばかりでなく、外観的にも良好な製品を得ることができ
る。射出圧力は一般には４０〜１４０　ｋｇ／　ｃ　ｍ
’　テあり、とりわけ７０〜１２０　ｋｇ／、Ｃｍ′が
望ましい。

［ＶＩ］実施例および比較例 以下、実施例によって本発明をさらにくわしく説明する
。

なお、実施例および比較例において、電波反射率は短形
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よりマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が８３℃およびデユーサイ
クルが１２分／（６０分照射）の条件下で２，０００時
間後の表面の外観（変退色、光沢変化、クレージング、
ふくれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化）を評価し
た。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを８０°
Ｃに２時間さらした後、４時間かけて一４５°Ｃに徐々
に冷却し、この温度に２時間さらし、ついで４時間かけ
て徐々に８０℃まで加熱し、このサイクルを１００回行
なった後、サンプルの表面の外観を前記耐候性試験の場
合と同様に評価した。また、剥離強度は製造された円偏
波アンテナ用反射板より幅が１５ｍｍの試験片を切り取
り、ＡＳＴＭ　Ｄ−９０３に準拠し、剥離速度が５０ｍ
ｍ／分の速度で金属層を　１８０度で剥離したときの強
度で評価した。さらに、曲げ剛性はＡＳＴＭ　Ｄ−７９
０にしたがって測定し、熱膨張係数はＡＳＴＭ　Ｄ−１
１９１３にしたがって測定した。

なお、実施例および比較例において使用した熱Ｏｆ塑性
樹脂層の熱可塑性樹脂、スチレン系重合体、無機充填剤
および金属性形状物の種類、物性などを下記に示す。

［（Ａ）熱可塑性樹脂］ 熱可塑性樹脂として、メルトフローレート（ＡＳＴＭ　
Ｄ−１２３８にしたがい、温度が２５０℃および荷重が
１０ｋｇの条件で測定）がｌ１１．１ｇ／１０分である
ポリフッ化ビニリデン（以下ｒＰｌ／ｄＦ」と云う）、
ベンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を０．４重量％
および０．５重量％のカーボンブラックを含有するプロ
ピレン単独重合体［メルトフローインデックス（ＪＩＳ
　Ｋ−８７５１３にしたがい、温度が２３０℃および荷
重が２．１（１ｋｇの条件で測定、以下ｒ　ＭＦＩＪと
云う）が０．５ｇ／　１０分、以下ｒＰＰ（Ａ）　Ｊと
云う］、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を“０．
４重量％および０．５重量％のカーボンブラックを含有
する高密度ポリエチレンＩ密度０．９５８ｇ　／、ｃ　
ｔｎ”、メルトインデー、クス（、、ＩＩｓ　ＫＪ７ｅ
Ｏにしたがい、温度が１９０℃および荷重が２．ＩＱｋ
ｇの条件で測定、以下ｒＭ、、１．」と云う）が０．８
ｇ／１０分、以下ｒ　ＨＤＰＥ（１）」と云う１混合物
として、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４）が１０８である塩
素化ポリエチレン（塩素含有与３．１５重量％、非晶性
、原料ポリエチレンの分子量約２０万）２０重量部およ
び８０重量部のアクリロニトリル−スチレン共重合樹脂
（アクリロニトリル含有量２３重量％）ならびに安定剤
として２重量部のジブチルチンマレート系安定剤［三共
有機合成社製、商品名　メタン（Ｓｔａｎｎ）ＢＭ　］
　をロール（表面温度１８０°Ｃ）を使って１０分間混
練を行ない、得られた組成物（以下ｒ　ＡＣ３Ｊと云う
）および２０重に部のジオクチルフタレー）　（’ｎＴ
塑剤として）および５．０重量部のジブチルすずマレー
ト（脱塩化水素防止剤として）を１００重量部の塩化ビ
ニル単独重合体（重合度　１１００、以下ｒ　ＰＶＣＪ
と云う）に配合させた混合物を使用した。

［（Ｂ）スチレン系重合体］ スチレン系重合体として、スチレンを水中に懸濁させ、
乳化剤と触媒を加え、８０℃の温度にて重合させた。そ
の結果、メルトフローインデックス（ＪＩＳ　Ｋ−８８
７０にしたがい、温度が１８０℃および荷重がｌｏｋｇ
の条件で測定）が１３．０　ｇ　／　１０分のスチレン
系樹脂（以下ｒＰＳＪと云う）および８１重量部のスチ
レン−ブタジェンランダム共重合ゴム［スチレン含有量
２５．３重量％、ムーニー粘度（ＮＬ）２５、以下ｒＳ
ＢＲＪ　ト云つ］　−＋：８２重量ｆｆｌノスチｖ４／
をグラフト重合させ、メルトフローインデックスカ１３
．０　ｇ　／　１０分の耐衝撃性ポリスチレン（以下「
ＨＩＰＳＪ　と云う）を製造して用いた。

［（Ｃ）無機充填剤］ 無機充填剤として、平均粒径が３ミクロンであるタルク
（アスペクト比　約７）、平均粒径が３ミクロンンであ
るマイカ（アスペクト比的８）、グラスファイバー（単
繊維径　１１ミクロン、カット長　３ｍｍ　、以下ｒＧ
ＦＪと云う）、および平均粒径が０．８ミクロンである
炭酸カルシウム−（以ＸｒｃａｃＯ３Ｊ　と云う）を〜
用いた。

［（Ｄ）金属箔］ それぞれの厚さが約２０ミクロンであるアルミニウム（
以下「Ａｌ」と云う）、銅、黄銅および銀の箔を使用し
た。

実施例　１−１２、比較例　１．２ 前記熱可塑性樹脂を成形し、それぞれ厚さが２０ミクロ
ンのフィルムを製造した。また、各金属箔の片面にアク
リル系プライマー（昭和高分子社製、商品名　ビニロー
ル８２Ｔ）を厚さがそれぞれ２０ミクロンになるように
塗布し、他の面にウレタン系プライマー（東洋モートン
社製、商品名　アトコートｔ１５−）−を−厚さがそれ
ぞれ２０ミクロンになるように塗布して乾燥した（なお
、実施例７および１０では、両面に前記ウレタン系プラ
イマーを塗布）。さらに、無機充填剤およびスチレン系
重合体（それぞれの無機充填剤およびスチレン系重合体
の種類ならびに組成物中の無機充填剤の含有率を第１表
に示す。なお、比較例２では、無機充填剤を配合せず）
をそれぞれ５分間ヘンシェルミキサーを用いてトライブ
レンドし、各混合物を樹脂温度が２００℃の条件下でベ
ント付押出機を使って組成物を製造した。得られた各組
成物（ペレット）をＴ−グイ成形機を用いて厚さが２１
１ＩＩ１１のシートを製造した。　− このようにして製造゛された熱可塑性樹脂のフィルム（
なお、比較例１では使用せず）、プライマーが両面に塗
布された金属箔および無機充填剤を含有するスチレン系
重合体のシートをドライラミネート法によって接着させ
ることによって積層物を製造した。得られた積層物を１
４０℃（積層物の表面温度）の条件下で椀状（外径　７
５ｈａ　、高さ　８０ｍ＋ｗ）の形状をした雌型を使用
して真空成形を行ない円偏波アンテナ用反射板を製造し
た（実施例　ｌ、２）。

実施例１および２と同様にして製造した積層物（それぞ
れの無機充填剤およびスチレン系重合体の種類および組
成物中の無機充填剤の含有率ならびに金属箔の種類を第
１表に示す）を表面温度が１３０°Ｃの条件下で一段目
が２０ｋｇ／ｃｔｒｆの加圧下で３０秒および二段目が
５０ｋｇ／　ｃ　ｍ’の加圧下で２０秒保持させること
によって二段階でスタンピング成形を行ない（金型の形
状は実施例１と同じ）、円偏波アンテナ用反射板を製造
した（実施例　３　。

４）。

第１表に種類が示される各金属箔の片面に前記のアクリ
ル系プライマーを乾燥時の厚さが２０ミクロンになるよ
うに塗布した後、第１表に種類が示される各熱可塑性樹
脂のフィルム（厚さ　２０ミクロン）をラミネートした
。得られたラミネート物の金属箔の他の面に実施例１と
同様にウレタン系ミネー・ト物を射出成形機（型締力　
１５００　トン）の金型の雄型面に熱可塑性樹脂のフィ
ルムが接触するように挿入した。型を閉じ°た後、射出
圧力が８０ｋｇ／　ｃ　ｍ’および樹脂温度が２００℃
の条件で、第１表にスチレン系樹脂および無機充填剤の
種類ならびに組成物中の無機充填剤の含有率が第１表に
示されている組成物をインサート射出成形を行ない、実
施例１と同一の形状を有する円偏波アンテナ用反射板を
製造した（実施例　５〜１２．比較例　工　、２）。

以上のようにして得られたそれぞれの円偏波アンテナ用
反射板の無機充填剤含有スチレン系重合体層の弾性率お
よび線膨張率ならびに無機充填剤含有スチレン系重合体
層より金属箔の剥離強度の測定を行なった。それらの結
果を第１表に示す。

（以下余白） □□ 以上のようにして得られた各円偏波アンテナ用反射板の
電波反射率を測定したところ、いずれも９８％であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例１を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂など
の有害変化を認めることができなかった。ただし、比較
例１では、表面のアルミニウム箔が腐食した。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によって製造される代表的な円偏波アン
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第２図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第３図は該断、面図の部分拡大図である
。 Ａ・・・円偏波アンテナ用反射板、Ｂ・・・コンバータ
ー、Ｃ・・・コンバーター支持棒、Ｄ・・・反射板支持
棒、Ｅ・・・配線、 ■・・・無機充填剤含有スチレン系重合体層、２・・・
金属層（金属箔）、３・・・耐候性のすぐれた熱可塑性
樹脂層、２ａ・・・プライマ一層、２ｂ・・・プライマ
一層 特許出願人　昭和電工株式会社 代　理　人　弁理士　菊地精− 范２区 尾３図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電波を反射する金属
   層および無機充填剤含有スチレン系重合体層が順次積層
   してなり、該熱可塑性樹脂層の厚さは５ミクロンないし
   ５ｍｍであり、金属層の厚さは５ミクロンないし１ｍｍ
   であり、かつ無機充填剤含有スチレン系重合体層の厚さ
   は０．５＋＋＋ｍないし１５肘であり、この層の無機充
   填剤の含有量はｌＯ〜８０重景％であり、かつスチレン
   系重合体はスチレン単独重合体、スチレンを主成分とす
   る他の単量体との共重合体およびブタジェン単独重合ゴ
   ムまたはスチレン−ブタジェン共重合ゴムにスチレンを
   グラフト共重合させることによって得られる耐衝撃性樹
   脂からなる群からえらばれた熱可塑性樹脂であることを
   特徴とする円偏波アンテナ用反射板。