JPS60235506A - 円偏波アンテナ用反射板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［Ｉ］発明の目的 本発明は電波反射層である金属層を中間層とする積層物
よりなる円偏波アンテナ用反射板に関する。さらにくわ
しくは、耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電波を反射
する金属層および無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層
が順次積層してなり、該熱可塑性樹脂層の厚さは５ミク
ロンないし５ｍｍであり、金属層の厚さは５ミクロンな
いし　１ｍｍであり、かつ無機充填剤含有塩化ビニル系
重合体層の厚さは０．５ｍｍないし１５ｍｍである積層
物を用いることを円偏波アンテナ用反射板に関するもの
であり、耐候性の良好な円偏波アンテナ用反射板を提供
することを目的とするものである。

［ＩＩ　］発明の背景 静止衛星による高品位テレビ放送、静止画放送、文字多
重放送、ＰＣＭ　（パルスΦコード・モジュレーション
）音声放送、ファクシミリ放送などノ衛星放送はヨーロ
ッパ、アメリカ、日本などの世界各国において近い将来
にその実用化が計画されている。しかし、静止衛星の軌
道が唯一に限られているため、複数個の放送電波相互間
に干渉を生ずるおそれがある。かかる放送電波の相互干
渉を避けるためには、衛星放送受信用アンテナの交差偏
波識別を利用する必要がある。このようにして、地上の
放送電波を受信する場合には、電波を水平または垂直の
直線偏波にし、受信用アンテすの偏波面をこの放送電波
の偏波面に合わせて交差偏波識別度を利用することはさ
ほど困難ではないが、放送衛星からの電波を受信する場
合には。

電波伝播経路における電離層などによる擾乱や受信地点
における電波の入射角などに基づく偏波面のずれが生ず
るため、上述のような偏波面を合わさせることは困難で
ある。

複数個の放送衛星に対する周波数割当ては、衛星放送用
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみられるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばカりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。

これらのことから、将来の衛星放送システムにおいては
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして；円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、タイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
としたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかがる
ため、１２ギガヘルツ（Ｇ＆）帯のマイクロ波を使った
衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用アン
テナには適していない。

一方、構造が極めて簡単であり、小型軽量のマイクロ波
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するようにし、コレを一次放射器としたいわゆるヒ
ーハット型ノパラボラアンテナがある。このアンテナは
移動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられ
ているが、従来のヒーハット型パラボラアンテナはいず
れも前述したごとき短壁導波管を使用して直線偏波な送
受信するようになっており、円偏波用には使用すること
はできない。

一般にパラボラアンテナとして金属板または金属ネット
が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生するた
め、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要があ
る。防食合金を使用するならば、高価である。一方、防
食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を数
回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず、
多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされたガラ
ス繊維を積層された電波反射板を製造する試みも行なわ
れているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波反射
層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが非常
に困難であった。

［ｍ］発明の構成 以−ヒのことから、本発明者らは、製造工程が単純であ
り、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり
保持可能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて
種々探索した結果、少なくとも　（Ａ）耐候性の良好な
熱可塑性樹脂層（Ｂ）金属層 および （Ｃ）無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層が順次積層
してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の厚さは５ミ
クロンないし５ｍｍであり、金属層の厚さは５ミクロン
ないし１ｍｍであり、かつ無機充填剤含有塩化ビニル系
重合体層の厚さは５００ミクロンないし１５ｍｍであり
、この層の無機充填剤の含有量は１０〜８０重量％であ
ることを特徴とする円偏波アンテナ用反射板が、耐久性
が良好であるばかりでなく、電波反射特性がすぐれてい
ることを見出し、本発明に到達した。

［■コ発明の効果 本発明の円偏波アンテナ用反射板はその製造工程を含め
て下記のごとき効果（特徴）を発揮する。

（＋）耐腐食性がすぐれているため、長期にわたり電波
反射特性の変化がない。

（２）金属層と無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層と
の線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイクル（寒熱
の繰り返し）を長期間受けたとしても、層間の剥離が発
生しない。

（３）円偏波アンテナ用反射板が軽量であり、かつ製造
工程が簡易である。

（４）金属層が均一に成形加工することが可能であり、
電波の反射のむらがない。

（５）無機充填剤含有塩化ビニル系重合体は種々の複雑
な形状に容易に賦形することができ、したがって外観性
および機能性が良好である。

（６）円偏波アンテナ用反射板の機械的強度（とりわけ
、剛性）がすぐれている。

［Ｖ］発明の詳細な説明 （Ａ）熱可塑性樹脂 本発明の熱可塑性樹脂層を製造するためをこ用１．Ｘら
れる熱可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわ
たって利用されているものであり、それらの製造方法お
よび種々の物性につＩ／）てｔ士よく欠口られているも
のである。それらの分子量ｔ±種類番とよって異なるが
、一般には１万なＩ／Ｘシ１００万である。この熱可塑
性樹脂の代表的なものと＋１、エチレン、プロピレン、
弗化ビニリデン、塩化ヒ’−ルおよびスチレンのごとき
二重結合を有するモノマーの単独重合体、これらを主成
分（５０重量％以Ｌ）とする共重合体、スチレンとアク
１ノロニド１ノルとの共重合体（ＡＳ樹脂）メチルフタ
レートを主成分とする樹脂（、ＨＭＡ樹脂）ブタジェン
共重合ゴム、アクリロニトリル−ブタジェン共重合ゴム
（ＮＢＲ）　、　スチレン−ブタジェン共重合ゴム（Ｓ
ＢＲ）　、アクリルゴム、エチレン−プロピレン共重合
ゴム（ＥＰＲ）　、エチレン−プロピレン−ジエン三元
共重合ゴム（ＥＰＤＭ　）および塩素化ボ１ノエチレン
のごときゴムにスチレン単独またはスチレンと他のビニ
ル化合物（たとえば、アクリロニトリル、メチルメタク
リレート）とをグラフト共重合させることによって得ら
れるグラフト共重合樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエステ
ル樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂ならびにポリカ
ーボネート樹脂があげられる。さらにこれらの熱可塑性
樹脂に少なくとも一個の二重結合を有する有機化合物（
たとえば、不飽和カルボン酸、その無水物）をグラフト
などによって変性された樹脂であっても、加工性がすぐ
れているものであれば好んで使用することができる。さ
らに前記グラフト共重合樹脂のほかに、これらの熱可塑
性樹脂に前記のゴムを配合させることによって得られる
組成物（ゴムの配合割合は一般には多くとも４０重量％
）も使用することができる。これらの熱可塑性樹脂のう
ち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗素含有樹脂が、耐候
性がすぐれているために望ましい。さらに、塩化ビニル
を主成分とする樹脂、エチレンおよび／またはプロピレ
ンを主成分とする樹脂であっても、紫外線吸収剤を添加
するこ日とよって耐候性を改善することができるために
これらの配合物も好んで使用することができる。さらに
、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂およびポリカーボ
ネート樹脂も使用することができる。これらの熱可塑性
樹脂のうち、塩化ビニル系樹脂（エチレン単独重合体、
プロピレン単独重合体、エチレンおよび／またはプロピ
レンを主成分とする共重合体）に二重結合を少なくとも
１個する有機化合物（とりわけ、不飽和カルボン酸およ
びその無水物が望ましい）をグラフト重合することによ
って得られる変性樹脂を一部または全部使用すると、後
記の金属層との接着性がすぐれているために好都　′合
である。

（Ｂ）金属 さらに、本発明における金属層の原料である金属の代表
例としては、アルミニウム、鉄、二・ンケル、銅および
亜鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成分と
する合金（たとえば、ステンレス鋼、黄銅）があげられ
る。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あらか
じめ化学処理、メ・ンキ処理のごとき表面処理されたも
のでもよい。さらに、塗装または印刷を施されたものも
好んで使用することができる。

（Ｃ）塩化ビニル系重合体 また、本発明における無機充填剤含有塩化ビニル系重合
体層を製造するために使われる塩化ビニル系重合体は、
塩化ビニル単独重合体および塩化ビニルと多くとも５０
重量％（好ましくは４５重量％以下）の塩化ビニルと共
重合し得る二重結合を少なくとも一個を有する化合物と
の共重合体であるこの塩化ビニル系重合体の重合度は通
常４００〜４５００であり、特に　４００〜１５００が
好ましい。この二重結合を少なくとも１個を有する化合
物の代表例としては、塩化ビニリデン、エチレン、プロ
ピレン、酢酸ビニル、アクリル酸およびメタクリル酸な
らびにそれらのエステル、マレイン酸およびそれらのエ
ステルならびにアクリロニトリルがあげられる。これら
の塩化ビニル系重合体は塩化ビニル単独または塩化ビニ
ルと前記ビニル化合物とをフリーラジカル触媒の存在下
で単独重合または共重合することによって得られるもの
であり、その製造方法は広く用いられており多方面にわ
たって利用されているものである。

本発明の無機充填剤含有塩化ビニル系重合体を製造する
にあたり、高分子物質として塩化ビニル系重合体のみを
使用してもよいが、塩化ビニル系重合体と混和性のある
他種の高分子物質を配合してもよい。該高分子物質とし
ては分子量が１万ないし　１００万（好ましくは１万な
いし１０万）のエチレン単独重合体またはエチレンと炭
素数が３〜！２個のα−オレフィンとの共重合体（α−
オレフィンの共重合体割合は通常多くとも２０モル％）
を塩素化させることによって得られる塩素化ポリエチレ
ンゴム（塩素含有量は通常２５〜４５重量％）、エチレ
ン−プロピレン−ジエン三元系共重合ゴム（ＥＰＤＭ）
　、天然ゴム、クロロプレン系ゴム、クロロスルフォン
化ポリエチレンゴム状物、スチレン−ブタジェン−ブタ
ジェン共重合ゴム状物（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−
ブタジェン共重合ゴム状物（ＮＢＲ）及びブタジェン単
独重合ゴム状物の如きゴム状物［一般には、ムーニー粘
度（ＭＬ１＋４）は１０〜１５０］があげられる。これ
らのゴム状物については、神原ら編集“合成ゴムノ＼ン
ドブックパ（朝倉書店、昭和４２年発行）、柑橘ら編集
“プラスチックハンドブックパ（朝倉書店、昭和４４年
発行）などによってよく知られているものである。

これらの他種のゴム状物を配合する場合、それらの配合
割合は塩化ビニル系重合体に対して多くとも５０重量部
である。

ＣＤ）無機充填剤 また、該無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層を製造す
るために使用される無機充填剤は一般に合成樹脂および
ゴムの分野において広く使われているものである。これ
らの無機充填剤としては、酸素および水と反応しない無
機化合物であり、混練時および成形時において分解しな
いものが好んで用いられる。該無機充填剤としては、ア
ルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルのごとき金属、
これらの金属およびマグネシウム、カルシウム、バリウ
ム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケイ素、アンチ
モン、チタンなどの金属の酸化物、その水和物（水酸化
物）、硫酸塩、炭酸基、ケイ酸塩のごとき化合物、これ
らの複塩ならびにこれらの混合物に大別される。該無機
充填剤の代表例としては、前記の金属、酸化アルミニウ
ム（アルミナ）、その水和物、水酸化カルシウム、酸化
マグネシウム（マグネシア）、水酸化マグネシウム、酸
化亜鉛（亜鉛華）、鉛丹および鉛白のごとき鉛の酸化物
、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マグ
ネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト、マイカ、タ
ルク、ガラスａｍ、ガラス粉末、ガラスピーズ、クレー
、硅藻士、シリカ、ワラストナイト、酸化鉄、酸化アン
チモン、酸化チタン（チタニア）、リトポン、軽石粉、
硫酸アルミニウム（石膏など）、硅酸ジルコニウム、酸
化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイト、二硫化モ
リブデンおよび砂鉄があげられる。これらの無機充填剤
のうち、粉末状のものはその径が１ｍｍ以下（好適には
０．５ｍｍ　ＪＪ下）のものが好ましい。また繊維状の
ものでは、径が１〜５００　ミクロン（好適には１〜３
００　ミクロン）であり、長さが０．１〜６ｍｍ　（好
適には０．１〜５ｍｍ　）のものが望ましい。さらに、
平板状のものは径が２ｍｍ以下（好適には１ｍｍ以下の
ものが好ましい。） （Ｅ）各層の構成 （１）熱可塑性樹脂層 本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属層の腐食の発生を
防止する働きをするものである。このことから、厚さは
５ミクロンないし５ｍｍであり、１０ミクロンないし５
ｍｍが好ましく、特に１０ミクロンないし　１ｍｍが好
適である。この熱可塑性樹脂層の厚さが５ミクロン未満
では、金属層の腐食が発生するのみならず、使用時にお
ける他の物品との接触・摩擦にともない、摩耗して金属
層が置市することなどが発生して問題がある。一方、５
ｍｍを越えるならば、電波の反射率が低下するばかりで
なく、コストアップになり、積層物の重量が増大するた
めに好ましくない。

（２）金属層 また、本発明の金属層は電波の反射する働きをするもの
である。この金属層の厚さは５ミクロンないし　１ｍ＋
ａであり、５〜５００　ミクロンが望ましく、とりわけ
１０〜５００　ミクロンが好適である。金属層の厚さが
５ミクロン未満では、積層物を製造するさいに金属層に
しわ、折れなどが発生し易くなるため、外観上、性能上
において問題がある。

一方、１ｍｍを越えるならば、重量が増加するのみなら
ず、コストアップになり、さらに積層物を湾曲・屈曲な
どを施すさいに問題となる。

（３）無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層本発明の無
機充填剤含有塩化ビニル系重合体層中に占める無機充填
剤の組成割合は１０〜８０重量％であり（すなわち、塩
化ビニル系重合体の組成割合は９０〜２０重量％）、１
０〜７０重量％が好ましく、特に１０〜６０重量％が好
適である。無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層中に占
める無機充填剤の組成割合が１０重量％未満では、無機
充填剤含有塩化ビニル系重合体層の線膨張係数が金属層
のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによって金属層
と無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層との間で剥離が
発生する可能性があるばかりでなく、得られる積層物の
剛性が不足するという問題がある。一方、８０重量％を
越えるならば、均−状の組成物を製造することが困ｉで
あり、かりに均一な組成物が得られたとしても後記のシ
ートの製造および射出成形などで積層物を製造するさい
、良好な製品（積層物）を得ることができない。

この無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層の厚さは５０
０ミクロンないし１５ｍｍであり、１〜１０ｍｍが望ま
しく、とりわけ１〜７ｍｍが好適である。無機充填剤含
有塩化ビニル系重合体層の厚さが５００ミクロン未満で
は、剛性が不足し、外力によって変形・破損するために
望ましくない。一方、１５ｍｍを越えるならば、成形時
の冷却に時間を要するとともに、表面にひけが発生し易
くなるのみならず、重量が増加するために使用上におい
て問題がある。

前記熱可塑性樹脂層および無機充填剤含有塩化ビニル系
重合体層を製造するにあたり、それぞれの分野において
一般に使われている酸素、熱および紫外線に対する安定
剤、金属劣化防止剤、難燃化剤、可塑剤、脱塩化水素防
止剤、着色剤、電気的特性改良剤、帯電防止剤、滑剤、
加工性改良剤ならびに粘着性改良剤のごとき添加剤を本
発明の熱可塑性樹脂層および無機充填剤含有塩化ビニル
系重合体層の組成物が有する特性をそこなわない範囲で
添加してもよい。

本発明の熱可塑性樹脂に上記添加剤を配合するさいおよ
び無機充填剤含有塩化ビニル系重合体（Ｌ記添加剤を配
合する場合も含めて）を製造するさい、それぞれの業界
において通常使われているヘンシェルミキサーのごとき
混合機を用いてトライブレンドしてもよく、バンバリー
ミキサ−。

ニーダ−、ロールミルおよびスクリュ一式押出機のごと
き混合機を使用して溶融混練することによって得ること
ができる。このさい、あらかじめトライブレンドし、得
られる組成物（混合物）溶融混練することによって均−
状の組成物を得ることができる。

とりわけ、塩化ビニル系重合体を粉末状にして使用する
ほうが、より均一に混合することができるために好まし
い。

この場合、一般には溶融混練した後、ペレット状物に成
形し、後記の成形に供する。

本発明の無機充填剤含有塩化ビニル系重合体を製造する
にあたり、全配合成分を同時に混合してもよく、また配
合成分のうち一部をあらかじめ混合していわゆるマスタ
ーパッチを製造し、得られるマスターバッチと残りの配
合成分とを混合してもよい。

以上の配合物を製造するさいに溶融混練する場合、使用
される熱可塑性樹脂または塩化ビニル系重合体の融点ま
たは軟化点以上で実施しなければならないが、高い温度
で実施すると、熱可塑性樹脂および塩化ビニル系重合体
が劣化する。これらのことから、一般にはそれぞれの熱
可塑性樹脂または塩化ビニル系重合体の融点もしくは軟
化点よりも２０℃高い温度（好適には、５０℃よりも高
い温度）であるが、劣化を生じない温度範囲で実施され
る。

（Ｆ）円偏波アンテナ用反射板 以下、本発明の円偏波アンテナ用反射板を第１図ないし
第３図によって説明する。第１図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第２図は
該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第３
図は該断面図の部分拡大図である。第１図においてＡは
本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Ｂはコンバー
ターであり、Ｃはコンバーター支持棒であり、Ｄは反射
板支持棒である。また、Ｅは配線である。また、第２図
において、工は耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、プラ
イマ一層、金属層（金属箔）およびプライマ一層が順次
積層する積層物であり（これらのプライマ一層のうち、
いずれかまたはいずれも存在しなくてもよい）、Ｉｒは
無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層である。

さらに、第３図において、１は無機充填剤含有塩化ビニ
ル系重合体層であり、２は金属層（金属箔）である。ま
た、３は耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層である。さら
に、２ａおよび２ｂはプライマ一層である。本発明の円
偏波アンテナ用反射板の特徴はこれらの図面から明らか
なように少なくとも三層からなる構造を有していること
である。

また本発明の円偏波アンテナ用反射板は耐候性のすぐれ
た熱可塑性樹脂層と金属層間および金属層と無機充填剤
含有オレフィン系重合体層の間に各層間の接着力を強固
にするためにプライマーを使用することもできる。さら
に、本発明の円偏波アンテナ用反射板を支持体に取り付
けるために無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層に取り
付は可能なように取り付はリブを付けてもよく、また反
射板を補強するために補強リブを付けたりすることもで
きる。さらに１本発明によって得られる円偏波アンテナ
用支持体に穴あけ加工を行ない、各種支持体取付部をボ
ルト、ナツトなどを使用して取り付けることも可能であ
る。また、該円偏波アンテナ用反射板の径は通常６０ａ
ｍないし１２ｏｃＩＩｌ″ｒある。

（Ｇ）円偏波アンテナ用反射板の製造方法本発明の円偏
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
箔を製造し、このラミネートされた金属箔を用いて真空
成形法、圧空成形法、スタンピング成形法、射出成形法
などの成形法によって成形することによって製造するこ
とができる。これらの成形法による製造方法についてさ
らに具体的に説明する。

（１）ラミネートされた金属箔の製造方法本発明におい
て前記の金属箔（金属層）に熱可塑性樹脂をラミネート
させる方法としては一般に実施されている方法を適用す
ることによって達成することができる。以下、その方法
について詳細に説明する。

前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属層である金
属箔とをラミネート（接着）させる方法は一般にはドラ
イラミネーション法により実施することが可能であるが
、熱可塑性樹脂のなかで高温で押出すことが可能である
塩化ビニル系重合体については押出しラミネーション法
によって熱可塑性樹脂層と金属箔とをラミネート（接着
）させることができる。押出ラミネーション法を用いて
ラミネートされた金属箔を製造するにはＴ−グイフィル
ム成形機を使って樹脂温度が２４０〜３７０°Ｃの温度
範囲で前記の厚さになるように押出すと同時に冷却加圧
ロールを使用して金属箔（金属層）と接着させればよい
。

熱可塑性樹脂のうち、金属箔と接着性がすぐれたものを
使用する場合では、以上のようにしてラミネートされた
金属箔を製造することができる。

しかしながら、金属箔と接着性が充分に満足を得るもの
ではない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじめ使
用する熱可塑性樹脂の分野において通常使われているプ
ライマー（アンカーコート剤）を金属箔の片面にグラビ
アコーティング法またはパースコーティング法によって
塗布し、５０〜１００℃で乾燥する。ついで、金属箔の
プライマーの面に熱可塑性樹脂のフィルムないしシート
を５０〜１００℃に加熱された圧着ロールを用いて圧着
させる。該プライマーとしては熱可塑性樹脂層を形成す
るために使用される熱可塑性樹脂の種類によって異なる
が、各分野において一般に用いられているものであり、
水性型および溶剤系がある。

また、種類としてはビニル系、アクリル系、ポリアミド
系、エポキシ系、ゴム系、ウレタン系およびチタン系が
ある。

（２）真空成形法または圧空成形法による製造これらの
方法によって製造するには前記のようにして得られた熱
可塑性樹脂層がラミネートされた金属層の片面にプライ
マーを塗布した後、無機充填剤含有塩化ビニル系重合体
をＴ−グイ成形法によりシート状に押出すさい、片面に
ラミネートさせることによって耐候性のすぐれた熱可塑
性樹脂層、金属層および無機充填剤含有塩化ビニル系重
合体層が順次積層された積層体が得られる。このように
して得られる積層体（シート）を鉄製のワタあるいは爪
状のもので固定し、ハンドリングしやすいような治具に
装置し、これを上下に配列したセラミックスヒーターま
たはシーズ線のヒーターで加熱できる装置に引込み、加
熱する。シートは加熱によって溶融を開始するが、その
さい、シートの垂れは一変型れてから加熱を続けると、
シートを押さえているワクの中で張る。この張る現象の
見られるときが一番シートの成形のタイミングとしては
成形物にシワや偏肉の発生しない良好な加熱状態である
。このとき、シート・ワタを引き出し、金型のＥ部に置
き、金型側から一気圧の減圧下で真空成形を行なうこと
によって目的とする成形物が得られる。ついで、風また
は水スプレーによって冷却を行ない離型し製品が樽られ
る。

一方、圧空成形では、成形しやすくなったシートを金型
の上部に引き出し、シートの上方から圧空のためのチャ
ンバー（箱）をかぶせて、３〜５気圧の圧力で金型側に
シートを押しつけるとともに金型をつき上げることによ
って成形物を得ることができる。

なお、いずれの成形法でも、表面温度が１５０〜２００
℃が好適温度である。

（３）スタンピング成形法による製造 この方法によって本発明の円偏波アンテナ用反射板を製
造するには、前記の真空成形法による円偏波アンテナ用
反射板の製造の順で使った耐候性のすぐれた熱可塑性樹
脂層、金属層および無機充填剤含有塩化ビニル系重合体
層がそれぞれ順次積層された積層体シート−を立型プレ
ス機に着装された絞り金型に導き込み、５〜５０ｋｇ、
／　ｃ　ｒｒｆ　（好適には、１０〜２０ｋｇ／　ｃ　
ｍ”）の圧力下で加熱加圧させることによって目的とす
る成形物が得られる。ついで、風または水スプレーによ
って冷却を行ない、離型させることによって製品が得ら
れる。成形にさいして加圧時間は通常１５秒以上であり
、１５〜４０秒が一般的である。また、表面特性を改良
させるために二段の圧力条件で成形させることが好まし
い。この場合、第一段でｌθ〜２０ｋｇ／ｃｍ’の加圧
下テ１５〜４０秒加圧した後、第二段−ｔ’ａｏ　〜５
０ｋｇ／　ｃ　ｍ’の加圧下で５秒以上加圧させること
によって表面平滑性のすぐれた成形物が得られる。特に
、流動性の悪い無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層を
用いる場合は、この二段成形法が望ましい。なお、スタ
ンピング成形法における成形温度は、表面温度が１３０
〜１８０℃が好適温度である。

（４）射出成形法による製造 射出成形法によって本発明の円偏波アンテナ用反射板を
製造するには、片面に耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層
があらかじめ積層し、もう一方の面にプライマーが塗布
された金属層を円偏波アンテナ用反射板の成形時にイン
サート射出成形を行なう。インサート射出成形を実施す
るには前記金属層を射出成形機の金型の雄型および雌型
の間に挿入しく耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層が雄型
のほうになるように挿入する）、金型を閉じる。

その後、金型のゲート部より無機充填剤含有塩化ビニル
系重合体を金型内に充填し、冷却した後、金型を開くこ
とによって所望とする円偏波アンテナ用反射板を得るこ
とができる。インサート射出成形するには、樹脂温度は
無機充填剤含有塩化ビニル系重合体の塩化ビニル系重合
体の融点より高い温度であるが、塩化ビニル系重合体の
熱分解温度よりも低い温度である。インサート射出成形
はＩｎ〜２００°Ｃの温度範囲で実施することが望まし
い。また、射出圧力は射出成形機のシリンダーのノズル
部でゲージ圧が４０ｋｇ／　ｃ　ｍ”以上であれば、無
機充填剤含有塩化ビニル系重合体を金型の形にほぼ近い
形状に賦形することができるばかりでなく、外観的にも
良好な製品を得ることができる。

射出圧力は一般には４０〜１４０　ｋｇ／　ｃ　ｒｎ’
であり、とりわけ７０〜１２０　ｋｇ／　ｃ　ｍ’が望
ましい。

［ＶＴ］実施例および比較例 以下、実施例によって本発明をさらにくわしく説明する
。

なお、実施例および比較例において、電波反射率は短形
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よりマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が８３°Ｃおよびデユーサ
イクルが１２分／（６０分照射）の条件下で２，０００
時間後の表面の外観（変退色、光沢変化、クレージング
、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化）を評価
した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを８０
℃に２時間さらした後、４時間かけて一４５℃に徐々に
冷却し、この温度に２時間さらし、ついで４時間かけて
徐々に８０℃まで加熱し、このサイクルを１００回行な
った後、サンプルの表面の外観を前記耐候性試験の場合
と同様に評価した。また、剥離強度は製造された円偏波
アンテナ用反射板より幅カ１５ｍｍノ試験片を切り取り
、ＡＳＴＭ　ｌｔ−９０３ニ準拠し、剥離速度が５０ｍ
＋ｓ／分の速度で金属層を　１８０度で剥離したときの
強度で評価した。さらに、曲げ剛性はＡＳＴ）Ｉ　ｎ−
７９０にしたがって測定し、熱膨張係数はＡＳＴＭ　Ｄ
−８９８にしたがって測定した。

なお、実施例および比較例において使用した熱可塑性樹
脂層の熱可塑性樹脂、塩化ビニル系重合体、無機充填剤
および金属性形状物の種類、物性などを下記に示す。

［（Ａ）熱可塑性樹脂］ 熱可塑性樹脂として、メルトフローレート（ＡＳＴＭ　
Ｄ−１２３８にしたがい、温度が２５０”Ｃ！および荷
重が１０ｋｇの条件で測定）が８．１ｇ／１０分である
ポリフッ化ビニリデン（以下ｒ　ＰＶｄＦＪと云う）、
ベンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を０．４重量％
および０．５重量％のカーボンブラックを含有するプロ
ピレン単独重合体［メルトフローインデックス（ＪＩＳ
　Ｋ−８７５８ニしたがい、温度が２３０”ＯオＪ：び
荷重が２．１８ｋｇの条件で測定、以下「肝■」と云う
）が（１，５ｇ／　１０分、以下ｒＰＰ（Ａ）　Ｊと云
う］、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を０．４重
量％および　０．５重量％のカーボンブラックを含有す
る高密度ポリエチレン［密度０．９５８　ｇ　／　ｃ　
ｍ’、メルトインデックス（ＪＩＳ　Ｋ−８７８０にし
たがい、温度が１９０℃および荷重が２．１６ｋｇの条
件で測定、以下ｒＭ、１．Ｊ　ト云つ）が０．８ｇ／１
０分、以下「ＨＤＰＥ（１）」　と云う］混合物として
、ムーニー粘度（ＭＬＩ＋４　）が１０８である塩素化
ポリエチレン（塩素含有量３．１５重量％、非晶性、原
料ポリエチレンの分子量約２０万）２０重量部および８
０重量部のアクリロニトリル−スチレン共重合樹脂（ア
クリロニトリル含有量２３重量％）ならびに安定剤とし
て２重量部のジブチルチンマレート系安定剤［三共有機
合成社製、商品名　スタン（Ｓｔａｎｎ）ＢＭ　］　を
ロール（表面温度１８０℃）を使って１０分間混線を行
ない、得られた組成物（以下ｒ　ＡＣ３Ｊと云う）およ
び２０重量部のジオクチルフタレート（可塑剤として）
および５．０重量部のジブチルすずマレート（脱塩化水
素防止剤として）を１００重量部の塩化ビニル単独重合
体［重合度　１１００、以下ｒ　Ｐｖｃ（＋）’Ｊ　と
云う１に′配合させた混合物を使用した。

［（Ｂ）塩化ビニル系重合体］ 塩化ビニル系重合体として、重合度が約８２０である塩
化ビニル単独重合体［以下ｒＰＶＣ（２）Ｊ　と云う］
、塩化ビニルと酢酸ビニルとの共重合体［酢酸ビニル含
有量１５重量％、重合度　約８１０、以下ｒＰＶＣ（３
）Ｊ　と云う］および「分子量が約１２万であるエチレ
ン系重合体（密度０．９４１ｇ／　ｃ　ｍ’　）を水性
懸濁法で塩素化させることによって得られる塩素化ポリ
エチレンゴム（塩素含有量３０．２重量％）を５重量部
と１００重量部のＰＶＣ（２）とからなる混合物Ｊ［以
下「混合物（Ａ）」と云う］を使った。

［（Ｃ）無機充填剤］ 無機充填剤として、平均粒径が３ミクロンであるタルク
（アスペクト比　約７）、平均粒径が３ミクロンである
マイカ（アスペクト比　約８）、グラスファイバー（単
＃ｌ！維径　１１ミクロン、カット長　３ｍｍ　、以下
ｒＧＦＪと云う）、および平均粒径が０．８ミクロンで
ある炭酸カルシウム（以下ｒ（ＥａＣＯ３Ｊ　と云う）
を用いた。

［（Ｄ）金属箔］ それぞれの厚さが約２０ミクロンであるアルミニウム（
以下「Ａ文」と云う）、銅、黄銅および銀の箔を使用し
た。

実施例　１〜１２、比較例　１．２ 前記熱可塑性樹脂を成形し、それぞれ厚さが２０ミクロ
ンのフィルムを製造した。また、各金属箔の片面にアク
リル系プライマー（昭和高分子社製、商品名　ビニロー
ル９２Ｔ）を厚さがそれぞれ２０ミクロンになるように
塗布し、他の面にウレタン系プライマー（東洋モートン
社製、商品名　アトコート　３３５）を厚さがそれぞれ
２０ミクロンになるように塗布して乾燥した（なお、実
施例７およびｌＯでは、両面に前記ウレタン系プライマ
ーを塗布）。さらに、無機充填剤および塩化ビニル系重
合体（それぞれ可塑剤として前記塩化ビニル系重合体１
００重量部に対して３０重量部のジオクチルフタレー）
　（ＤＯＰ）および２５重量部のジベンジルフタレート
ならびに脱塩化水素防止剤として３重量部の三塩基硫酸
鉛および１重量部の二塩基性ステアリン酸鉛を配合、そ
れぞれの無機充填剤および塩化ビニル系重合体の種類な
らびに組成物中の無機充填剤の含有率を第１表に示す。

なお、比較例では、無機充填剤を配合せず）をそれぞれ
５分間ヘンシェルミキサーを用いてトライブレンドし、
各混合物を樹脂温度が１８０℃の条件下でベント付押出
機を使って組成物を製造した。得られた各組成物（ベレ
ット）をＴ−ダイ成形機を用いて厚さが２１のシートを
製造した。

このようにして製造された熱可塑性樹脂のフィルム（な
お、比較例１では使用せず）、プライマーが両面に塗布
された金属箔および無機、充填剤を含有する塩化ビニル
系重合体のシートをドライラミネート法によって接着さ
せることによって積層物を製造した。得られた積層物を
１７０℃（積層物の表面温度）の条件下で椀状（外径　
７５０ｍｍ、高さ　８０■）の形状をした雌型を使用し
て真空成形を行ない円偏波アンテナ用反射板を製造した
（実施例　１，２．７〜１２、比較例　１，２）。

実施例１および２と同様にして製造した積層物（それぞ
れの無機充填剤および塩化ビニル系重合体の種類および
組成物中の無機充填剤の含有率ならびに金属箔、の種類
を第１表に示す）を表面温度が１３５°０（７）条件下
で一段目が２０ｋｇ／　Ｃｍ’の加圧下で３０秒および
二段目が５０ｋｇ／ｃｒｒｆの加圧下で２０秒保持させ
ることによって二段階でスタンピング成形を行なｌ、％
（金型の形状は実施例１と同じ）、円偏波アンテナ用反
射板を製造した（実施例　３．４）。

第１表に種類が示される各金属箔の片面に前記のアクリ
ル系プライマーを乾燥時の厚さが２０ミクロンになるよ
うに塗布した後、第１表に種類が示される各熱可塑性樹
脂のフィルム（厚さ　２０ミクロン）をラミネートした
。得られたラミネート物の金属箔の他の面に実施例１と
同様にウレタン系プライマーを塗布した。得られた各塗
布されたラミネート物を射出成形機（型締力　１５００
　）ン）の金型の雄型面に熱可塑性樹脂のフィルムが接
触するように挿入した。型を閉じた後、射出圧力が８０
ｋｇ／ｃｒｎ′および樹脂温度が１８０°Ｃの条件で、
第１表に塩化ビニル系樹脂および無機充填剤の種類なら
びに組成物中の無機充填剤の含有率が第１表に示されて
いる組成物をインサート射出成形を行ない、実施例１と
同一の形状を有する円偏波アンテナ用反射板を製造した
（実施例　５．６）。

以上のようにして得られたそれぞれの円偏波アンテナ用
反射板の無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層の弾性率
および線膨張率ならびに無機充填剤含有塩化ビニル系重
合体層より金属、箔の剥離強度の測定を行なった。それ
らの結果を第１表に示す。

（以下余白） 以Ｅのようにして得られた各円偏波アンテナ用反射板の
電波反射率を測定したところ、いずれも８８％であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例１を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂など
の有害変化を認めることができなかった。ただし、比較
例１では、表面のアルミニウム箔が腐食した。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によって製造される代表的な円偏波アン
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第２図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第３図は該断面図の部分拡大図である。 Ａ・・・円偏波アンテナ用反射板、Ｂ・・・コンバータ
ー、Ｃ・・・コンバーター支持棒、Ｄ・・・反射板支持
棒、Ｅ・・・配線、 ■・・・熱可塑性樹脂層、プライマ一層、金属層および
プライマ一層からなる積層物、 ＩＩ・・・無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層、１・
・・無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層、２・・・金
属層（金属箔）、 ３・・・耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層、２ａ・・・
プライマ一層、２ｂ・・・プライマ一層特許出願人　昭
和電工株式会社 代　理　人　弁理士　菊地精− 第２図 莞３図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電波を反射する金属
   層および無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層が順次積
   層してなり、該熱可塑性樹脂層の厚さは５ミクロンない
   し５ｍｍであり、金属層の厚さは５ミクロンないし１）
   であり、かつ無機充填剤含有塩化ビニル系重合体層の厚
   さは０．５ｍｍないし１５ｍｍであり、この層の無機充
   填剤の含有量は１０〜８０重量％であることを特徴とす
   る円偏波アンテナ用反射板。