JPS60146033A - 交絡加工糸 - Google Patents
交絡加工糸Info
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- JPS60146033A JPS60146033A JP25216883A JP25216883A JPS60146033A JP S60146033 A JPS60146033 A JP S60146033A JP 25216883 A JP25216883 A JP 25216883A JP 25216883 A JP25216883 A JP 25216883A JP S60146033 A JPS60146033 A JP S60146033A
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- Japan
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- yarn
- entanglement
- degree
- friction
- interlaced
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は交絡加工糸に関し、詳細には、乾燥状態におい
ても、湿潤状態の場合に比べて余シ見劣シのしない製織
性を得ることのできる乾耐摩性の優れた交絡加工糸に関
するものである。
ても、湿潤状態の場合に比べて余シ見劣シのしない製織
性を得ることのできる乾耐摩性の優れた交絡加工糸に関
するものである。
製織時に経糸は、織機の綜絖や筬などによってかなシの
表面摩擦を受けるが、従来の交絡加工糸は乾燥状態にお
ける表面耐摩擦性（本明細書では乾耐摩性という）が不
十分であるので、これを経糸として使用すると製織時の
摩擦で交絡部が簡単に開繊し集束性を失なって毛羽立ち
、これが経糸間で相互に絡み合って開口不良を起こし、
ひいては経糸切れを起こして製織不能に陥ることがある
。
表面摩擦を受けるが、従来の交絡加工糸は乾燥状態にお
ける表面耐摩擦性（本明細書では乾耐摩性という）が不
十分であるので、これを経糸として使用すると製織時の
摩擦で交絡部が簡単に開繊し集束性を失なって毛羽立ち
、これが経糸間で相互に絡み合って開口不良を起こし、
ひいては経糸切れを起こして製織不能に陥ることがある
。
ところで近時は製織時の緯入れに当たってウォータージ
ェット方式が汎用されており、経糸は綜絖や筬等の付近
で水によシ湿潤され水の潤滑効果を得て製織が行なわれ
てきた為、特に経糸の表面耐摩擦が問題とされることは
なかった。しかし最近ではウォータージェット方式に代
わってエアージェット方式が普及しはじめつつあり、こ
の場合は製織時の水による湿潤を期待することができな
いので、前述の乾耐摩性が経糸の重要特性としてクロー
ズアップされてくる。そこで現在は＠機の緯入れ方式に
応じてウォータージェット用とエアージェット用の２種
類の交絡加工糸を使い分けているが、互換性に欠ける為
面倒であり且つ不経済であるという問題があった。この
場合交絡水準を全体的に高めてやればウォータージェッ
ト用及びエアージェット用として兼用することができる
が、交絡度を高めすぎると織物上にインターレースマー
ク等の欠点が現われる他、過大な交絡処理エネルギーが
必要になるので経済的にも不利となる。
ェット方式が汎用されており、経糸は綜絖や筬等の付近
で水によシ湿潤され水の潤滑効果を得て製織が行なわれ
てきた為、特に経糸の表面耐摩擦が問題とされることは
なかった。しかし最近ではウォータージェット方式に代
わってエアージェット方式が普及しはじめつつあり、こ
の場合は製織時の水による湿潤を期待することができな
いので、前述の乾耐摩性が経糸の重要特性としてクロー
ズアップされてくる。そこで現在は＠機の緯入れ方式に
応じてウォータージェット用とエアージェット用の２種
類の交絡加工糸を使い分けているが、互換性に欠ける為
面倒であり且つ不経済であるという問題があった。この
場合交絡水準を全体的に高めてやればウォータージェッ
ト用及びエアージェット用として兼用することができる
が、交絡度を高めすぎると織物上にインターレースマー
ク等の欠点が現われる他、過大な交絡処理エネルギーが
必要になるので経済的にも不利となる。
この様なところから、ウォータージェット方式及びエア
ージェット方式のどちらに適用した場合でも製織性にあ
まシ差のみられない、換言すれば交絡構造が堅固で乾耐
摩性及び湿耐摩性（湿間状態における表面剛摩・擦性）
の間に余シ犬差のない様な交絡加工糸の開発が望まれて
いる。
ージェット方式のどちらに適用した場合でも製織性にあ
まシ差のみられない、換言すれば交絡構造が堅固で乾耐
摩性及び湿耐摩性（湿間状態における表面剛摩・擦性）
の間に余シ犬差のない様な交絡加工糸の開発が望まれて
いる。
本発明者らはこうした状況のもとで、ウォータージェッ
ト方式とエアージェット方式の間で製織性に互換性を持
たせることのできる様な交絡加工糸を提供すべく、前記
互換性という観点から交絡加工糸に要求される最小限の
基準を明確にしようとして種々研究を進めてきた。本発
明はかかる研究の結果完成されたものであシ、その構成
は、交絡度が８０以上の交絡加工糸であって、水分率２
０チ未満の乾燥状態で摩擦処理した後の交絡度を（Ｄｊ
＋）、水分率２０％以上の湿潤状態で処理した後の交絡
度を（Ｄｊｚ ）としたとき、これらが下記ＣＤ式の関
係を満たすものであるところに要旨を有するものである
。
ト方式とエアージェット方式の間で製織性に互換性を持
たせることのできる様な交絡加工糸を提供すべく、前記
互換性という観点から交絡加工糸に要求される最小限の
基準を明確にしようとして種々研究を進めてきた。本発
明はかかる研究の結果完成されたものであシ、その構成
は、交絡度が８０以上の交絡加工糸であって、水分率２
０チ未満の乾燥状態で摩擦処理した後の交絡度を（Ｄｊ
＋）、水分率２０％以上の湿潤状態で処理した後の交絡
度を（Ｄｊｚ ）としたとき、これらが下記ＣＤ式の関
係を満たすものであるところに要旨を有するものである
。
ｌ Ｄｊｌ Ｄｊｚ Ｉ≦゛１．５所可・・・・・・〔
１〕以下ＣＩ）式の設定根拠を明確にすることにより本
発明の構成及び作用効果を詳細に説明する。
１〕以下ＣＩ）式の設定根拠を明確にすることにより本
発明の構成及び作用効果を詳細に説明する。
一般に、糸長手方向に交絡部と開繊部がほぼ等間隔で存
在する交絡加工糸を、後述する様な方法で摩擦処理する
と、いろいろ長さの開繊部が共存するものとなる。この
開繊部長さを測定した生データについて度数分布をとる
と、短いものから長いものまで広く分布し、更に摩擦を
続けるとこの分布は一層拡大すると共に、分布の平均値
は大きい方へ移行していく。この平均値は、供試加工糸
の平均開繊部長さを示すと共に、その平方根は統計的に
見て開繊部長さの分布の程度を示す。そこでこうした知
見を基に、ウォータージェット方式とエアージェット方
式の間における互換可能性を示す最小限の基準を明確に
しようと考え種々実験を行なった結果、前記〔１３式の
関係に到達したものである。即ち本発明では、水分率２
０％を境界とし、それ未満の乾燥状態で摩擦処理した後
の交絡度（ＤＪ、）を乾耐摩性の指標とする一方、水分
率２０係以上の湿潤状態で摩擦処理した後の交絡度（Ｄ
Ｊ２）を湿耐摩性の指標とし、（ｐｊ＋）と（ＤＪ２）
の差の絶対値（ＩＤＬ ＤＪ２＋）が、（Ｄ ｊｔ）の
平方根の１，５倍以内であるものについては、乾湿耐摩
性に差が無い。言い換えれば前記互換性が「有シ」と評
価し得るものである。
在する交絡加工糸を、後述する様な方法で摩擦処理する
と、いろいろ長さの開繊部が共存するものとなる。この
開繊部長さを測定した生データについて度数分布をとる
と、短いものから長いものまで広く分布し、更に摩擦を
続けるとこの分布は一層拡大すると共に、分布の平均値
は大きい方へ移行していく。この平均値は、供試加工糸
の平均開繊部長さを示すと共に、その平方根は統計的に
見て開繊部長さの分布の程度を示す。そこでこうした知
見を基に、ウォータージェット方式とエアージェット方
式の間における互換可能性を示す最小限の基準を明確に
しようと考え種々実験を行なった結果、前記〔１３式の
関係に到達したものである。即ち本発明では、水分率２
０％を境界とし、それ未満の乾燥状態で摩擦処理した後
の交絡度（ＤＪ、）を乾耐摩性の指標とする一方、水分
率２０係以上の湿潤状態で摩擦処理した後の交絡度（Ｄ
Ｊ２）を湿耐摩性の指標とし、（ｐｊ＋）と（ＤＪ２）
の差の絶対値（ＩＤＬ ＤＪ２＋）が、（Ｄ ｊｔ）の
平方根の１，５倍以内であるものについては、乾湿耐摩
性に差が無い。言い換えれば前記互換性が「有シ」と評
価し得るものである。
次に開繊部長さの測定及びそれによシ得られる交絡度の
表わし方、更には摩擦処理法について説明する。
表わし方、更には摩擦処理法について説明する。
ます交絡加工糸の１サンプルから約５０ｃｍの長さの糸
を５本採取し、各県の末端に０．０５ｇ／ｄの荷重をか
け、各県の任意の開繊部に針を挿込んで夫々の押込位置
から糸の長さ方向に針を持ち上け、荷重を吊シ上げはじ
めるまでの針の移動距離（ｃｍ ）を読み取る。１本の
糸毎に５回のテスト（針の押込位置はその都度変える）
を行ない、これを５本の糸について５回ずっ繰シ返すこ
とにょって１試料当たシ合計２５個の移動距離をめ、そ
の平均値を（Ｘ）としたときＤｊ＝５０／ｘでめられる
Ｄｊを、各試料糸の交絡度を表わすメジャーとする。又
摩擦処理は、実際の織機上で経糸が受けるのと同程度の
摩擦効果を再現することのできる下記の方法でモデル試
験を行なう。即ちモデル試験装置としては第１図（見取
り図）に示す様な装置を使用する。との装置は、ピニオ
ンを内蔵した昇降駆動装置１と歯合して昇降するラック
棒２の頂部に腕杆３が固設されると共に、該腕杆３の先
端に、複数の糸掛用７ツク４を設けた横杆５が取付けら
れている。そしてラック棒２の下端にはストライカ−６
を突設すると共に、昇降駆動装ｆα１を固定する為の支
柱７のフック棒２側には上・下適所にリミットスイッチ
８ａ、８ｂを設け、ストライカ−６と接触させることに
よってラック棒２の下降端及び上昇端を規制し得る様に
構成している。又前記横杆５の真下には該横杆５と略平
行に梨地丸棒９が支柱ｌｏによシ支持配置されている。
を５本採取し、各県の末端に０．０５ｇ／ｄの荷重をか
け、各県の任意の開繊部に針を挿込んで夫々の押込位置
から糸の長さ方向に針を持ち上け、荷重を吊シ上げはじ
めるまでの針の移動距離（ｃｍ ）を読み取る。１本の
糸毎に５回のテスト（針の押込位置はその都度変える）
を行ない、これを５本の糸について５回ずっ繰シ返すこ
とにょって１試料当たシ合計２５個の移動距離をめ、そ
の平均値を（Ｘ）としたときＤｊ＝５０／ｘでめられる
Ｄｊを、各試料糸の交絡度を表わすメジャーとする。又
摩擦処理は、実際の織機上で経糸が受けるのと同程度の
摩擦効果を再現することのできる下記の方法でモデル試
験を行なう。即ちモデル試験装置としては第１図（見取
り図）に示す様な装置を使用する。との装置は、ピニオ
ンを内蔵した昇降駆動装置１と歯合して昇降するラック
棒２の頂部に腕杆３が固設されると共に、該腕杆３の先
端に、複数の糸掛用７ツク４を設けた横杆５が取付けら
れている。そしてラック棒２の下端にはストライカ−６
を突設すると共に、昇降駆動装ｆα１を固定する為の支
柱７のフック棒２側には上・下適所にリミットスイッチ
８ａ、８ｂを設け、ストライカ−６と接触させることに
よってラック棒２の下降端及び上昇端を規制し得る様に
構成している。又前記横杆５の真下には該横杆５と略平
行に梨地丸棒９が支柱ｌｏによシ支持配置されている。
この装置を用いて表面摩擦試験を行なうに当たっては、
図示した如く試料糸Ｓの一端を糸掛用フック４に固定し
て垂下させ、各試料糸Ｓを夫々梨地丸棒９に１回巻きつ
けて各県Ｓの下端に重重１１を吊す。この状態で昇降駆
動装置１を作動してラック棒２を所定のストローク（リ
ミットスイッチ８ａ 、８ｂの設置間隔）で昇降させる
と、試料糸Ｓは梨地丸棒９への巻付は部でこすられて表
面摩擦を受ける。この場合に受ける摩擦の程度は重重１
１の重さ、梨地丸棒９の直径及び表面粗度、昇降速度等
によって変わってくるので、これらの値を調整すること
によって製織時に受ける表面摩擦効果を再現させること
ができるが、本発明では代表的な試験条件として下記の
条件を採用した。
図示した如く試料糸Ｓの一端を糸掛用フック４に固定し
て垂下させ、各試料糸Ｓを夫々梨地丸棒９に１回巻きつ
けて各県Ｓの下端に重重１１を吊す。この状態で昇降駆
動装置１を作動してラック棒２を所定のストローク（リ
ミットスイッチ８ａ 、８ｂの設置間隔）で昇降させる
と、試料糸Ｓは梨地丸棒９への巻付は部でこすられて表
面摩擦を受ける。この場合に受ける摩擦の程度は重重１
１の重さ、梨地丸棒９の直径及び表面粗度、昇降速度等
によって変わってくるので、これらの値を調整すること
によって製織時に受ける表面摩擦効果を再現させること
ができるが、本発明では代表的な試験条件として下記の
条件を採用した。
試料糸の長さニア０ｃｍＸ５本
梨地丸棒 ：５ｍｍφ、表面粗度５ｓ
重垂 ：０．３ｇ／ｄ
昇降速度 ：５ｍ／馴
昇降間隔 ：５０ｃｍ、４往復
上記試験条件で、乾燥状態及び湿潤状態（梨地九棒上に
水を噴霧）における試験終了後の交絡度を前記と同様に
して測定する。尚摩擦試験時の水分率は、試験終了直後
の各試料糸を秤量ビンに採取してその重さ及び絶乾゛重
量をはかり重量減の絶乾重量に対する百分率（％）を算
出する。
水を噴霧）における試験終了後の交絡度を前記と同様に
して測定する。尚摩擦試験時の水分率は、試験終了直後
の各試料糸を秤量ビンに採取してその重さ及び絶乾゛重
量をはかり重量減の絶乾重量に対する百分率（％）を算
出する。
この表面摩擦試験で水分率の違いによる交絡度の低下状
況を調べたところ、従来の交絡加工糸では試験時の水分
率＝２０チを境にして交絡度の低下率が著しく変わシ、
２０チ未満の乾摩擦では交絡度が著しく低下するのに対
し、２０チ以上の湿摩擦では水分の潤滑効果によって交
絡度の低下が著しく抑制されることが確認された。これ
に対し前記ＣＩ）式の要件を満たす本発明の交絡糸であ
れば、後記実験例でも明らかＫする様に乾摩擦時の交絡
度の低下と湿摩擦時の交絡度の低下の間に極端な差がみ
られず、結局ウォータージェット方式とエアージェット
方式の双方に互換性をもって適用し得ることが確認され
た。
況を調べたところ、従来の交絡加工糸では試験時の水分
率＝２０チを境にして交絡度の低下率が著しく変わシ、
２０チ未満の乾摩擦では交絡度が著しく低下するのに対
し、２０チ以上の湿摩擦では水分の潤滑効果によって交
絡度の低下が著しく抑制されることが確認された。これ
に対し前記ＣＩ）式の要件を満たす本発明の交絡糸であ
れば、後記実験例でも明らかＫする様に乾摩擦時の交絡
度の低下と湿摩擦時の交絡度の低下の間に極端な差がみ
られず、結局ウォータージェット方式とエアージェット
方式の双方に互換性をもって適用し得ることが確認され
た。
ところで前記〔１３式の関係を満たす交絡加工糸を製造
する為の交絡加工法は特に制限されないが、。
する為の交絡加工法は特に制限されないが、。
以下に詳述する如く交絡処理ノズルの糸導出口部におけ
る糸張力を緩和するのが最も簡単で効果的であることが
分かった。
る糸張力を緩和するのが最も簡単で効果的であることが
分かった。
通常の交絡処理加工法では、例えば第２図に略示する如
く、糸が走行する糸道管１２に該糸道管１２と直交する
空気噴射孔１３を設けて空気を噴射させ、この噴射空気
から生ずる渦流によってフィラメントを互いに交絡させ
るもので、糸道管１２内を通過するフィラメントの運動
自由度が高いほど交絡は強固になる。そしてこの自由度
は、糸道管１２から出た直後の交絡処理完了部における
糸の挙動に大きく影響され、この部分の糸張力が低いと
きには前記自由度が太きくなシ、その結果交絡構造が堅
固となり、乾摩擦に対する抵抗力も大きくなる。ここで
糸道管１２の入側に糸をオーバーフィードで供給しても
、糸と糸道管１２内壁との摩擦による走行抵抗及び交絡
による糸長さの実質的短縮によシ糸道管１２出ロ側の糸
張力は増大するので、前記自由度は十分に上がらず、結
局のところ交絡を強化することはできない。ところが第
３図に示す様に糸道管１２の下流側に走行ブレーキ流路
を構成する円筒状チューブ１４を設け、該円筒状チュー
ブ１４によって交絡完了糸の走行にブレーキをかける様
にすれば、糸道管１２の出口部における糸の張力が緩和
されて糸道管１２内におけるフィラメントの運動自由度
が高まシ、交絡を効果的に強化し得ることが分かった。
く、糸が走行する糸道管１２に該糸道管１２と直交する
空気噴射孔１３を設けて空気を噴射させ、この噴射空気
から生ずる渦流によってフィラメントを互いに交絡させ
るもので、糸道管１２内を通過するフィラメントの運動
自由度が高いほど交絡は強固になる。そしてこの自由度
は、糸道管１２から出た直後の交絡処理完了部における
糸の挙動に大きく影響され、この部分の糸張力が低いと
きには前記自由度が太きくなシ、その結果交絡構造が堅
固となり、乾摩擦に対する抵抗力も大きくなる。ここで
糸道管１２の入側に糸をオーバーフィードで供給しても
、糸と糸道管１２内壁との摩擦による走行抵抗及び交絡
による糸長さの実質的短縮によシ糸道管１２出ロ側の糸
張力は増大するので、前記自由度は十分に上がらず、結
局のところ交絡を強化することはできない。ところが第
３図に示す様に糸道管１２の下流側に走行ブレーキ流路
を構成する円筒状チューブ１４を設け、該円筒状チュー
ブ１４によって交絡完了糸の走行にブレーキをかける様
にすれば、糸道管１２の出口部における糸の張力が緩和
されて糸道管１２内におけるフィラメントの運動自由度
が高まシ、交絡を効果的に強化し得ることが分かった。
そしてこの様な方法で交絡を強化した交絡加工糸は、湿
摩擦を受けた場合はもとよシ乾摩擦を受けた場合でも糸
間の交絡が強固で開繊を生じにくく、前記〔１３式の関
係を十分に満たすものとなることが確認された。尚交絡
の程度は製織条件、織物規格。
摩擦を受けた場合はもとよシ乾摩擦を受けた場合でも糸
間の交絡が強固で開繊を生じにくく、前記〔１３式の関
係を十分に満たすものとなることが確認された。尚交絡
の程度は製織条件、織物規格。
織物風合等に応じて任意に決めればよいが、本発明の交
絡加工糸としての最小限の特性を発揮させる為には、乾
摩擦前又は湿摩擦前における交絡度を８０以上とすべき
であシ、しかも交絡水準が８０未満のものでは前述の様
な交絡処理法を採用しても、（Ｉ）式の関係を満たす様
な交絡加工糸は得られ難い。
絡加工糸としての最小限の特性を発揮させる為には、乾
摩擦前又は湿摩擦前における交絡度を８０以上とすべき
であシ、しかも交絡水準が８０未満のものでは前述の様
な交絡処理法を採用しても、（Ｉ）式の関係を満たす様
な交絡加工糸は得られ難い。
本発明は以上の様に構成されるが、要は前記山式の関係
を満たす様に乾摩擦後の交絡度（Ｄｊ＋）及び湿摩擦後
の交絡度（Ｄ ｊｓ）を規定することによって、ウォー
タージェット方式及びエアージェット方式の何れに適用
した場合でも同等の製織性を発揮することのできる交絡
加工糸を提供し得ることになった。
を満たす様に乾摩擦後の交絡度（Ｄｊ＋）及び湿摩擦後
の交絡度（Ｄ ｊｓ）を規定することによって、ウォー
タージェット方式及びエアージェット方式の何れに適用
した場合でも同等の製織性を発揮することのできる交絡
加工糸を提供し得ることになった。
次に実施例を示す。
実施例
糸速６００ ｍ ／ ｓｉｎ、延伸比１．５倍、Ｄ／Ｙ
比２ｊ）仮燃温度２０５°Ｃの条件でＰＯＹ延伸仮燃を
施してポリエステル７５ （ｄｌ −３６（ｆ）仮燃加
工糸を得た。
比２ｊ）仮燃温度２０５°Ｃの条件でＰＯＹ延伸仮燃を
施してポリエステル７５ （ｄｌ −３６（ｆ）仮燃加
工糸を得た。
これを機上で連続して所定の交絡処理を施し、第１表に
示す如く交絡度（Ｄｊ）、乾摩擦処理後の交絡度（Ｄ
ｊｓ）及び湿摩擦後の交絡度（Ｄｈ）の異なる数種の交
絡加工糸を製造した。
示す如く交絡度（Ｄｊ）、乾摩擦処理後の交絡度（Ｄ
ｊｓ）及び湿摩擦後の交絡度（Ｄｈ）の異なる数種の交
絡加工糸を製造した。
第１表において符号Ａ及びＢは前述の様な交絡処理法を
採用しく Ｄ ｊｌ）及び（Ｄｊｚ）が前記〔１３式の
関係を満たす本発明の交絡加工糸を示し、又符号り、Ｅ
は交絡度を上記Ａ、Ｂと？１ ＩＹ同等とした従来の交
絡加工糸を示す。更に符号Ｃは前述の様な交絡処理法を
採用しているか交絡度が８０未満であシ、（Ｄ ｌ）と
（Ｄ ｊｚ）の関係は前記〔１３式の関係を満たしてい
ない比較例を示す。尚交絡度及び（Ｄｊｌ）、（Ｄｊ２
）の測定は前述の方法（第１図丹Ｃ従って行なった。
採用しく Ｄ ｊｌ）及び（Ｄｊｚ）が前記〔１３式の
関係を満たす本発明の交絡加工糸を示し、又符号り、Ｅ
は交絡度を上記Ａ、Ｂと？１ ＩＹ同等とした従来の交
絡加工糸を示す。更に符号Ｃは前述の様な交絡処理法を
採用しているか交絡度が８０未満であシ、（Ｄ ｌ）と
（Ｄ ｊｚ）の関係は前記〔１３式の関係を満たしてい
ない比較例を示す。尚交絡度及び（Ｄｊｌ）、（Ｄｊ２
）の測定は前述の方法（第１図丹Ｃ従って行なった。
得られた各交絡加工糸を使用し、下記の方法で製織性試
験を行なった。
験を行なった。
経密度＝８４本／インチ
緯密度＝７５本／インチ
筬番手引込み：鯨６０／２
経糸平均張カニ
日量ウォータージェットルームＬＷ−５２−２９ｇ津田
駒エアージェットルームＺＡ−１００・・・２８ｇ回転
数 ： ６００ ｒｐｍ 試験反数：夫々１５０反 尚製織性良否の判断は織機の稼動率によシ行な第１表か
らも明らかな様に、本発明の要件を満足する交絡加工糸
（符号Ａ、Ｂ）は、エアージェットルーム及びウォータ
ージェットルームのトチらに適用した場合でも製織性に
は殆んど差が認められない。これに対し前記ＣＩ）の要
件を欠く交絡加工糸（符号り、Ｂ）はウォータージェッ
トルーム方式に適用した場合の製織性は良好であるが、
エアージェットルーム方式に適用した場合の製織性は極
めて悪く、互換性に欠ける。交絡度が８０未満である交
絡加工糸（符号Ｃ）では、交絡処理条件を如何に調整し
てもＣＤ式の関係を満足させることができず、やはりエ
アージェットルーム方式に適用した場合の製織性は悪い
。
駒エアージェットルームＺＡ−１００・・・２８ｇ回転
数 ： ６００ ｒｐｍ 試験反数：夫々１５０反 尚製織性良否の判断は織機の稼動率によシ行な第１表か
らも明らかな様に、本発明の要件を満足する交絡加工糸
（符号Ａ、Ｂ）は、エアージェットルーム及びウォータ
ージェットルームのトチらに適用した場合でも製織性に
は殆んど差が認められない。これに対し前記ＣＩ）の要
件を欠く交絡加工糸（符号り、Ｂ）はウォータージェッ
トルーム方式に適用した場合の製織性は良好であるが、
エアージェットルーム方式に適用した場合の製織性は極
めて悪く、互換性に欠ける。交絡度が８０未満である交
絡加工糸（符号Ｃ）では、交絡処理条件を如何に調整し
てもＣＤ式の関係を満足させることができず、やはりエ
アージェットルーム方式に適用した場合の製織性は悪い
。
第１図は交絡加工糸の乾摩擦及び湿摩擦のモデル試験装
置の斜視図、第２図は従来の交絡処理法を示す断面説明
図、第３図は本発明に係る交絡加工糸の製造例を示す断
面説明図である。 １・・・昇降駆動装置 ２・・・ラック棒９・・・梨地
丸棒 １１・・・重垂 Ｓ・・・交絡加工糸 訟 手続補正書（自発） 昭和５９年ｌＯ月 １日 １、事件の表示 昭和５８年特許願第２５２１６８号 ２、発明の名称 交絡加工糸 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪市北区堂島浜二丁目２番８号 （３１６）東洋紡績株式会社 代表者 茶 谷 両次部 ４、代 理 人 〒５３０ 大阪南北１＜堂島２１゛目３番７号 シンコービル 明細書の「発明の詳細な説明」の梱 ６、補正の内容 （１）明細書第４頁第９行目の「いろいろ長さの開繊部
」を「いろいろな長さの開繊部」に訂正します。 （２）同第１１頁第１０行目の「仮燃温度２０５℃」を
「仮撚温度２０５℃」に訂正します。 （３）同第１１頁第ｉｏ行目のｒＰＯＹ延伸仮燃」をｒ
ｐｏｙ延伸仮撚」に訂正します。 （４）同第１１頁第１１行目の「仮燃加工糸」を「仮撚
加工糸」に訂正します。 （５）同第１１頁第１２行目の［これを機上で連続して
所定の交絡処理を施し、」を「これを糸道管径の比率０
．８ ： ２．８（入糸偏二出糸側）、空気噴射孔径０
．７ ＋ｕ＋対向式２穴の糸道管を用いて第１表に示す
交絡処理条件で交絡処理を施し、」に訂ｉｔヨします。 （６）第１３頁の第１表を別紙と差換えます。
置の斜視図、第２図は従来の交絡処理法を示す断面説明
図、第３図は本発明に係る交絡加工糸の製造例を示す断
面説明図である。 １・・・昇降駆動装置 ２・・・ラック棒９・・・梨地
丸棒 １１・・・重垂 Ｓ・・・交絡加工糸 訟 手続補正書（自発） 昭和５９年ｌＯ月 １日 １、事件の表示 昭和５８年特許願第２５２１６８号 ２、発明の名称 交絡加工糸 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪市北区堂島浜二丁目２番８号 （３１６）東洋紡績株式会社 代表者 茶 谷 両次部 ４、代 理 人 〒５３０ 大阪南北１＜堂島２１゛目３番７号 シンコービル 明細書の「発明の詳細な説明」の梱 ６、補正の内容 （１）明細書第４頁第９行目の「いろいろ長さの開繊部
」を「いろいろな長さの開繊部」に訂正します。 （２）同第１１頁第１０行目の「仮燃温度２０５℃」を
「仮撚温度２０５℃」に訂正します。 （３）同第１１頁第ｉｏ行目のｒＰＯＹ延伸仮燃」をｒ
ｐｏｙ延伸仮撚」に訂正します。 （４）同第１１頁第１１行目の「仮燃加工糸」を「仮撚
加工糸」に訂正します。 （５）同第１１頁第１２行目の［これを機上で連続して
所定の交絡処理を施し、」を「これを糸道管径の比率０
．８ ： ２．８（入糸偏二出糸側）、空気噴射孔径０
．７ ＋ｕ＋対向式２穴の糸道管を用いて第１表に示す
交絡処理条件で交絡処理を施し、」に訂ｉｔヨします。 （６）第１３頁の第１表を別紙と差換えます。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 交絡度が８０以上である交絡加工糸であって、水分率２
０チ未満の乾燥状態で摩擦処理した後の交絡度を（Ｄｊ
ｌ）、水分率２０チ以上の湿潤状態で摩擦処理した後の
交絡度を（Ｄｂ ）としたとき、これらが次式の関係を
満たすものであることを特徴とする交絡加工糸。 Ｉ Ｄｊ＋ −ｐｂ ｌ≦１．５φ汀。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25216883A JPS60146033A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 交絡加工糸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25216883A JPS60146033A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 交絡加工糸 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60146033A true JPS60146033A (ja) | 1985-08-01 |
Family
ID=17233432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25216883A Pending JPS60146033A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 交絡加工糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60146033A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105603540A (zh) * | 2014-11-19 | 2016-05-25 | 日本Tmt机械株式会社 | 络交装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50100317A (ja) * | 1974-01-10 | 1975-08-08 | ||
| JPS5246139A (en) * | 1975-10-06 | 1977-04-12 | Toray Industries | Interlaced and crimpet yarn |
| JPS5673140A (en) * | 1979-11-21 | 1981-06-17 | Toray Industries | Water jet loom weaving method |
-
1983
- 1983-12-29 JP JP25216883A patent/JPS60146033A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50100317A (ja) * | 1974-01-10 | 1975-08-08 | ||
| JPS5246139A (en) * | 1975-10-06 | 1977-04-12 | Toray Industries | Interlaced and crimpet yarn |
| JPS5673140A (en) * | 1979-11-21 | 1981-06-17 | Toray Industries | Water jet loom weaving method |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105603540A (zh) * | 2014-11-19 | 2016-05-25 | 日本Tmt机械株式会社 | 络交装置 |
| CN105603540B (zh) * | 2014-11-19 | 2021-07-20 | 日本Tmt机械株式会社 | 络交装置 |
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