JPS60145926A - 光フアイバ−用母材の製造方法 - Google Patents
光フアイバ−用母材の製造方法Info
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- JPS60145926A JPS60145926A JP170084A JP170084A JPS60145926A JP S60145926 A JPS60145926 A JP S60145926A JP 170084 A JP170084 A JP 170084A JP 170084 A JP170084 A JP 170084A JP S60145926 A JPS60145926 A JP S60145926A
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- cladding
- core
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- clad
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
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- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、光フアイバー用母材の製造方法に関するもの
であり、特にはコア径とクラツド径の比が正確にコント
ロールされた光ファイバー用母杓の提供を目的とする。
であり、特にはコア径とクラツド径の比が正確にコント
ロールされた光ファイバー用母杓の提供を目的とする。
従来、光フアイバー用母材の製造方法としては、ガラス
原料ガスを火炎加水分解して生成するガラス微粒子を軸
方向に堆積させることにより、コアおよびクラッド層と
して必要な大きさを有する多孔質ガラス層（スート）を
形成し、これを加熱溶融して透明ガラス体とする方法が
知られている。
原料ガスを火炎加水分解して生成するガラス微粒子を軸
方向に堆積させることにより、コアおよびクラッド層と
して必要な大きさを有する多孔質ガラス層（スート）を
形成し、これを加熱溶融して透明ガラス体とする方法が
知られている。
この方法はクラッド用多孔質ガラス層を充分厚く形成し
なければならないため、スート径が大きくなってし７ま
い、製造装置が非常に大がかりになること、また大きな
径のスートは割れ易くそのＪ（メ扱いが面倒であること
、さらにクラッド層卸さのコントａ−ルが非常に木釘［
であることなどの欠ｈ７がある。
なければならないため、スート径が大きくなってし７ま
い、製造装置が非常に大がかりになること、また大きな
径のスートは割れ易くそのＪ（メ扱いが面倒であること
、さらにクラッド層卸さのコントａ−ルが非常に木釘［
であることなどの欠ｈ７がある。
他方、ガラス原料ガスを火炎加水分解して作ったコア層
となるスートを加熱することにより透明ガラス化してロ
ッドとなし、このロッドに石英ガラス管をかぶせ溶融一
体化することにより必要な厚みのクラッド層を有する光
フアイバー用母材を製造する方法が知られている（特開
昭５５−３２７１６号公報参照）。
となるスートを加熱することにより透明ガラス化してロ
ッドとなし、このロッドに石英ガラス管をかぶせ溶融一
体化することにより必要な厚みのクラッド層を有する光
フアイバー用母材を製造する方法が知られている（特開
昭５５−３２７１６号公報参照）。
この方法は通常ロッドインチューブ法と称されている方
法であり、前記方法に比べて最初に作るスートはその径
を小さくすることができる利点があるが、しかしなお次
のような不利欠点がある。
法であり、前記方法に比べて最初に作るスートはその径
を小さくすることができる利点があるが、しかしなお次
のような不利欠点がある。
すなわち、石英ガラス管の径、肉厚が必ずしも充分な精
度を有するものではないので、コア径とクラツド径の比
を正確１ニコントロールするためには、最終的に目的の
寸法になる管を選択するか、あるいは逆に石英管に合う
ように前記ロッドを所定の径になるようＣ二延伸調整す
ることが必要とされる。このような操作は面倒であるば
かりでなく、規格品を大量生産するうえからも不利であ
り、他方また市販石英ガラス管は天然水晶を溶融して製
造したもので、管中に微小の気泡を含むものであるため
、光ファイバーの強度を低下させる欠点がある。
度を有するものではないので、コア径とクラツド径の比
を正確１ニコントロールするためには、最終的に目的の
寸法になる管を選択するか、あるいは逆に石英管に合う
ように前記ロッドを所定の径になるようＣ二延伸調整す
ることが必要とされる。このような操作は面倒であるば
かりでなく、規格品を大量生産するうえからも不利であ
り、他方また市販石英ガラス管は天然水晶を溶融して製
造したもので、管中に微小の気泡を含むものであるため
、光ファイバーの強度を低下させる欠点がある。
半焼結ロッドに軸付法（二よりさらにクラッド層を連続
して堆積させる方法が知られているが、この場合には堆
積層の厚みを正確にコントロールできないといった問題
点がある。すなわち、堆積層の厚みは堆積時間、原料供
給量、反応効率、坩二積効率などによって決まるもので
あるが、これらのすべてを一定（二維持することはきわ
めて困姐である。特に堆積効率は堆積雰囲気、条件を可
能な限り一定に保ったとしても、コントロール不”Ｊ
能な要因によって変動する。また堆積時間は引上速度に
依存するもので、コア部の成長を制御するために堆積位
置を計測し、引上速度にフィードバックして位置を一定
Ｃ二する手法が一般に採用されている。このことは逆に
引上速度は常に変動することを意味している。この結果
、堆積時間は必ずしも一定になることはなく、堆積層の
厚さは制御できないという問題がある。
して堆積させる方法が知られているが、この場合には堆
積層の厚みを正確にコントロールできないといった問題
点がある。すなわち、堆積層の厚みは堆積時間、原料供
給量、反応効率、坩二積効率などによって決まるもので
あるが、これらのすべてを一定（二維持することはきわ
めて困姐である。特に堆積効率は堆積雰囲気、条件を可
能な限り一定に保ったとしても、コントロール不”Ｊ
能な要因によって変動する。また堆積時間は引上速度に
依存するもので、コア部の成長を制御するために堆積位
置を計測し、引上速度にフィードバックして位置を一定
Ｃ二する手法が一般に採用されている。このことは逆に
引上速度は常に変動することを意味している。この結果
、堆積時間は必ずしも一定になることはなく、堆積層の
厚さは制御できないという問題がある。
本発明者らはかかる従来の不利欠点を解決すべく鋭意研
究した結果、下記の要旨からなる光フアイバー用母材の
製造方法に関する発明を完成した。
究した結果、下記の要旨からなる光フアイバー用母材の
製造方法に関する発明を完成した。
（本発明の要旨）
（イ）火炎加水分解によりガラスとなり得る化合物から
コアー第１クラツド用スートを作る工程、（ロ）該スー
トを透明ガラス体にならない条件で加熱することにより
体積を収縮させた半焼結ロッドを作る工程、 （）９該半焼結ロンドに、けい累化合物の火炎加水分解
により所定量の第２クラツド用スートを外付ＣＶＤ法に
より径方向に堆積させる工程、および に）加熱により全体を透明ガラス化する工程、からなる
ことを特徴とする、コアとクラッドの比が正確にコント
ロールされた光ファイバー用母祠の製造方法。
コアー第１クラツド用スートを作る工程、（ロ）該スー
トを透明ガラス体にならない条件で加熱することにより
体積を収縮させた半焼結ロッドを作る工程、 （）９該半焼結ロンドに、けい累化合物の火炎加水分解
により所定量の第２クラツド用スートを外付ＣＶＤ法に
より径方向に堆積させる工程、および に）加熱により全体を透明ガラス化する工程、からなる
ことを特徴とする、コアとクラッドの比が正確にコント
ロールされた光ファイバー用母祠の製造方法。
上記（）ぐ工程での第２クラツド用スートの形成（堆積
）は、半焼結ロッドを回転させながら外付ＯＶＤ法によ
り該ロッドの径方向に均一に堆積させる方法（後記第２
図参照）であるので、コア径とクラツド径を正確にコン
トロールすることができる。
）は、半焼結ロッドを回転させながら外付ＯＶＤ法によ
り該ロッドの径方向に均一に堆積させる方法（後記第２
図参照）であるので、コア径とクラツド径を正確にコン
トロールすることができる。
本発明によりもたらされる主な利点を列記すればつぎの
とおりである。
とおりである。
１）本発明の前記（ロ）工程で得られた半焼結ロッドに
関し、そのコア径およびクラツド径をあらかじめ測定し
たうえで、必要なｔｌの第２クラッド層を形成（堆積）
させるため、きわめて寸法精度の高いものとなる。特に
シングルモードファイバーにおいては、このコアークラ
ツ１′仔はλ０：力ットオフ波長、 ａ：コア径、ｎ】
ココアの屈折率、 ｎ２：クラッドの屈折率 で表されるカットオフ波長を設計値に合わせることが重
要であるが、この点本発明によればきわめてよく一致す
る。
関し、そのコア径およびクラツド径をあらかじめ測定し
たうえで、必要なｔｌの第２クラッド層を形成（堆積）
させるため、きわめて寸法精度の高いものとなる。特に
シングルモードファイバーにおいては、このコアークラ
ツ１′仔はλ０：力ットオフ波長、 ａ：コア径、ｎ】
ココアの屈折率、 ｎ２：クラッドの屈折率 で表されるカットオフ波長を設計値に合わせることが重
要であるが、この点本発明によればきわめてよく一致す
る。
２）最外層（第２クラッド層）が外付ＣＶＤ法により形
成された合成石英からなるため、微小な気泡は含まず、
引張強度の大きな光ファイバーが得られる。
成された合成石英からなるため、微小な気泡は含まず、
引張強度の大きな光ファイバーが得られる。
３）前記（ロ）工程で得られた半焼結ロッドに関し、母
材としての特性の評価を行なうことにより。
材としての特性の評価を行なうことにより。
不合格品を次工程〔（〕９工程〕に送る前にチェックで
きることから、製造上のロスを最小限Ｃ二押えることが
できる。
きることから、製造上のロスを最小限Ｃ二押えることが
できる。
４）コアと第１クラツドとの界面はもちろんのこと、第
１クラツドと第２クラツドとの界面もその第２クラツド
がスート堆積により形成されるため、気泡を含まずきわ
めて低損失化が可能となる。
１クラツドと第２クラツドとの界面もその第２クラツド
がスート堆積により形成されるため、気泡を含まずきわ
めて低損失化が可能となる。
５）半焼結ロッドに第２クラッド層を堆積させるため、
クラッド厚みは一様に成長させることができ、ロッドイ
ンチューブ法（二比較してコアークラッド偏心率のきわ
めて小さな母材が得られる。
クラッド厚みは一様に成長させることができ、ロッドイ
ンチューブ法（二比較してコアークラッド偏心率のきわ
めて小さな母材が得られる。
つぎに、本発明にかかわる光ファイバー用母拐の製造方
法について前記した各工程順に説明する。
法について前記した各工程順に説明する。
本発明の方法は、まず、火炎加水分解によりガラスとな
り得る化合物からコアークラッド用スートを製造（堆積
）する〔（イ）工程〕。このコアークラッド用スートを
堆積させる方法としては、コアＢ１３となるガラス原料
を適宜ドーパント剤と共に火炎加水分解して、これによ
り得られるスートを軸方向ζ二成長させると同時にクラ
ッド部となるスートをコア部の周囲ｆ二連続して堆積さ
せる方法、あるいはコア部を形成し、つぎにこのコア部
の周囲にクラッド部となるスートを堆積させる方法のい
ずれでもよく、さらにまた単一のバーナであっても周辺
部がきわめて低密度となるように調整された条件で堆積
することにより、次のガラス化工程で周辺部のドーパン
トを揮散させクラッド層を形成する方法であってもよい
。
り得る化合物からコアークラッド用スートを製造（堆積
）する〔（イ）工程〕。このコアークラッド用スートを
堆積させる方法としては、コアＢ１３となるガラス原料
を適宜ドーパント剤と共に火炎加水分解して、これによ
り得られるスートを軸方向ζ二成長させると同時にクラ
ッド部となるスートをコア部の周囲ｆ二連続して堆積さ
せる方法、あるいはコア部を形成し、つぎにこのコア部
の周囲にクラッド部となるスートを堆積させる方法のい
ずれでもよく、さらにまた単一のバーナであっても周辺
部がきわめて低密度となるように調整された条件で堆積
することにより、次のガラス化工程で周辺部のドーパン
トを揮散させクラッド層を形成する方法であってもよい
。
なお、火炎加水分解によりガラスとなり得る化合物とし
ては、従来公知のものたとえば主成分として酸化あるい
は加水分解可能なけい素化合物、ドーパントとしてゲル
マニウム化合物、リン化合物などが挙げられ、一般には
四塩化けい素、四塩化ゲルマニウム、塩化ホスホリルな
どが用いられる。
ては、従来公知のものたとえば主成分として酸化あるい
は加水分解可能なけい素化合物、ドーパントとしてゲル
マニウム化合物、リン化合物などが挙げられ、一般には
四塩化けい素、四塩化ゲルマニウム、塩化ホスホリルな
どが用いられる。
上記のようにして製造したコアー第１クラツド用スート
をつぎに透明ガラス体にならない条件で加熱することに
より体積を収縮させ半焼結ロッドとする。この半焼結ロ
ッドは第１１旬に例示する方法によって得ることができ
る。同図において、１は炉心管、２は加熱装置であり、
３はコアー第１クラツド用スートであって、炉心管１内
で加熱され半焼結ロッド４となる。スート層が焼結され
ることにより体積が収縮するが、その収縮率は体し−で
およそ１／３〜１／８である。半焼結体にするための温
度は体積収縮率をどの程度にするか等により若干異なる
が、８００〜１１００℃前後を目安とすればよい。
をつぎに透明ガラス体にならない条件で加熱することに
より体積を収縮させ半焼結ロッドとする。この半焼結ロ
ッドは第１１旬に例示する方法によって得ることができ
る。同図において、１は炉心管、２は加熱装置であり、
３はコアー第１クラツド用スートであって、炉心管１内
で加熱され半焼結ロッド４となる。スート層が焼結され
ることにより体積が収縮するが、その収縮率は体し−で
およそ１／３〜１／８である。半焼結体にするための温
度は体積収縮率をどの程度にするか等により若干異なる
が、８００〜１１００℃前後を目安とすればよい。
なお、上記半焼結ロッド４を得る場合に、炉心Ｔｆ内に
ドーパント分布を調節するためのガスをＡから流すこと
が有利である。すなわち、ドーパントがＧ ｅ ０２で
ある場合に、ＡからＨＣｌ をキャリアーガス（Ｈｅ等
）と共に流すことにより、コアー第１クラツド用スート
中主として第１クラッド用スート層中のＯｅ○２がＧ
ｅ Ｃｌ ４に変化しノＸ１四１λされ、結果としてコ
アークラッド層の屈折率分布が調整される。
ドーパント分布を調節するためのガスをＡから流すこと
が有利である。すなわち、ドーパントがＧ ｅ ０２で
ある場合に、ＡからＨＣｌ をキャリアーガス（Ｈｅ等
）と共に流すことにより、コアー第１クラツド用スート
中主として第１クラッド用スート層中のＯｅ○２がＧ
ｅ Ｃｌ ４に変化しノＸ１四１λされ、結果としてコ
アークラッド層の屈折率分布が調整される。
つぎに、上記半焼結ロッドに、けい素化合物の火炎加水
分解により所定量の第２クラツド用スートを外付ＣＶＤ
法により径方向に堆積させる〔←す工程〕。
分解により所定量の第２クラツド用スートを外付ＣＶＤ
法により径方向に堆積させる〔←す工程〕。
この半焼結ロッドＣ二第２クラッド用スートを堆積させ
る具体的方法としては、第２図に示すように、半焼結ロ
ッド４を実質的に水平に保持して自転させながら火炎加
水分解用バーナ５を左右に往復運動させ該ロッドの外周
に側面からスート６（第２クラツド用スート）を堆積形
成する方法により行われる。なお、第３図は半焼結ロッ
ド４を実質的に垂直に保持して自転させながらバーナ５
の炎を斜め方向から半焼結ロッド４にあてそのロッドの
軸方向に順次スート６を堆積形成する方法（従来法）で
あるが、この場合にはスー゛トロの層厚さを正確にコン
トロールすることが困難である。
る具体的方法としては、第２図に示すように、半焼結ロ
ッド４を実質的に水平に保持して自転させながら火炎加
水分解用バーナ５を左右に往復運動させ該ロッドの外周
に側面からスート６（第２クラツド用スート）を堆積形
成する方法により行われる。なお、第３図は半焼結ロッ
ド４を実質的に垂直に保持して自転させながらバーナ５
の炎を斜め方向から半焼結ロッド４にあてそのロッドの
軸方向に順次スート６を堆積形成する方法（従来法）で
あるが、この場合にはスー゛トロの層厚さを正確にコン
トロールすることが困難である。
上記第２クラツド用スート６の層厚さは、光フアイバー
用母材として最終的に要求されるクラッド厚みイニ対し
、第１クラツド用スートがどれだけの量堆積されている
かにより決定される。すなわち、前記（ロ）工程終了の
段階でその半焼結ロッドの重量、物性を測定し、最終ク
ラッド厚みとするために必要とされる第２クラツド用ス
ート量を定め、この目標値となるようにスート６を正確
に堆積させればよい。この場合第１クラツド用スートと
第２クラツド用スートとの堆積割合は、コントロールの
容易さ等の観点から光フアイバー用母材として要求され
る最終クラッド厚み（設ＮＪ値）に対し、第１クラッド
用スート層を透明ガラス化したときの厚みで３〜８０％
となるようにすることが望ましい。
用母材として最終的に要求されるクラッド厚みイニ対し
、第１クラツド用スートがどれだけの量堆積されている
かにより決定される。すなわち、前記（ロ）工程終了の
段階でその半焼結ロッドの重量、物性を測定し、最終ク
ラッド厚みとするために必要とされる第２クラツド用ス
ート量を定め、この目標値となるようにスート６を正確
に堆積させればよい。この場合第１クラツド用スートと
第２クラツド用スートとの堆積割合は、コントロールの
容易さ等の観点から光フアイバー用母材として要求され
る最終クラッド厚み（設ＮＪ値）に対し、第１クラッド
用スート層を透明ガラス化したときの厚みで３〜８０％
となるようにすることが望ましい。
上記第１クラツド用スートの堆積餌が少なすぎる場合は
、第１クラツドと第２クラツドとの界面に光のパワーが
かなり伝搬し、散乱損失等が均加するし、さらに次工程
で多俣のクラッドを形成せねばならず、このために目標
最終厚みの誤差が大きくなる。−１弟１クラッド層の厚
さが大きくても持性上からは何ら問題がないのであるが
、この第１クラッド層が大量に形成されているため、仮
Ｃニコア部の分布形状、屈折率差などが不合格であった
場合、製造コストのうえからもロスが大きくなる不利が
あるほか、第１クラッド層が厚いことに対応して第２ク
ラッド層を必然的に薄くせざるを得す、この結果第２ク
ラッド層によるコントロール精度が低くなるという不利
がある。
、第１クラツドと第２クラツドとの界面に光のパワーが
かなり伝搬し、散乱損失等が均加するし、さらに次工程
で多俣のクラッドを形成せねばならず、このために目標
最終厚みの誤差が大きくなる。−１弟１クラッド層の厚
さが大きくても持性上からは何ら問題がないのであるが
、この第１クラッド層が大量に形成されているため、仮
Ｃニコア部の分布形状、屈折率差などが不合格であった
場合、製造コストのうえからもロスが大きくなる不利が
あるほか、第１クラッド層が厚いことに対応して第２ク
ラッド層を必然的に薄くせざるを得す、この結果第２ク
ラッド層によるコントロール精度が低くなるという不利
がある。
第１クラッド層の厚さは上記した理由から望ましくは最
終クラッド厚みの３〜８０％とすることが望ましいので
あるが、この点をマルチモードファイバーとシングルモ
ードファイバーの個々について述べると次のとおりであ
る。すなわち、マルチモードファイバーζ二おいては、
光パワーのクラッド部への拡がりが小さいために、第１
クラッド層は薄くても十分に有効に作用する。この場合
の厚みは最終厚みの３〜６０％であることが好ましい。
終クラッド厚みの３〜８０％とすることが望ましいので
あるが、この点をマルチモードファイバーとシングルモ
ードファイバーの個々について述べると次のとおりであ
る。すなわち、マルチモードファイバーζ二おいては、
光パワーのクラッド部への拡がりが小さいために、第１
クラッド層は薄くても十分に有効に作用する。この場合
の厚みは最終厚みの３〜６０％であることが好ましい。
一方、シングルモードファイバーにおいてはクラッド層
へかなり光パワーが拡がって伝搬するために、第１クラ
ッド層が厚い方が好ましく、最終クラッド厚みに対して
１０〜８０％の範囲に調整することが望ましい。
へかなり光パワーが拡がって伝搬するために、第１クラ
ッド層が厚い方が好ましく、最終クラッド厚みに対して
１０〜８０％の範囲に調整することが望ましい。
（）く工程により所定量堆積させたスートは次に加熱に
より全体を透明ガラス化する〔に）工程〕。
より全体を透明ガラス化する〔に）工程〕。
この透明ガラス化するための加熱温度は、おおむね１２
００〜１６００℃とすればよい。なお、要すればに）工
程を実施する際に、脱水剤としてハロゲンもしくはハロ
ゲン化合物たとえばＣ４２、ｃａｔ４ 、５ｏｃｔ２、
Ｓ ＩＣ７４などを存在させることにより、脱水化処理
を同時に施こすことができ、品質、性能を向上させるこ
とができる。
００〜１６００℃とすればよい。なお、要すればに）工
程を実施する際に、脱水剤としてハロゲンもしくはハロ
ゲン化合物たとえばＣ４２、ｃａｔ４ 、５ｏｃｔ２、
Ｓ ＩＣ７４などを存在させることにより、脱水化処理
を同時に施こすことができ、品質、性能を向上させるこ
とができる。
以上述べた（イ）〜に）工程によって、コア中心層と該
コアをとり囲む第１クラッド層とその第１々ラツドの周
囲に設けられた合成石英からなる第２クラッド層とから
構成された光ファイバー用母何か得られる。なお、一般
に第１クラッド層はコア中心層と同様に気相法により合
成されたシリカを主成分とし、シリカ単独かあるいはふ
っ素、はう素等でシリカよりも屈折率を低くしたものの
中から選択されること、およびコア部分と同様に低ＯＨ
基含有の石英ガラスを主成分とするものであることが望
ましい。他方、第２クラッド層については通常第１クラ
ッド層よりもＯ）［基含有針が多いものであっても、伝
送損失に及ぼす影響が少なく、差支えない。
コアをとり囲む第１クラッド層とその第１々ラツドの周
囲に設けられた合成石英からなる第２クラッド層とから
構成された光ファイバー用母何か得られる。なお、一般
に第１クラッド層はコア中心層と同様に気相法により合
成されたシリカを主成分とし、シリカ単独かあるいはふ
っ素、はう素等でシリカよりも屈折率を低くしたものの
中から選択されること、およびコア部分と同様に低ＯＨ
基含有の石英ガラスを主成分とするものであることが望
ましい。他方、第２クラッド層については通常第１クラ
ッド層よりもＯ）［基含有針が多いものであっても、伝
送損失に及ぼす影響が少なく、差支えない。
本発明によれば、第１クラッド層をあらかじめ形成しつ
いで第２クラッド層を形成するので、コアークラツド径
のコントロールがきわめて容易であり、目的とする光フ
アイバー用母材を低コストで製造することができる。
いで第２クラッド層を形成するので、コアークラツド径
のコントロールがきわめて容易であり、目的とする光フ
アイバー用母材を低コストで製造することができる。
つぎに具体的実施例をあげる。
実施例
同心４重管構造の石英バーナの中心部に、５ｉｃｚ４１
０５−７分、Ｇｅ Ｃ６４２、ＯＲ１）ｔ／分を搬送用
のアルゴンガスと均一混合した原料ガスを、その外側に
Ｒ２２，８ｔ１分、Ａｒ０．６ｔ／分、０２５，６ｔ／
分の順でそれぞれの管Ｃ：流して酸水素炎を形成し、生
成するガラス微粒子を回転移動する出発材に堆積、軸方
向に成長させることにより５０５ｍφの円柱状のコアー
クラッド用スートを得た。
０５−７分、Ｇｅ Ｃ６４２、ＯＲ１）ｔ／分を搬送用
のアルゴンガスと均一混合した原料ガスを、その外側に
Ｒ２２，８ｔ１分、Ａｒ０．６ｔ／分、０２５，６ｔ／
分の順でそれぞれの管Ｃ：流して酸水素炎を形成し、生
成するガラス微粒子を回転移動する出発材に堆積、軸方
向に成長させることにより５０５ｍφの円柱状のコアー
クラッド用スートを得た。
上記スートを第１図に示すごとき装置の炉心管内に入れ
、この炉心Ｗ円に１０％のＨｏｔを含むヘリウムガスを
流しながら１０００℃に加熱し、約３５Ｉ！Ｉｎφの半
焼結ロッド（コア部約２３門φ、クラッド部厚み約６ｍ
ｍ）を得た。
、この炉心Ｗ円に１０％のＨｏｔを含むヘリウムガスを
流しながら１０００℃に加熱し、約３５Ｉ！Ｉｎφの半
焼結ロッド（コア部約２３門φ、クラッド部厚み約６ｍ
ｍ）を得た。
この半焼結ロッドを第２図に示すようにほぼ水平に保っ
て自転させながら外付ＣＶＤ法によってシリカのみから
なるガラス微粒子を径方向に堆積させ、約７５ａｍ＋φ
のスートを得た。
て自転させながら外付ＣＶＤ法によってシリカのみから
なるガラス微粒子を径方向に堆積させ、約７５ａｍ＋φ
のスートを得た。
つぎにこのスートを０５％のＣ６２を含むヘリウムガス
雰囲気中で１４００℃に加熱することにより全体を透明
ガラス化し、約４３ａｎφの光フアイバー用母材を得た
。
雰囲気中で１４００℃に加熱することにより全体を透明
ガラス化し、約４３ａｎφの光フアイバー用母材を得た
。
このようにして得た母材を２１００℃の電気炉で加熱溶
融し紡糸してコア５０μｍ外径１２５μｎの光ファイバ
ーを製造したが、このファイバーのコア径の変動幅は５
０μｍに対して１１μｍ以下であった。
融し紡糸してコア５０μｍ外径１２５μｎの光ファイバ
ーを製造したが、このファイバーのコア径の変動幅は５
０μｍに対して１１μｍ以下であった。
第１図は半焼結ロッドを得るための装置を示す概略断面
図、第２図は半焼結ロッドに外付ＣＶＤ法により径方向
にスートを堆積させる説明図、第３図は半焼結ロッド（
二軸付法により軸方向にスートを堆積させる説明図をそ
れぞれ示したものである。 １・・・ 炉心管、 ２・・・ 加熱装置、８・・・
コアー第１クラツド用スート、４・・・半焼結ロッド、
５・・・ バーナ。 ６・・・スート、 特許出願人 信越化学エイ和式会社
図、第２図は半焼結ロッドに外付ＣＶＤ法により径方向
にスートを堆積させる説明図、第３図は半焼結ロッド（
二軸付法により軸方向にスートを堆積させる説明図をそ
れぞれ示したものである。 １・・・ 炉心管、 ２・・・ 加熱装置、８・・・
コアー第１クラツド用スート、４・・・半焼結ロッド、
５・・・ バーナ。 ６・・・スート、 特許出願人 信越化学エイ和式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 （イ）火炎加水分解によりガラスとなり得る化合
物からコアー第１クラツド用スートを作る工程、 （０）該スートを透明ガラス体にならない条件で加熱す
ることにより体積を収縮させた半焼結コントを作る工程
、 （ツク該半焼結ロンドに、けい累化合物の火炎加水分解
により所定量の第２クラツド用スートを外付ＣＶＤ法に
より径方向に堆積させる工程、 および （ニ）加熱により全体を透明ガラス化する工程、からな
ることを特徴とする、コアとクラッドの比が正確にコン
トロールされた光フアイバー用母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP170084A JPS60145926A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 光フアイバ−用母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP170084A JPS60145926A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 光フアイバ−用母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60145926A true JPS60145926A (ja) | 1985-08-01 |
| JPH0460930B2 JPH0460930B2 (ja) | 1992-09-29 |
Family
ID=11508810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP170084A Granted JPS60145926A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 光フアイバ−用母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60145926A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4944783A (en) * | 1987-12-11 | 1990-07-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for producing glass preform for single mode optical fiber |
| US5318611A (en) * | 1992-03-13 | 1994-06-07 | Ensign-Bickford Optical Technologies, Inc. | Methods of making optical waveguides and waveguides made thereby |
| JP2012076084A (ja) * | 2012-01-27 | 2012-04-19 | Shinetsu Quartz Prod Co Ltd | 繊維状光触媒体の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4617866B2 (ja) * | 2004-03-30 | 2011-01-26 | 東洋製罐株式会社 | 分岐型スタンディングパウチ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792532A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-09 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Preparation of oxide powder rod for optical fiber |
-
1984
- 1984-01-09 JP JP170084A patent/JPS60145926A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792532A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-09 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Preparation of oxide powder rod for optical fiber |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4944783A (en) * | 1987-12-11 | 1990-07-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for producing glass preform for single mode optical fiber |
| US5318611A (en) * | 1992-03-13 | 1994-06-07 | Ensign-Bickford Optical Technologies, Inc. | Methods of making optical waveguides and waveguides made thereby |
| JP2012076084A (ja) * | 2012-01-27 | 2012-04-19 | Shinetsu Quartz Prod Co Ltd | 繊維状光触媒体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0460930B2 (ja) | 1992-09-29 |
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