JPS60144603A - 被覆金属管の被膜厚さ連続測定方法 - Google Patents
被覆金属管の被膜厚さ連続測定方法Info
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- JPS60144603A JPS60144603A JP115984A JP115984A JPS60144603A JP S60144603 A JPS60144603 A JP S60144603A JP 115984 A JP115984 A JP 115984A JP 115984 A JP115984 A JP 115984A JP S60144603 A JPS60144603 A JP S60144603A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（妾簗上の利用分野）
本薇明＋”ｉ： ｌ、流検出器により全軍′間破嘩の厚
さを測定する方法に関するものである。
さを測定する方法に関するものである。
（従来技術）
導電材である金属に被覆されプでプラスチック等の非導
電材の被Ｉｔへの厚さを測定する手段として渦流検出器
を直接被膜表面に接触さぜ金１．１表面とのギャップを
測定することにより被曝の１ｇさを測定する手段があり
、携帯型の測定器として実用されている。しかしこの測
定器（ｄスボント的１１こ被Ｐ位厚さを測′ポするだめ
のものであるか１′）連続測定に４不適当である。例え
ばグラスチック初］曜朔１イの被膜厚さをライニング工
程中に連糸目的Ｋ ｆｆ１．ｌレボしようとする場合、
直接接触代ではネ皮１漠表面の凹凸に迫従させるのが困
難であり、咬だ１つの渦流検出器では管の局部的な１品
度や材質の変（ヒ、管の傾き、溶接管の場合の溶接ビー
ド部の形状変化等の渦流検出値の変動要因の変化に対応
した測定値の補正を行うことが極めて困帷であった。
電材の被Ｉｔへの厚さを測定する手段として渦流検出器
を直接被膜表面に接触さぜ金１．１表面とのギャップを
測定することにより被曝の１ｇさを測定する手段があり
、携帯型の測定器として実用されている。しかしこの測
定器（ｄスボント的１１こ被Ｐ位厚さを測′ポするだめ
のものであるか１′）連続測定に４不適当である。例え
ばグラスチック初］曜朔１イの被膜厚さをライニング工
程中に連糸目的Ｋ ｆｆ１．ｌレボしようとする場合、
直接接触代ではネ皮１漠表面の凹凸に迫従させるのが困
難であり、咬だ１つの渦流検出器では管の局部的な１品
度や材質の変（ヒ、管の傾き、溶接管の場合の溶接ビー
ド部の形状変化等の渦流検出値の変動要因の変化に対応
した測定値の補正を行うことが極めて困帷であった。
（発明の目的）
本発明は従って４′、”７ｊ流検出器を用いて被膜厚さ
を連続的に測定可能な方法を堤体することを目的とする
。
を連続的に測定可能な方法を堤体することを目的とする
。
（発明の概璧）
一ヒ述の目的を達成するだめの本発明方法は（１）非導
電性物質を被覆した金属管の被膜に接して回転する接触
ローラの上下動に連動して上下動する支持軸に該支持軸
から金属管管軸方向に同−距暢離れた対称位置にそれぞ
れ金属管と非接触の状縛で渦流検出コイルを一対取りつ
け、該一対の渦流検出コイルの信号出力の平均値を用い
て金Ａ６３０波膜の厚さをめることを特徴とする被覆金
用管の被膜厚さ連続測定方法および （２）非導電性物質を被覆した金、頃管の被膜に接して
回転する接触ローラの上下動に連動して上下する支持軸
に該支持軸から金属管管軸方向に各々一定距離群れた対
称位置にそれぞれ金ｉ咽管と非接触の状態で検出コイル
下面と接触ローラ下面との高さを変えた渦流検出コイル
を２対取付けるとともに、該２対の全渦流検出コイルの
信号出力の平均値および各対の２個の渦流検出コイルの
信号出力の平均値ならびに２対の渦流検出コイルの支持
軸軸方向の配置間隔を用いて金属管の被１１φの厚さを
めることを特徴とする被扮金、−９管の被膜厚さ測定連
続方法である。
電性物質を被覆した金属管の被膜に接して回転する接触
ローラの上下動に連動して上下動する支持軸に該支持軸
から金属管管軸方向に同−距暢離れた対称位置にそれぞ
れ金属管と非接触の状縛で渦流検出コイルを一対取りつ
け、該一対の渦流検出コイルの信号出力の平均値を用い
て金Ａ６３０波膜の厚さをめることを特徴とする被覆金
用管の被膜厚さ連続測定方法および （２）非導電性物質を被覆した金、頃管の被膜に接して
回転する接触ローラの上下動に連動して上下する支持軸
に該支持軸から金属管管軸方向に各々一定距離群れた対
称位置にそれぞれ金ｉ咽管と非接触の状態で検出コイル
下面と接触ローラ下面との高さを変えた渦流検出コイル
を２対取付けるとともに、該２対の全渦流検出コイルの
信号出力の平均値および各対の２個の渦流検出コイルの
信号出力の平均値ならびに２対の渦流検出コイルの支持
軸軸方向の配置間隔を用いて金属管の被１１φの厚さを
めることを特徴とする被扮金、−９管の被膜厚さ測定連
続方法である。
（発明の構成作用）
以下本発明を図面に基づいて詳細に説明する。
第１図（ａ） （ｂ）は、渦流検出コイルを用いて被膜
厚さを連続的に測定するだめの検出部の基本構成を説明
するだめの図で（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図である
。
厚さを連続的に測定するだめの検出部の基本構成を説明
するだめの図で（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図である
。
鋼管２の外面に被膜されたプラスチック等の破膜ｌに接
触して回転する接触ローラ３は、スパイラル状に、回転
し管−１方向に移動する管の動きに伴って生ずる、被膜
との接触点ｐの被膜厚さｔの変 ・化に応じてスライド
軸受５を介して支持軸６とともに上下動する。渦流検出
器の検出コイル４はその中心が４９％Ｐｌ＋ローラ３の
中心から管軸方向に距離４だけ離れ、かつその下面が接
触ローラ３の下面から一］二方に１４ｉ Ｍｉｌｌ ｈ
ｏだけ離れた位置になるように接触ローラ３の支持１Ｉ
Ｉｌｌ１６に取りつけられ、接触ローラ３の動きに連動
して一ヒ下動するようになっている。
触して回転する接触ローラ３は、スパイラル状に、回転
し管−１方向に移動する管の動きに伴って生ずる、被膜
との接触点ｐの被膜厚さｔの変 ・化に応じてスライド
軸受５を介して支持軸６とともに上下動する。渦流検出
器の検出コイル４はその中心が４９％Ｐｌ＋ローラ３の
中心から管軸方向に距離４だけ離れ、かつその下面が接
触ローラ３の下面から一］二方に１４ｉ Ｍｉｌｌ ｈ
ｏだけ離れた位置になるように接触ローラ３の支持１Ｉ
Ｉｌｌ１６に取りつけられ、接触ローラ３の動きに連動
して一ヒ下動するようになっている。
検出コイル４け非導電材である被膜１には反応しないの
で検出コイル４の信号出力は検出コイル４の直下の１管
表面からの距離ｇ。に対応した値になる。銅（支）管２
は管軸方向には形状がほとんど変化なく真直であり、溶
接鋼管でも直線溶接の場合は溶接ビードも管軸方向には
形状変化が少ないから、距！１ＩＩ１４を小さくとれば
接触点ｐの被膜厚さｔは次式により測定できる。
で検出コイル４の信号出力は検出コイル４の直下の１管
表面からの距離ｇ。に対応した値になる。銅（支）管２
は管軸方向には形状がほとんど変化なく真直であり、溶
接鋼管でも直線溶接の場合は溶接ビードも管軸方向には
形状変化が少ないから、距！１ＩＩ１４を小さくとれば
接触点ｐの被膜厚さｔは次式により測定できる。
ｊ”ｇｏ ｈｏ ・・・・・（１）
スパイラル＠悩の浴接部の膜厚を測定したい場合は２コ
の検出コイルの配置を溶接部に平行かつ直線に西［１，
簡すればよい。
の検出コイルの配置を溶接部に平行かつ直線に西［１，
簡すればよい。
、原理的にｉｒＩ、上述の方法で被膜の厚さを測定でき
るわけであるが、実際には検出部の傾き、管の傾き等に
より検出部と管表面との相対的な傾きが発生する。この
ために距Ｍｇ。が変イヒし、（１）式に従って膜厚測定
値ｔも変化して測定誤差を生じることとなる。そこで本
発明においては、対の＋佑出コイルを管軸方向に接触ロ
ーラを挟んで対称のｒ☆゛首に配置した検出部を用いて
、前述の１１？Ｉきの影響を減少させるようにした。す
なわち第２図（ａ）に示すように一対の検出コイル４ａ
−，４ｂを、その中心が接触ローラ３の中心から管軸方
向にそれぞれ距ｍ ／、、１離した位置に検出コイル４
ａ、 ４ｂの下面と接触ローラ３の下面とのそれぞれの
距離をｈｌとして対向して支持軸６に取りつけた検出部
を用いる。
るわけであるが、実際には検出部の傾き、管の傾き等に
より検出部と管表面との相対的な傾きが発生する。この
ために距Ｍｇ。が変イヒし、（１）式に従って膜厚測定
値ｔも変化して測定誤差を生じることとなる。そこで本
発明においては、対の＋佑出コイルを管軸方向に接触ロ
ーラを挟んで対称のｒ☆゛首に配置した検出部を用いて
、前述の１１？Ｉきの影響を減少させるようにした。す
なわち第２図（ａ）に示すように一対の検出コイル４ａ
−，４ｂを、その中心が接触ローラ３の中心から管軸方
向にそれぞれ距ｍ ／、、１離した位置に検出コイル４
ａ、 ４ｂの下面と接触ローラ３の下面とのそれぞれの
距離をｈｌとして対向して支持軸６に取りつけた検出部
を用いる。
検出部と管表面との相対的な傾きがないときは、検出コ
イル４ａ、４ｂと鋼管表面との距！Ｉ！ｌｔはそれぞれ
ｇとなり、接触点ｐの被膜厚さｔは ｊ＝ｇ＋−ｈｌ ・・・・・（２） となりいづれの検出コイルの測定佃も等しくなる。
イル４ａ、４ｂと鋼管表面との距！Ｉ！ｌｔはそれぞれ
ｇとなり、接触点ｐの被膜厚さｔは ｊ＝ｇ＋−ｈｌ ・・・・・（２） となりいづれの検出コイルの測定佃も等しくなる。
しかし第２図（ｂ）に示すように、検出部と′釘表面と
に相対的な傾きがあると、検出コイル４ａ、４ｂと鋼管
表面との距離がｇ＋ａ −、Ｆｈｂとなり検出器４ａと
４ｂで測定される見掛は上の被膜厚さは異なる値１．ａ
とｔ、ｂになる。ここで本発明において用いる検出部吋
前述のように対の検出コイルが雫触ローラに対して対称
に配置されているので、次式により接触点ｐの被膜厚さ
ｔを得ることができる。
に相対的な傾きがあると、検出コイル４ａ、４ｂと鋼管
表面との距離がｇ＋ａ −、Ｆｈｂとなり検出器４ａと
４ｂで測定される見掛は上の被膜厚さは異なる値１．ａ
とｔ、ｂになる。ここで本発明において用いる検出部吋
前述のように対の検出コイルが雫触ローラに対して対称
に配置されているので、次式により接触点ｐの被膜厚さ
ｔを得ることができる。
即ち２つの検出コイルの信号出力の平均値を用いること
により、検出部と管表面との相対的な傾きが矛）つても
、これによる測定値の変化を自動的に補正して被膜廉さ
ｔを正しく測定することがある。
により、検出部と管表面との相対的な傾きが矛）つても
、これによる測定値の変化を自動的に補正して被膜廉さ
ｔを正しく測定することがある。
さらに管の局部的な温；規や材質の変化溶接ビード部の
形状の変化によるＩ′１１１１定誤差に対しては、第３
ン１に示すように接触ローラを狭んで対称の位置に配置
づした対の検出コイルを高さを変えて２対設けることに
より解決できる。
形状の変化によるＩ′１１１１定誤差に対しては、第３
ン１に示すように接触ローラを狭んで対称の位置に配置
づした対の検出コイルを高さを変えて２対設けることに
より解決できる。
すなわちＡ３３図に示すように、第１の対の検出コイル
４．ａ 、 ４．ｂを校触ローラー３の中心から管軸方
向に相離１２離した位置に接触ローラ３の下向との距“
ｍ１ｆ ｈ２として、対向して取りつけ第２の対の検出
コイル４ａ２と４ｂ２を距離ｔ３、ｈ、の条件で対向し
て取り′つける。このように鋼管表面との語群を変えて
取りつけた２対の検出コイルの信号出力を用いることに
より、信号出力に影響する前記要因の変化に対する信号
出力の補正を行うことができる。い１２つの対の検出コ
イルの上下方向の間隔をαとするとき、第１の対の検出
コイル４ａ、、４ｂ。
４．ａ 、 ４．ｂを校触ローラー３の中心から管軸方
向に相離１２離した位置に接触ローラ３の下向との距“
ｍ１ｆ ｈ２として、対向して取りつけ第２の対の検出
コイル４ａ２と４ｂ２を距離ｔ３、ｈ、の条件で対向し
て取り′つける。このように鋼管表面との語群を変えて
取りつけた２対の検出コイルの信号出力を用いることに
より、信号出力に影響する前記要因の変化に対する信号
出力の補正を行うことができる。い１２つの対の検出コ
イルの上下方向の間隔をαとするとき、第１の対の検出
コイル４ａ、、４ｂ。
の信号出力の平均値と第２の対の検出コイル４ａ２゜４
ｂ２の信号出力の平均値との差と前記距Ｎｄｆαとの比
をめることにより、任意の測定点における検出コイルと
鋼板表面との距離ｇと検出コイルの信号出力の大きさ■
との相関関係を定ｍ°的に４Ｆ！握でへる。
ｂ２の信号出力の平均値との差と前記距Ｎｄｆαとの比
をめることにより、任意の測定点における検出コイルと
鋼板表面との距離ｇと検出コイルの信号出力の大きさ■
との相関関係を定ｍ°的に４Ｆ！握でへる。
この関係を第４図により説明すると、図の横軸は検出コ
イルの信号出力（Ｖ）であり縦軸は検出コイルと鋼管表
面との距離（ｇ）である。いまある測定点において第１
の対の検出コイルと鋼管表面との距離がｇ２で第２の対
の検出コイルと＠ｉＩ管表面との距離がｇ３であったと
し、そのときの各検出コイルの信号出力がＶａ、 、
Ｖｂ、 、 Ｖａ２、ｖｂ２であったとするとり、寸た
ｌＩ′Ｉ−Ｊ邦ｇｚ −ｇｓが同じときに何ら力・の理
由（°鋼管の（晶麻や椙質が局部的に変化してい）り・
ような場合）により各（の出コイルの信号出力がＶａ’
、、Ｖｂ’、、■ａ′２、ｖｂ′２に資ｆヒ１．たとき
の２ ２ 以トの、ツ１係から第３図に示した検出部を用いたとし
て得られ、Ｔ検出コイルの信号ｂ＋＞ ＜ｑに影すする
前記要因の変化があったとしてもこれを自動的に補正し
て常に正しい被膜厚さの測定が可能となる。
イルの信号出力（Ｖ）であり縦軸は検出コイルと鋼管表
面との距離（ｇ）である。いまある測定点において第１
の対の検出コイルと鋼管表面との距離がｇ２で第２の対
の検出コイルと＠ｉＩ管表面との距離がｇ３であったと
し、そのときの各検出コイルの信号出力がＶａ、 、
Ｖｂ、 、 Ｖａ２、ｖｂ２であったとするとり、寸た
ｌＩ′Ｉ−Ｊ邦ｇｚ −ｇｓが同じときに何ら力・の理
由（°鋼管の（晶麻や椙質が局部的に変化してい）り・
ような場合）により各（の出コイルの信号出力がＶａ’
、、Ｖｂ’、、■ａ′２、ｖｂ′２に資ｆヒ１．たとき
の２ ２ 以トの、ツ１係から第３図に示した検出部を用いたとし
て得られ、Ｔ検出コイルの信号ｂ＋＞ ＜ｑに影すする
前記要因の変化があったとしてもこれを自動的に補正し
て常に正しい被膜厚さの測定が可能となる。
なお前記影響要因の変ｆヒ（たとえば謂百ＩＣｇ（ヒ）
が時間的にゆるやかな場合あるいは別１余他の手段によ
り影響要因の変化部位（たとえｌｄ’利賞の変化用（位
）がわかっている場合は第３図の検出部によらずとも、
：粘２図に示しだ検出部を用いこの検出コイルを間欠的
に（一時的に）ｈｌをαに相当する距離だけ変えて上述
のような補正を行うことも可能である。今まで接触ロー
ラ３と検出コイル４を鋼管２の上方に設けた例で説明し
て来たが、鋼管２の下方、ｇＩ方等に設けても測定可能
なことは言うまでもない。
が時間的にゆるやかな場合あるいは別１余他の手段によ
り影響要因の変化部位（たとえｌｄ’利賞の変化用（位
）がわかっている場合は第３図の検出部によらずとも、
：粘２図に示しだ検出部を用いこの検出コイルを間欠的
に（一時的に）ｈｌをαに相当する距離だけ変えて上述
のような補正を行うことも可能である。今まで接触ロー
ラ３と検出コイル４を鋼管２の上方に設けた例で説明し
て来たが、鋼管２の下方、ｇＩ方等に設けても測定可能
なことは言うまでもない。
（実施例）
本発明をろ神破争鋼管（ＩＴＯ鋼管、ｓｐ鋼管、電縫鋼
管）に適用したが、測定条件としてパイプ外径φ４．
ＯＯ〜φ１５０’０、曲り１．５ ／ １０００ 、ポ
リエチレン膜厚測定範囲２〜７藺、パイプ周１麦４−２
５ ！ＩＩ ／ ｍｉｎ 、軸凍］、、 ５ ｒｎ ／
ｍｉｎのスパイラル送りラインでのオンライン測定で
自現性σ＝±１３μ、直線性ε＝±２０μ、ドリフトｄ
−±１０μで給合錆！＋ｆａ −：５σ」−ε＋ｄ−±
６９μ の高精度の性能を確醪１−２た。これは従来の
接金カム型のスポット的な測定性能よりもｔθ培優れた
性能である。
管）に適用したが、測定条件としてパイプ外径φ４．
ＯＯ〜φ１５０’０、曲り１．５ ／ １０００ 、ポ
リエチレン膜厚測定範囲２〜７藺、パイプ周１麦４−２
５ ！ＩＩ ／ ｍｉｎ 、軸凍］、、 ５ ｒｎ ／
ｍｉｎのスパイラル送りラインでのオンライン測定で
自現性σ＝±１３μ、直線性ε＝±２０μ、ドリフトｄ
−±１０μで給合錆！＋ｆａ −：５σ」−ε＋ｄ−±
６９μ の高精度の性能を確醪１−２た。これは従来の
接金カム型のスポット的な測定性能よりもｔθ培優れた
性能である。
本発明の適用は上記中管のみならず、板状、線、棒、形
搏等の塗層膜厚に適用可能である。
搏等の塗層膜厚に適用可能である。
（発明の幼宋）
以−に述べたごとく本発明方法によれト渦流検出器と被
検材との相対的な傾き、および渦流検出値に影響する９
因の変化による測定値の変化を自動的に補正して常に正
しい被膜厚さを連続的に測定することができる。
検材との相対的な傾き、および渦流検出値に影響する９
因の変化による測定値の変化を自動的に補正して常に正
しい被膜厚さを連続的に測定することができる。
第１図は渦流検出コイルを用いたイ古脚１ｑさの測定原
理図、第２図は本発明の渦流検出コイル２ケを用いた被
膜厚さの測定原理図、第３１ソ１．第４図ｉｄ：本発明
の渦流検出コイル４ケを用いた測定方法を示す説明図で
ある。 ■・・被膜 ２・・鋼管 ３ 接１つ巾ローラ ４．４ａ、４ｂ、４ａ、、、 ４ｂ、 、 ４ａ２ 、
４ｂ２− 検出コイル５・・・スライド軸受 ６・・・支持軸 第１図 （（１） （ｂ） 第２図（θ） 第２図 （ｂ）
理図、第２図は本発明の渦流検出コイル２ケを用いた被
膜厚さの測定原理図、第３１ソ１．第４図ｉｄ：本発明
の渦流検出コイル４ケを用いた測定方法を示す説明図で
ある。 ■・・被膜 ２・・鋼管 ３ 接１つ巾ローラ ４．４ａ、４ｂ、４ａ、、、 ４ｂ、 、 ４ａ２ 、
４ｂ２− 検出コイル５・・・スライド軸受 ６・・・支持軸 第１図 （（１） （ｂ） 第２図（θ） 第２図 （ｂ）
Claims (1)
- （」）非導電性物′ｍを被膜した金嘱管の被膜に接して
回転する接触ローラの」二下動に連動して上下４１ｊす
る支持ｌ１ｌＩＶｃ核支持ｑｌ＋から金属管管軸方向に
同−距＋＃ｉＦ ｌ！ｉＩＴれだ対称位置にそれぞれ金
属管と非接触斂とする勧暖金晴管の＄、ｉｌ＠厚さ連続
測定方法（２）非導電、性物質を被覆しだ金；燻管の被
膜に接して回転する枳触ローラの上下動に連動して上下
する＋７．１寺ｉ冊＋ Ｋ ％亥隻］便ｅ１仙から金；
傾装置管軸方向（て谷々−・胛距唾離すまたー・１１１
１１１位置にそれぞれ金庫冴と非接畔の駄作で検出コイ
ル下面と接触ローラ下面との高音を変えた渦流検出コイ
ルを２対１ｙ伺けるとともに、該２χ・Ｊの１゛Ｓ１流
検出コイルの信号出力の平均１１Ｇおよび各対の２個の
渦流検出コイルの信号出力の平均値ならびに２対の蟲流
検出コイルの支持軸軸方向の配置間隔を用いて金属管の
波ｌ！ψの厚さをめることを特徴とする被覆金１．ｑ情
の÷１７Ｈ膜厘さ連続測定方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP115984A JPS60144603A (ja) | 1984-01-07 | 1984-01-07 | 被覆金属管の被膜厚さ連続測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP115984A JPS60144603A (ja) | 1984-01-07 | 1984-01-07 | 被覆金属管の被膜厚さ連続測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60144603A true JPS60144603A (ja) | 1985-07-31 |
| JPH0462001B2 JPH0462001B2 (ja) | 1992-10-02 |
Family
ID=11493653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP115984A Granted JPS60144603A (ja) | 1984-01-07 | 1984-01-07 | 被覆金属管の被膜厚さ連続測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60144603A (ja) |
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
| US4977853A (en) * | 1989-06-01 | 1990-12-18 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Non-contact wet or dry film thickness measuring device |
| JP2007139769A (ja) * | 2005-11-14 | 2007-06-07 | Immobilien Ges Helmut Fischer Gmbh & Co Kg | 特に、薄層の厚さ測定装置用の測定プローブ |
| JP2011064590A (ja) * | 2009-09-17 | 2011-03-31 | Ebara Corp | 渦電流センサ、研磨装置、めっき装置、研磨方法、めっき方法 |
| CN107806817A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-03-16 | 宁波市鄞州磁泰电子科技有限公司 | 一种渗碳层厚度的检测装置及方法 |
| EP4053495A1 (en) * | 2021-03-03 | 2022-09-07 | ABB Schweiz AG | Tilt and curvature measurements of metal sheets in a rolling mill |
Citations (1)
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-
1984
- 1984-01-07 JP JP115984A patent/JPS60144603A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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| US11782026B2 (en) | 2021-03-03 | 2023-10-10 | Abb Schweiz Ag | Tilt and curvature measurements of metal sheets in a rolling mill |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0462001B2 (ja) | 1992-10-02 |
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