JPS60133997A - ステンレス鋼溶接材料 - Google Patents
ステンレス鋼溶接材料Info
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- JPS60133997A JPS60133997A JP24354183A JP24354183A JPS60133997A JP S60133997 A JPS60133997 A JP S60133997A JP 24354183 A JP24354183 A JP 24354183A JP 24354183 A JP24354183 A JP 24354183A JP S60133997 A JPS60133997 A JP S60133997A
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- welding
- welding material
- stainless steel
- materials
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレス溶接材料に関し、特に、炭素鋼また
は低合金鋼とステンレス鋼との間の異材初層溶接部に用
いられるステンレス溶接材料に係る。
は低合金鋼とステンレス鋼との間の異材初層溶接部に用
いられるステンレス溶接材料に係る。
化学工業における反応塔、蒸留塔、貯槽基の容器や配管
材等の装置材料の内面には、第１図（Ａ） （Ｂ） （
Ｃ）に示すように、炭素鋼や低合金鋼からなる母材１の
上に耐食材料であるオーステナイト系ステンレス鋼２が
クラツド鋼方式（同図（Ａ））、ライニング方式（同図
（Ｂ））あるいは溶接肉盛方式（同図（Ｃ） ）によシ
被覆される場合が多く、また第１図υ）のように炭素鋼
又は低合金鋼１とステンレス鋼２を突合せ接合する場合
もある。゛このような異種金属間の溶接界面（異材初層
溶接部）３には、従来ＪＩＳ Ｄ３０９ （２５９６Ｃ
ｒ −１２’１ｒＮｉ系）ステンレス溶接材料が用いら
れている。
材等の装置材料の内面には、第１図（Ａ） （Ｂ） （
Ｃ）に示すように、炭素鋼や低合金鋼からなる母材１の
上に耐食材料であるオーステナイト系ステンレス鋼２が
クラツド鋼方式（同図（Ａ））、ライニング方式（同図
（Ｂ））あるいは溶接肉盛方式（同図（Ｃ） ）によシ
被覆される場合が多く、また第１図υ）のように炭素鋼
又は低合金鋼１とステンレス鋼２を突合せ接合する場合
もある。゛このような異種金属間の溶接界面（異材初層
溶接部）３には、従来ＪＩＳ Ｄ３０９ （２５９６Ｃ
ｒ −１２’１ｒＮｉ系）ステンレス溶接材料が用いら
れている。
しかし、ＪＩＳ Ｄ３０９に相当する従来の溶接材料は
、希釈率（溶接金属中への母材の溶込み量）によっては
、後述のようにマルテンサイト組織の生成による硬化や
遅れ割れを生じ、またオーステナイト単相組織生成によ
る高温割れを生じることから、厳しい溶接施工管理が必
要とされ、作業能率、品質管理の面で問題があった。
、希釈率（溶接金属中への母材の溶込み量）によっては
、後述のようにマルテンサイト組織の生成による硬化や
遅れ割れを生じ、またオーステナイト単相組織生成によ
る高温割れを生じることから、厳しい溶接施工管理が必
要とされ、作業能率、品質管理の面で問題があった。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、オーステナ
イト系ステンレス鋼と炭素鋼あるいは低合金鋼等の異種
材料との間で溶接を行なう際、従来のように厳しい溶接
施工条件を課すことなく通常の溶接施工を行なった場合
にも、前記初層溶接金属の硬化、低温割れ、高温割れお
るいはシグマ層脆化といった問題を回避できるステンレ
ス鋼溶接材料を得ることを目的と・してなされたもので
ある。
イト系ステンレス鋼と炭素鋼あるいは低合金鋼等の異種
材料との間で溶接を行なう際、従来のように厳しい溶接
施工条件を課すことなく通常の溶接施工を行なった場合
にも、前記初層溶接金属の硬化、低温割れ、高温割れお
るいはシグマ層脆化といった問題を回避できるステンレ
ス鋼溶接材料を得ることを目的と・してなされたもので
ある。
この目的を達成するために、発明者等はまず通常の溶接
施工条件における母材の希釈率を実験によ請求め、これ
が２０〜５０チとなることを確認した。そこで、この範
囲の希釈率において数チル１５チ程度の７エライトを含
有するオーステナイト組織を呈し、高温割れや低温割れ
等のない健全な異材初層溶接金属を容易に得ることがで
きる溶接材料について鋭意研究を行なった結果、従来と
は異なった成分組成条件および従来考慮されていなかっ
た組成条件を見出し、本発明に至ったものである。
施工条件における母材の希釈率を実験によ請求め、これ
が２０〜５０チとなることを確認した。そこで、この範
囲の希釈率において数チル１５チ程度の７エライトを含
有するオーステナイト組織を呈し、高温割れや低温割れ
等のない健全な異材初層溶接金属を容易に得ることがで
きる溶接材料について鋭意研究を行なった結果、従来と
は異なった成分組成条件および従来考慮されていなかっ
た組成条件を見出し、本発明に至ったものである。
即ち、本発明は、
Ｃｒ ： ２６．０〜３０重量％
Ｎｉ：１４．０〜１８．０＃
クロム当量：２８゜０〜３３．０重量％ニッケル当量：
１４．’Ｏ〜２２．０重量％化学成分組成を有すると共
に、１０〜３０チのデルタフェライトを含有するように
成分コントロールしたことを特徴とするステンレス鋼溶
接材料である。
１４．’Ｏ〜２２．０重量％化学成分組成を有すると共
に、１０〜３０チのデルタフェライトを含有するように
成分コントロールしたことを特徴とするステンレス鋼溶
接材料である。
上記本発明によるステンレス鋼溶接材料は、後述の第１
表に示すように、従来の溶接材料に較べてＣｒおよびＮ
ｉの含有量が異なる他、従来の溶接材料には昧せられて
いない規制条件、即ち、クロム当量（Ｃｒ ｅｑ ）、
ニッケル当量（Ｎｌ ＠ｑ）およびフェライト含有量に
関する規制条件を付加したことによって所期の目的を達
成したものである。その他の化学成分組成については略
従来の溶接材料と同じで、一般のオーステナイト系ステ
ンレス鋼溶接材料ＪＩＳ規格範囲の規制条件になりてい
る。
表に示すように、従来の溶接材料に較べてＣｒおよびＮ
ｉの含有量が異なる他、従来の溶接材料には昧せられて
いない規制条件、即ち、クロム当量（Ｃｒ ｅｑ ）、
ニッケル当量（Ｎｌ ＠ｑ）およびフェライト含有量に
関する規制条件を付加したことによって所期の目的を達
成したものである。その他の化学成分組成については略
従来の溶接材料と同じで、一般のオーステナイト系ステ
ンレス鋼溶接材料ＪＩＳ規格範囲の規制条件になりてい
る。
以下、本発明の詳細を実施例に基づいて説明する。
第２図は、炭素鋼上にステンレス鋼被覆アーク溶接棒で
肉盛溶接した場合における、溶接施工条件（溶接電流お
よび溶接速度）が溶接金属の希釈率に及ぼす影響を調べ
た結果を示している。
肉盛溶接した場合における、溶接施工条件（溶接電流お
よび溶接速度）が溶接金属の希釈率に及ぼす影響を調べ
た結果を示している。
この結果から、溶接の施行条件によって希釈率は２０〜
５０チの範囲で変動することがわかる。
５０チの範囲で変動することがわかる。
即述のように、本発明は上記２０〜５０チの希釈率を前
提として、溶接金属の硬化、高温割れおよび低温割れ等
を生じない溶接材料を目的としたものであるが、次にこ
の目的が達成されていることについて説明する。
提として、溶接金属の硬化、高温割れおよび低温割れ等
を生じない溶接材料を目的としたものであるが、次にこ
の目的が達成されていることについて説明する。
第１表中に、従来の溶接材料規格であるＪＩＳ規格Ｄ３
０９ 、 Ｙ２Ｏ２の規制条件と、本発明における具体
的な規制範囲を示した。また、同表中には従来の溶接材
料の具体例を従来例として併記し、本発明による溶接材
料の具体例を実施例１として併記した。なお、第１表の
組成において、クロム当量（Ｃｒ ＠ｑ ）およびニッ
ケル当量（Ｎｉ ｅｑ ）は夫々下記式によシ表わされ
る。
０９ 、 Ｙ２Ｏ２の規制条件と、本発明における具体
的な規制範囲を示した。また、同表中には従来の溶接材
料の具体例を従来例として併記し、本発明による溶接材
料の具体例を実施例１として併記した。なお、第１表の
組成において、クロム当量（Ｃｒ ＠ｑ ）およびニッ
ケル当量（Ｎｉ ｅｑ ）は夫々下記式によシ表わされ
る。
Ｃｒ ｅｑ＝〔ｃｒ）＋（：Ｍｅ ）＋１．５ （Ｓ
１ ）＋０．５ （Ｎｂ ）Ｎ１ ａ ｑ＝ ［：Ｎｉ
］＋３０（Ｃ：］＋０．５ （Ｍｎ：］（ただし、右
辺の〔〕は各成分元素の７４−センテージを示す） また、上記第１表に示した従来の溶接材料の規制範囲お
よび本発明の溶接材料における規制範囲を夫々シェフラ
ー組織図上で示せば、第３図の通りである。図中、従来
の規制範囲内の黒丸は第１表中の従来例を示し、本発明
の規制範囲（太線で囲まれた領域）の黒丸は第１表中の
実施例を示している。
１ ）＋０．５ （Ｎｂ ）Ｎ１ ａ ｑ＝ ［：Ｎｉ
］＋３０（Ｃ：］＋０．５ （Ｍｎ：］（ただし、右
辺の〔〕は各成分元素の７４−センテージを示す） また、上記第１表に示した従来の溶接材料の規制範囲お
よび本発明の溶接材料における規制範囲を夫々シェフラ
ー組織図上で示せば、第３図の通りである。図中、従来
の規制範囲内の黒丸は第１表中の従来例を示し、本発明
の規制範囲（太線で囲まれた領域）の黒丸は第１表中の
実施例を示している。
第１聚中に示した従来例の溶接材料および実施例の溶接
材料の夫々について、まず異材初層中 溶接部における希釈率と溶接金属の硬との関係を調べた
ところ、第４図に示す結果が得られた。
材料の夫々について、まず異材初層中 溶接部における希釈率と溶接金属の硬との関係を調べた
ところ、第４図に示す結果が得られた。
この結果から明らかなように、従来例の溶接材料では希
釈率が３０チを越えると硬化する傾向が見られ、４０〜
５０チの希釈率ではＨＶ、４００以上と著しい硬化が認
められる。これに対して、実施例の溶接材料では希釈率
５０ｑＩＤまで殆ど硬化は認められない。
釈率が３０チを越えると硬化する傾向が見られ、４０〜
５０チの希釈率ではＨＶ、４００以上と著しい硬化が認
められる。これに対して、実施例の溶接材料では希釈率
５０ｑＩＤまで殆ど硬化は認められない。
次に、前記従来例および実施例の両者について、溶接金
属の高温割れおよび低温割れと希釈率との関係を調べ、
夫々第５図に示す結果を得た。この結果から、従来例の
溶接材料では希釈率が３０〜４０チの領域で高温割れが
発生し、更に希釈率が増加すると低温割れを発生するこ
とが判る。即ち、従来の溶接材料を用いて低温割れや高
温割れを防止するには希釈率を３０−以下に抑制する必
要があシ、この条件を第２図に移し替えて見れば、溶接
電流を極力低く抑え、且つ溶接速度も遅くした厳しい溶
接施工条件の管理を行なわなければならないことが判る
。しかも、低温割れを回避するために上記のような施工
条件で溶接を行なうと、逆に融合不良やスラグ巻込み等
の溶接欠陥が発生し易くなってしまう。結局、従来の溶
接材料では溶接電流および速度の施工条件を厳しく管理
するか否かにかかわらず、溶接部の品質や溶接能率の点
で大きな問題が存在するのである。これに対して、本発
明の規制範囲を満足する前記実施例の溶接材料の場合に
は、第５図の結果から明らかなように、４５チといった
高希釈域においても何等溶接割れの問題を生じず、高品
質且つ高能率の溶接が可能である。
属の高温割れおよび低温割れと希釈率との関係を調べ、
夫々第５図に示す結果を得た。この結果から、従来例の
溶接材料では希釈率が３０〜４０チの領域で高温割れが
発生し、更に希釈率が増加すると低温割れを発生するこ
とが判る。即ち、従来の溶接材料を用いて低温割れや高
温割れを防止するには希釈率を３０−以下に抑制する必
要があシ、この条件を第２図に移し替えて見れば、溶接
電流を極力低く抑え、且つ溶接速度も遅くした厳しい溶
接施工条件の管理を行なわなければならないことが判る
。しかも、低温割れを回避するために上記のような施工
条件で溶接を行なうと、逆に融合不良やスラグ巻込み等
の溶接欠陥が発生し易くなってしまう。結局、従来の溶
接材料では溶接電流および速度の施工条件を厳しく管理
するか否かにかかわらず、溶接部の品質や溶接能率の点
で大きな問題が存在するのである。これに対して、本発
明の規制範囲を満足する前記実施例の溶接材料の場合に
は、第５図の結果から明らかなように、４５チといった
高希釈域においても何等溶接割れの問題を生じず、高品
質且つ高能率の溶接が可能である。
上で考察すれば次の通シである。即ち、高温割に示され
る。同図には、前記従来例の溶接材料による溶接線をＸ
、前記実施例の溶接材料による溶接線をＹで示しである
。この図から明らかなように、従来材料では希釈率２０
〜３５チの範囲でオーステナイト単相組織となシ高温割
れが発生し易く、希釈率４０チ以上ではオーステナイト
＋マルテンサイト組織となって硬化し、低温割れが発生
し易くなる。これに対して本発明の溶接材料では希釈率
Ｏ〜４０％の広範囲の領域に亘りてオーステナイト＋７
エライトの軟かい２相組織が確保されるためである。
る。同図には、前記従来例の溶接材料による溶接線をＸ
、前記実施例の溶接材料による溶接線をＹで示しである
。この図から明らかなように、従来材料では希釈率２０
〜３５チの範囲でオーステナイト単相組織となシ高温割
れが発生し易く、希釈率４０チ以上ではオーステナイト
＋マルテンサイト組織となって硬化し、低温割れが発生
し易くなる。これに対して本発明の溶接材料では希釈率
Ｏ〜４０％の広範囲の領域に亘りてオーステナイト＋７
エライトの軟かい２相組織が確保されるためである。
最後に、本発明のステンレス鋼溶接材料において、その
規制要件を既述の範囲とした根処について説明する。
規制要件を既述の範囲とした根処について説明する。
第２表に示すとおシ化学成分、フェライト量を種々変化
した溶接材料試料１〜１０を試作し、希釈率を０．２０
．４０％と変化させて溶接割れ試験、肉盛溶接部の曲げ
試験を行った。その結果、賦香１，４．７のようにＣｒ
量が２６チ以下あるいはＣｒａｑが２８チ以下の場合に
は高希釈（２０〜４０チ）によって高温割れが発生し易
いことが認められた。またＣｒ ａｑあるいはＮ１ｅｑ
が本発明の範囲であっても、フェライト量が少ない賦香
２に於いては高温割れが認められた。
した溶接材料試料１〜１０を試作し、希釈率を０．２０
．４０％と変化させて溶接割れ試験、肉盛溶接部の曲げ
試験を行った。その結果、賦香１，４．７のようにＣｒ
量が２６チ以下あるいはＣｒａｑが２８チ以下の場合に
は高希釈（２０〜４０チ）によって高温割れが発生し易
いことが認められた。またＣｒ ａｑあるいはＮ１ｅｑ
が本発明の範囲であっても、フェライト量が少ない賦香
２に於いては高温割れが認められた。
更に、フェライト量が多すぎる賦香８に於いては、溶接
割れは発生しないが、シグマ相生成による脆化を生じ、
肉盛部曲げ試験にて割れが生ずるなどの問題が認められ
た。これらの結果を総合評価し、第２図のシェフラー組
織図上に◎○×でプロットすると、試験結果良好な範囲
として大枠ハツチングで示す化学成分、フェライト量の
範囲、即ち、既述した本発明の範囲が導かれる。
割れは発生しないが、シグマ相生成による脆化を生じ、
肉盛部曲げ試験にて割れが生ずるなどの問題が認められ
た。これらの結果を総合評価し、第２図のシェフラー組
織図上に◎○×でプロットすると、試験結果良好な範囲
として大枠ハツチングで示す化学成分、フェライト量の
範囲、即ち、既述した本発明の範囲が導かれる。
以上により、本発明ではＣｒ 、Ｃｒ ｅｑ 、Ｎｉ
、Ｎｌ ｅｑならびにフェライト含有量を特別に規制し
たが、Ｃ，Ｓｌ ｒＭｎ、Ｐ、Ｓ＋Ｍｏ、Ｎｂ等の一般
元素については特に規制する必要を認めず、オーステナ
イト系ステンレス鋼溶接材料のＪＩＳ規格値を満足して
おれば良いという考えから、ＪＩＳ規格規格表内た。
、Ｎｌ ｅｑならびにフェライト含有量を特別に規制し
たが、Ｃ，Ｓｌ ｒＭｎ、Ｐ、Ｓ＋Ｍｏ、Ｎｂ等の一般
元素については特に規制する必要を認めず、オーステナ
イト系ステンレス鋼溶接材料のＪＩＳ規格値を満足して
おれば良いという考えから、ＪＩＳ規格規格表内た。
以上詳述したように、本発明のステンレス鋼溶接材料に
よれば、オーステナイト系ステンレス鋼と炭素鋼あるい
は低合金鋼等の異種材料との間で溶接を行なう際、従来
のように厳しい溶接施工条件を課すことなく通常の溶接
施工を行なった場合にも、前記初層溶接金属の硬化、低
温割れ、高温割れあるいはシグマ層脆化といった問題を
回避できる等、顕著な効果が得られるものである。
よれば、オーステナイト系ステンレス鋼と炭素鋼あるい
は低合金鋼等の異種材料との間で溶接を行なう際、従来
のように厳しい溶接施工条件を課すことなく通常の溶接
施工を行なった場合にも、前記初層溶接金属の硬化、低
温割れ、高温割れあるいはシグマ層脆化といった問題を
回避できる等、顕著な効果が得られるものである。
第１図囚〜の）は、夫々ステンレス鋼と炭素鋼等の異種
材料との間の溶接方法を示す断面図、第２図は炭素鋼上
にステンレス鋼被覆アーク溶接で肉盛溶接した場合にお
ける、溶接施工条件が溶接金属の希釈率に及ぼす影響を
示す線図、第３図は本発明による溶接材料の範囲および
従来の溶接材料の範囲を示したシェフラー組美略図、第
４図は本発明の一実施例になる溶接材料および従来の溶
接材料の夫々について、溶接金属の希釈率と硬さとの関
係を比較して示す線図、第５図は本発明の一実施例にな
る溶接材料および従来の溶接材料の夫々について、溶接
金属の希釈率と溶接割れ発生率との関係を比較して示す
線図、第６図は本発明による溶接材料の効果を考察する
ためのシェフラーｇ、ｑ図である。 １・・・炭素鋼等の母材、２・・・オーステナイト系ス
テンレス鋼、３・・・異材初層溶接部。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１ 図 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） フ （Ｄ） 第２図 宕搏漣潔 （ｃｍ／ｍｉｎ） ＭＳ４図 ４；献本（’／、） − 第５図 希炊牽（”／、） −
材料との間の溶接方法を示す断面図、第２図は炭素鋼上
にステンレス鋼被覆アーク溶接で肉盛溶接した場合にお
ける、溶接施工条件が溶接金属の希釈率に及ぼす影響を
示す線図、第３図は本発明による溶接材料の範囲および
従来の溶接材料の範囲を示したシェフラー組美略図、第
４図は本発明の一実施例になる溶接材料および従来の溶
接材料の夫々について、溶接金属の希釈率と硬さとの関
係を比較して示す線図、第５図は本発明の一実施例にな
る溶接材料および従来の溶接材料の夫々について、溶接
金属の希釈率と溶接割れ発生率との関係を比較して示す
線図、第６図は本発明による溶接材料の効果を考察する
ためのシェフラーｇ、ｑ図である。 １・・・炭素鋼等の母材、２・・・オーステナイト系ス
テンレス鋼、３・・・異材初層溶接部。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１ 図 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） フ （Ｄ） 第２図 宕搏漣潔 （ｃｍ／ｍｉｎ） ＭＳ４図 ４；献本（’／、） − 第５図 希炊牽（”／、） −
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃｒ ： ２６．０〜３０．０重量％ ＮＩ：１４．０〜１８．０＃ クロム当量：２８．０〜３３．０１ ニッケル当量：１４．０〜２２．０１ の化学成分組成を有すると共に、１０〜３０％のデルタ
フェライトを含有するように成分コントロールしたこと
を特徴とするステンレス鋼溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24354183A JPS60133997A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | ステンレス鋼溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24354183A JPS60133997A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | ステンレス鋼溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60133997A true JPS60133997A (ja) | 1985-07-17 |
Family
ID=17105408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24354183A Pending JPS60133997A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | ステンレス鋼溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60133997A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62118982A (ja) * | 1985-11-18 | 1987-05-30 | Tokico Ltd | 溶接部構造 |
| JPH09122957A (ja) * | 1995-10-31 | 1997-05-13 | Kawasaki Steel Corp | マルテンサイト系ステンレス鋼のレーザ溶接用フィラー材料 |
| JP2012250255A (ja) * | 2011-06-02 | 2012-12-20 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 溶接用ステンレス鋼 |
| JP2015155116A (ja) * | 2015-03-20 | 2015-08-27 | 日本冶金工業株式会社 | 溶接用ステンレス鋼の肉盛方法 |
-
1983
- 1983-12-23 JP JP24354183A patent/JPS60133997A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62118982A (ja) * | 1985-11-18 | 1987-05-30 | Tokico Ltd | 溶接部構造 |
| JPH09122957A (ja) * | 1995-10-31 | 1997-05-13 | Kawasaki Steel Corp | マルテンサイト系ステンレス鋼のレーザ溶接用フィラー材料 |
| JP2012250255A (ja) * | 2011-06-02 | 2012-12-20 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 溶接用ステンレス鋼 |
| JP2015155116A (ja) * | 2015-03-20 | 2015-08-27 | 日本冶金工業株式会社 | 溶接用ステンレス鋼の肉盛方法 |
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