JPS60127056A - 液状金属の鋳造に使用する電磁ポンプを備えた鋳造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、液状金属の鋳造に関し、特に同化途上にある
液状金属帯片に電磁誘導された刀を印加する両側配置型
電磁ポンプと、この電磁ポンフト組み合わせた移動する
導電性ヒート・シンク（ｈｅａｔ　５ｉｎｋ）とを持つ
鋳造装置に関する。

過去１０年間のうちに、溶融体から直接に鋼を鋳造する
連続圧延鋼鋳造技術により、鋼製造工程における大幅な
エネルギー節減が行なわれるようになった。薄板を製造
する急速同化法については、溶融押出しくｍｅｌｔ　Ｓ
ｐｉｎｎｉｎｇ）と呼ばれる改良がなされた。溶融押出
し法では、固化温度以下に急冷され約１０〜２６ｍ／秒
のコンベア・ベルト速度又は回転周速間で運転されてい
るコンベア又はドラムを用いて、厚す０．２５４〜１，
２７＋ｘｙＢｏ、ｏｉ〜０．０５インチ）の薄板か溶融
物から直接に鋳造される。低温の高伝導性のホイールに
より帯片から熱を取り去る急速固化法は、鉄含有金属類
の処理法として好ましい方法である。帯片の製造速度は
、冷却（熱除去）速度によって定まる。熱伝導度が高い
場合には、液状物は固結するまではコンベアの全速とは
一致せず、固結したときに処理物の速度とコンベア速度
とが等しくなる。

所定の板厚にお（プるコンベア上の同化領域はコンベア
の線速度に応じて変化する。−例を挙けると（コンベア
速度を２６ｍ／秒とし板厚（帯片の厚さ）を０．６３１
ｍ　（２５−１ル）にした実例では、同化領域の長さは
５０ｃｍとなりホイール温度は３５００にとなる。

帯鋼鋳造に使用できる両側配置型電磁ポンプは、上側−
次ブロック及び下側−次ブロックとを有し、これらの両
−次ブロックは多相捲線を持ち中間部分に間隙を形成す
るよう配置されている。コンベア・ベルトのような移動
自在のヒート・シンクが間隙の中間部に配設されており
、ヒート・シンクに液状金属を沈積させる手段が設けら
れている。常にキュリ一温度（Ｃｕｒｆｅｔｅｍｐｅｒ
ａ　ｔｕｒｅ　）以下であるために非磁性状態にあると
推定される金属試料とヒート・シンクとか、ずベリ周波
数電流を誘導する二次回路を形成ずれる。

Ｖｓ＝２τｐ　ｆ　＋１１ 式中、τ、はメートル単位で測定した一次部材の磁極ピ
ッチであり、ｆはヘルツ単位の励磁周波数である。コン
ベアの周速又は線速が■ｒであるとすると、単位毎のす
べりＳは、同期速度に対する同期速度と実際の速度との
差によって定まる。ベルト速ＩＷが同期速度よりも僅か
に遅くなった場合、たとえば１秒間について２６メ一ト
ル遅（なると、電流密度は直線的な関係で変化するのに
対し、変動幅の少ないすべり範囲内おいては二次回路中
のすべり念ホ及び電力逸機はすべり変化量の二乗に比例
して変化する。

両側に配置された一次誘導部材と、空隙（ａｉｒｇａｐ
）の機械的中心線に対して対称な二次誘導構造体とを使
用する従来法の電磁ポンプの場合３忍められる唯一の力
は、帯片に二次的な動きを与える長手方向即ち接線方向
の力である。半径方間又は直角方向の力は存在してはい
るけれども、各−次構造体によって釣り合わされていて
実効力としては零になっている。

同化途上にある高抵抗率の液状金属部材と同期して移動
している高導電率のヒート・シンク部材を使用してサン
ドインチ型の配置にする必要があるために、帯片鋳造に
用いる両側配置型ポンプは非対称形の二次部材を持つこ
とになる。

はとんどの場合、上記の二つの部材の厚さは異なってお
り、最も重大なことは、固有の体積抵抗率の相違はとも
かくとして、これらの部材の実効表面抵抗率が大きく異
なることである。

関連するすべり、周波数及び導電率によって、強磁性で
ない部材憂こ直角方向の力が加わると、部材は一次ブロ
ックに引きつけられるか或いは一次ブロックにより反撥
される。このような吸引又は反撥の制御は、金属類の連
続鋳造の製造速度を改良するに当たっての決定的な因子
となる。従って、引張力即ち長手方向の力を生じる電磁
装置の運転条件を直角な力に関する要件と合致させる必
要があり、これらの二次元の力に関して異なるずベリ値
でピークがなければならないことになる。両側配置型電
磁ポンプの場合、直角方向の力と長手方向の力との比は
、原則的ニハ磁気し／イ／／ｌ／ズ数（ｍａｇｎｅｔｉ
ｃ　Ｒｅｙｎｏｌｄ’ｓｎｕｍｂｅｒ）の関数であり、
この関数は、実効空隙に依存する変数を含む。

本発明の第一の目的は改良された製品をつくることにあ
る。

広義の本発明の特徴の一つによる装置は、液状金属の鋳
造に使用する電磁ポンプを備えた鋳造装置であって、 一側面に隣接する複数のみそを持つ上側−次ブロックと
、 一側面に隣接する複数のみそを持つ下側−次ブロックで
あって、前記上側−次ブロックとの中間に間隙を形成す
る位装置に配置されている下側−次ブロックと、 前記間隙の内部に配設されている移動自在の導電性ヒー
ト・シンクと、 前記ヒート・シンク上に液状金属を沈積させて、沈積し
た液状金属を固化させる手段と、前記上側−次ブロック
のみぞを通って捲回した第−多相捲線及び前記下側−次
ブロックのみそを通って捲回した第二多相捲線とから成
り、前記の第−多相捲線及び第二多相捲線に流れる電流
により前記ヒート・シンク及び前記金属に印加される電
磁力によって前記金属が圧縮状態に保持されることを特
徴とする。

広義の本発明のもう一つの特徴による方法は、移動自在
の導電性ヒート・シンク上で液体金属シートを固化させ
、各々が多相捲線を持つ一対の一次ブロックの中間の間
隙を通って金属シート及びヒート・シンクを通過させて
固化途上の金属シートを電磁力によって圧送する方法で
あって、 両−次ブロックの多相捲線を励磁させて前記ヒート・シ
ンクと前記金属シートとから成る二次側に動きを誘導し
、 前記多相捲線の励磁周波数を制御することにより前記ヒ
ート・シンク及びＲカ記金属シー！・に電磁力による圧
縮力を生じさせることを特徴とする。

本発明による両側配置型電磁ポンプを備えた鋳造装置に
おいては、各−次部材に起因する半径方間又は直角方向
のカは相殺されない。一般的には、ヒート・シンク部材
は下側−次ブ。ツクによって、上側−次ブロックからの
反撥力を越える大きさのカで反撥される。この主たる原
因は、下側−次ブロックとヒート・シンクとの空隙が小
さいことである。キュリ一温度以上の温度の場合、固化
しつ＼ある金属帯片は上側−次ブロックによって下側−
次ブロックからの反撥力よりも大きな力で反撥される。

これらの直角方向の力の印加条件により、移動自在のヒ
ート・シンクと固化途上の液状金属帯片の間に印加され
る正味の圧縮力を最大にすることができ、熱伝導のため
の強い均一な接触が保証される。

帯片からヒート・シンクへの熱伝導が速くなると、生産
速度を高めることができる。

本発明による両側配置型電磁ポンプを備えた液状金属鋳
造装置は、−側部に隣接する複数のみそと、これらのみ
そを通る第一多相捲線とを持つ上側−次ブロックとニー
側部に隣接する複数のみそとこれらのみそを通る第二多
相捲線とを持つ第一多相捲線七を持つ下側−次ブロック
であって、前記上側−次ブロックと前記下側−次−ｊｏ
ソック間に間隙が形成されている下側−次ブロックと：
前記間隙の内部に配設された移動可能な導電性のヒート
・シンクと：前記ヒート・シンクに液状金属を沈積させ
るノズルその他の手段とから成る。第−多相捲線及び第
二多相捲線の励磁によって生じヒート・シンクと同化途
上の液状金属とに印加される垂直方向の刀によって、ヒ
ート・シンク及び液状金属は圧縮された状態に保持され
、面接触圧力の変動及び熱伝導性の変動を減縮する。

移動可能なヒート・シンクは庶蔽磁極（ｓｈａｄｅｄｐ
ｏｌｅ）電磁相互作用が行なわれる形状にすることかで
き、この作用によりヒート・シンク上で固化しつＮある
金属帯片を高速度で連続的に横方向中心部に寄せる形に
することができる。

図面を参照して説明すると、第１図は本発明の一実施例
に従って組み立てた液状金属鋳造装置の一部分を示す説
明図である。図示した装置は、−側部に隣接する複数の
みぞ１２と、これらのみそを通って捲回された第一多相
捲線１４とを持つ上側−次ブロック１０を有する。下側
−次ブロック１６には、複数のみぞ１８と、これらのみ
そを通る第二多相捲線２ｏがある。下側−次プロック１
６に冷却媒を流すための複数の冷却路２２が設けられて
いる。移動可能なヒートシンク２４が上側−次ブロック
と下側−次ブロックの間に形成された間隙２６の内部に
配設されていて、軸２８を中心として回転するよう取り
つりられている。

図には回転型のヒート・シンク構造を示したが、たとえ
はコンベア・ベルトのような他の型式の移動自在のヒー
ト・シンク構造体も本発明の技術思想の範囲内に含まれ
る。同化途上の金属帯片３０はヒート・シンク構造体の
表面に位置する。

第１図に示したと同様の構造を持ち、両−次ブロツク部
材との間における遮蔽磁極作用を強めてヒート・シンク
表面上の同化途」二の金属帯片６０を中心に寄せる横方
向の電磁力を生じる形状の移動ヒート・シンク部材２４
′を有する本発明による鋳造装置を第２図に示す。遮蔽
磁極作用を強めるために、両−次ブロック１０及び１６
の側部の辺と一致する部分で、符号３２及び３４で示す
ように、ヒートシンクの厚みを段状に減少させ、両−次
ブロックの側部を越えて延ひるヒート・シンク２４′の
張出し部分６６及び６８の厚みがヒート・シンク２４′
の中央部分の厚みよりも薄くなるようにしである。図か
ら明らかなように、ヒート・シンク２４′の上面には帯
片鉗を中央部に寄せる機械的な案内部はない。

第３べ１は、本発明の一実施例に従って組み立てた液状
金属鋳造装置の断面図である。液状金属４４を移動ヒー
ト・シンク構造体２４に射出するノズル４０が容器構造
体４２に設けられている。液状金属は最初パソドル（ｐ
ｕｄｄｌｅ）を形成し、同化位置している庶蔽コイル４
８を図示しである。図示したように、導電性の補償シー
）５０が上側−次ブロック１０の下面に隣接し間隙２６
と向かい合わせて配置されていて、上側及び下側−次ブ
ロックの間に働く正味の直角方向のカ及び長手方向の力
をバランスさせている。この補償シートの寸法は、ヒー
ト・シンクの厚み及び表面抵抗を考慮に入れて定められ
る。多相捲線の位相は、常法に従って、文字Ａ、Ｂ、Ｃ
て示しである。

第４図は、第６図の鋳造装置の捲線図であるが、第一多
相捲線はコイル番号１〜４２を有し、第二多相捲線がコ
イル番号４３〜７８を有する。１極１位相当たりろ本の
みそを持つ形を例示しである。

上側及び下側−次ブロックの捲線を励磁すると、以下の
式で示される動磁力の進行波が発生でる。

Ｊ３＝Ｒｅａｌ　［：Ｊ　ｅｘｐ（ｊ（ωｊ−ｙ２π／
λ））］　＋２１式中、Ｊは直線距離１メ一トル当たり
のアンペア回数に対する表面電流負荷、ωは角励起周波
数、ｙは長手方向距離、λは波長である。

長手方向即ちｙ方向の押圧力及び半径方向即ち２方向の
垂直な力は個別に導き出すことができ１す る。マックスウェル（Ｍａｘωｅ　Ｍ）の二次応力テン
プルの式から、長手方向の力Ｆｙは、 １！’ｙ＝Ｐ２／λｆ　Ｎ／ｍ２　（３１となる。式中
、λはメートル単位の波長、即ち捲線の磁極ピッチの２
倍、ｆはヘルツ単位の励磁周波数、Ｂ２は下側−次ブロ
ックの上面の電流シー１−　ｑ）ら直角方向に放出され
る刀、Ｂ１はピーク・力≠（ｐｅａｋ　−Ｔｅ５ｌａｓ
）における下側−次ブロック１６の上面の磁束密度の直
角成分である。ヒート・シンク速度を２３ｍ４少とし、
好ましい励磁周波数が９００ヘルツとされた設計例につ
いて、磁極ピッ゛チを１２．１３ｍ、ｙｎ又はそれ以上
にしなければならないとすると、各パラメータの値は以
下のなり、従って組み合わせた二次側の電力入力をＰ２
ワッ）７ｍ２とした場合における長手方向の刀は０．０
２７７　Ｂ２　＝　−−）　ン／　ｍ　２になル。Ｐ２
ノ大キサ及びＢ２がコンベアの加熱に及１よす効果から
、長手方向の力Ｆｙの上限値を容易にめることができる
。式（４から垂直力を評価すると、Ｊは゛１メートル当
たりのピーク・アンペアで示す電流負荷であり、次式に
従って算出される。

Ｊ＝１２ＮＩ／λ　（５） 式中、Ｕは各磁極毎の直列捲数で′あり、■は相電流の
ピーク値である。はど良い大きさの電流負荷値は７［）
ｆｌ、０００アンペア／メートル・ピークであり、一般
的な例として磁束密度を肌１２５テスラ・ピーク（Ｔｅ
ｓｌａ　ｐｅａｋ）にすると、正味の直角方向の力がゼ
ロになる。従って、他の諸因子（パラメータ）を一定に
区って、電流負荷を上記の値以上にするか或いは磁束密
度を上記の値以下にすれは、最終的な正味の直角力Ｆｚ
としてｉｌＥの直角力即ち反撥力が生じる。実際には、
反イ發力を必要とする場合には、１ｍ当たりの電流負荷
を１００キロアンペア未満にし磁束密度を０．１２５テ
スラより大きくすれば充分に目的を達成できる。この直
角力Ｆｚは、下側−次ブロックの捲線から、空気間隙を
横切って、ヒート・シンク、固化途上の帯片及び上側−
次ブロックに加えられる最終的な反撥力である。

１ヴ角力は、磁界の強さに対する電界の強さの比で定義
される表面インピーダンスとして表わずごともできる。

この場合には直角力は次式で示される。

式中、μ。は自由空間の磁気透過度であり、分はヒート
・シンクと下側−次ブロックの間の空気間隙の士側−次
ブロック」二面におけるインピーダンスである。

ｍｒ　度カ９０００Ｋ　乃至１１０００Ｋ　Ｔ：抵抗率
カフ、７　Ｘ１０−８オーム・メータであると仮定した
場合におけるヒート・シンクのレイノルズ数は、印加周
波数を９００　Ｈ２とすると、ＲＨｓ＝３．７４となる
。

推定抵抗率か１２０マイクロオーム・いである同化途上
の金属帯片の内部レイノルズ数は、ＲＭ８＝　０．２４
（９００Ｈ２において）となる。

強磁性の上側−次ブロックのレイノルズ数は次式で表を
される。

μｒ＝　１０００．　ｐｕＢ＝１２ｘｉｏ　ｓ　ｆ−ム
・ｔｙｎ　ト仮定すると、上式からめられるレイノルズ
数はＲＵＢ＝　２４００になる。

各種の構成部材のインピーダンスを計算してみると、ヒ
ートシンクは表面インピーダンスに関して相当の移相を
生じるのに対し、固化途上の金属帯片はほとんど移相を
生じない。従って便宜的には、固化途上の帯片は電磁誘
導の点では抵抗制限型であると類別し、導電性のヒート
・シンクはインダクタンスが制限された状態に近いと考
えるとよい。

このような論点から、各−次ブロックから与えられる直
角力は、二つの無次元のパラメータ即ち空気間隙ｇを波
長で割った商及びすべりＳとレイノルズ数Ｒとの積、だ
りの関数であると理解することができる。ｇ対λの比は
所与の設計で固定されるから、ヒート・シンクは固化途
上の帯片に比較して異なる大きなレイノルズ数を持つこ
とに注目すれば、ｓＲの積のパラメータを変えることに
より制御自在な直角方向のカを得るこ古ができる。式（
６）を用いて、Ｊ＝１０５アンペア／メートル・ピーク
の定電流励磁の場合の直角方向の力を第５図にプロット
しであるが、第５図中の三角形のデータの点Ｑ１は代表
的なヒート・シンク・コンベアの運転目標設計値を示し
。

四角形のマークの点Ｑ２は下側−次ブロックから同化途
上の帯片に与えられる磁引力を示している。

ヒート・シンクと固化途上の帯片とは同一のすべり値で
作動させざるを得ないから、作動点Ｑ１及びＱ２は異な
っており、各々の磁気レイノルズ数Ｒの相違を示してい
る。点Ｑ１はｓＲ積２２の値に対応し、点Ｑ２はｓＲ積
約４．５０値に対応（。

ている。これらの値は下側−次ブロックから同化途上の
金部に与えられる磁引力（例示の場合には一４Ｋｗ／ｍ
２）のはうがヒート・シンクに与えられる反撥力（例示
の場合には３　Ｋｅ／ｍ２）よりも僅かに大きい例を示
している。このような運転設計にするには、単位当たり
の機械的なすベリＳがたとえば０．２５となるような励
磁条件下で各ヒート・シンクを動かし、ヒート・シンク
のレイノルズ数が２２１０．２５即ち８８になるように
し、同化途上の金属のレイノルズ数が４．５１０．２５
即ち１８になるようにすればよい。上記のレイノルズ数
は、波長λが大きい大規模鋳造装置の場合の材料に対す
る代表的な値である。この例の場合、ヒート・シンク及
び固化途上の金属を挾持する正味の力は、約１．ＯＫ：
／／ｍ２の圧縮力になる。

幾何学的及び鉛直方向の積重ね配向が異なるために同一
の移動ヒート・シンク及び金属帯片に印加される一方ブ
ロックの反撥力と他方ブロックの反撥力とか逆に作用す
る点、並びに各ブロックを近似する曲線は空気間隙を考
慮に入れる必要があり、従って波長λ、周波数ｆ及びす
べりＳは両方の一次ブロックにおいて同一に保って適切
なｙ／λ値を用いる必要かあるという点を除いては、本
発明による電磁力制御の長所は、釣り合った上側−次ブ
ロックから個々に独立的に同一の全体的な力の分布か得
られることである。

上側−次ブロックの適切なパラメータとなる曲線を例示
するために、下側ブロックの場合に適用した０、０２３
８　の空気間隙よりも僅かに狭い空気間隙で上側ブロッ
クを作動させた場合を示す点Ｑ６及びＱ４を図に示した
。第５図に示すように、点Ｑ４によって表わされる磁引
力は約−５，５に：／／ｍ２てあり、Ｑ６で表わされる
反撥力ははゾ２．５Ｋｉ／ｍ”である。この場果、複合
二次部材側に働く正味の力は、例示の場合には上向きに
働（３Ｋ：／　ｍ　２の磁引力であり、同時に他方側か
（へ） らは下向きの方向に働く正味の磁引力１Ｋｕ／ｍ２が作
用していることになる。これに対して、下側−次ブロッ
クの空気間隙よりも大きな空気間隙で上側−次ブロック
を運転させた場合には、複合二次部材側に印加される直
角方向の力と正確に打ち消し合うようにすることもでき
、正味の力として反撥力が加わるようにすることもてき
る。空気間隙の選定は各構造体ごとに固定されてしまう
けれども、運転時のすべりは、第４図に示すように周波
数可変電源を用いて所望に応じて変化させることができ
る。

広い範囲のすべり値について一定の半径方向の力を得る
ためには、上側−次プロ・ツクの空気間隙表面に第６図
に示すような静止補償シート５０を入れる必要がある。

このシー、トの目的は、移動ヒート・シンク／固化途上
の帯片の表面から生じる表面インピーダンスとはＸ等し
い実効表面インピーダンスを生じるさせることである。

ヒート・シンクの最低温７、度は５００°にであるのに
対し、静ＩＪ二補償シートは２５０°Ｋを越えることは
ないから、このシートの厚さはヒート・シンクの厚さの
はヌ半分、たとえば４０ミルにする。補償シートは各−
次ブロックから出る電磁力をバランスさせる働きをする
。

第４図に示す両側配置型電磁ポンプの捲線図は、大きな
磁極ピッチを必要とする鋼の厚板を製造する特定の例に
適する。たとえば厚さ５０ミルの材料の場合、磁心材料
がより有効になるので、みぞを空気間隙に向けて開口さ
せておくよりは、１磁極１位相毎に２本又は６本のみそ
に変えるのが大きな磁極ピッチにする最良の方法である
。第４図に示す捲線配置は、従来法の交流機器の場合に
見られる６０　のみそ−位相ジャンプではなく、より小
さな１５°の位相変化にしシ皮 であるので、調和電流係数（ｈａｒｍｏｎｉｃ　ｃｕｒ
ｒｅｎｔｆａｃｔｏｒ）は極めて低い。本明細書中で説
明した両側配置ポンプの場合には、１磁極１位相ごとの
みぞ数に従って上側ブロックの一次側に６６本、２４本
又は１２本のみぞを設けて、４極の完全な磁極を形成さ
せる。ノズル領域の下方に延びる下側−次ブロックには
、捲数１４の倍数の数のコイルがなければならず、−例
として捲数４２のコイルが設けられている。この結果、
下側−次プロなる。非連続レイアウトで磁極の数を整数
でない数にすることは基本的な利益をもたらす。磁極数
を整数でない数ｎにすると、ｎｓ／（１−８）　＝一定
の関係式から、小さなずベリ値でピークにする効率があ
がる。より小さな運転すべりが、直接により高い作動変
換率に変換される。

上述の直角方向の力の制御に加えて、本発明による電磁
ポンプを備えた鋳造装置は、同化途」二の金属帯片にあ
る程度の横方向制御をすることができる。固化しつ＼あ
る金属帯片の幅の制御のほとんどはノズルの機械的構造
によって行なわれるわけてはあるが、金属帯片の幅を均
一に所定の幅に保つことが望ましい。電磁力は、帯片形
成時の幅を所定の幅にするたｙ）よりも、帯片が同化途
上におかれた後にヒート・シンク表面の中心部に帯片を
保つのに有効である。−次ブロックと同化途上の帯片と
の間に働（痒蔽磁極作用によって横方向の規制力が生じ
るわけであるから、充分な横方向保持力を確保するため
には、ノズル幅又は得られる帯片の幅が正確に二次ブロ
ックの幅と一致する必要がある。第１図及び第２図には
、上記のように幅が等しいことを示しである。第２肉に
示す実施例の場合には、−次ブロックの縁部における導
電性ヒート・シンクの厚みが階段状に変化させてあり、
遮蔽磁極効果が増大している。

この効果は、両側の界面に内側進行磁場ができて、ヒー
ト・シンク表面上の同化途上の鋼片を安定化させ中心に
寄せる効果である。外部の手段によって鋼片を横方向に
変位させる横断力が働いたときには、片寄り変位の変位
量に応じてはゾ直線的な割合で保持力が増大する。長手
方向の電磁推進力を生じさせるためにヒート・シンク・
コンベアが使用されているから、本発明においては、−
次磁心幅に対して相当大きな張出し部を持ち、張出しが
少な（とも磁極ピッ　１ チの／４になるようにしたコンベアを配置する必要があ
る。逆に言えば、均一な厚さの帯片が要求される場合に
は、同化途上の鋼片を横方向に張出させることはできな
い。

以上の記載では、現時点において好ましいと考えられる
実施例を挙げて、本発明について説明したが、当業者は
本発明の技術的範囲を逸脱することな（各種の変形例を
考案することができる。従って、特許請求の範囲の記載
によって、これら全ての変形例が保護されるものと考え
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例に従って組み立つた鋳造装
置の説明図である。 第２図は、第１図に示した鋳造装置の変形実施例の説明
図であり、固化しつ＼ある金属帯片を中心に寄せる働き
をする遼蔽ポール相互作用ヲ高める形状の移動可能なヒ
ート・シンクを持つ実施例を示す図である。 第６図は、本発明に従って組み立てた鋳造装置の一部分
の断面図である。 第４図は、第６図に示した鋳造装置の捲線図である。 第５図は、レイノルズ数とすべりの積で表わされる半径
方向即ち垂直方向の力と波長に対する間隙の比との関係
を示すグラフである。 １０・・・上側−次ブロック、１２・・・みそ、１４−
・・第一多相捲線、１６・・下側−次ブロック、１８・
・みぞ、２０・・第二多相捲線、２２・・・冷却路、２
４・・・ヒート・シンク、２６・・間隙、３０・・・固
化途」二の金属帯片。 ｆ−ズにプロ、り

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　液状金属の鋳造に使用する電磁ポンプを備えた鋳
   造装置であって、 一側面に隣接する複数のみそを持つ」二側−次ブロック
   と、 一側面に隣接する複数のみそを持つ下側−次ブロックで
   あって、前記上側−次プロックとの中間に間隙を形成す
   る位置に配置されている下側−次ブロックと、 前記間隙の内部に配設されている移動自在の導電性ヒー
   ト・シンクと、 前記ヒート・シンク上に液状金属を沈Ｍさせて、沈積し
   た液状金属を固化させる手段と、前記上側−次ブロック
   のみそを通って捲回した第−多相捲線及び前記下側−次
   ブロックのみぞを通って捲回した第二多相捲線とから成
   り、前記の第−多相捲線及び第二多相捲線に流れる電流
   により前記ヒート・シンク及び前記金属に印加される電
   磁力によって前記金属が圧縮状態に保持されることを特
   徴とする装置。 ２、　前記の第−多相捲線及び第二多相捲線が、これら
   の多相捲線に流れる電流により前記ヒート・シンクに最
   終的な実効力として上向きの力が印加されるとともに前
   記金属には最終的な実効力として下向きの力が印加され
   るよう配置−されているこきを特徴とする特許請求の範
   囲第１項に記載の装置。 ６、　前記の上側−次ブロック及び下側−次ブロックの
   横幅が同一であり且つ一固化される金属の幅と等しく、
   金属の内部に横方向に働（渦流を誘導して電磁力の作用
   により横方向安定性を与えるよう構成したことを特徴と
   する特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の装置。 ４、前記ヒート・シンクの幅が前記の両−次ブロックの
   幅よりも太き（、前記ヒート・シンクの両側部が対称的
   に前記の両−次ブロックより突き出ずように配置されて
   いＣ１前記ヒート・シンクに誘導される横方向渦流が更
   に追加発生し、その結果として前記の両−次ブロックと
   の間で生じる遮蔽磁極作用を及はす電磁力によって前記
   金属が中央に寄せられるよう構成したことを特徴とする
   特許請求の範囲第６項に記載の装置。 ５、　前記の両−次ブロックから突き出した前記ヒート
   ・シンク部分の横方向の厚さを段階的に薄くしたことを
   特徴とする特許請求の範囲第４項に記載の装置。 ６、　更に、前記間隙の内部に位置し前記上側−次ブロ
   ックに隣接している導電性補償シートを有することを特
   徴とする特許請求の範囲第１項乃至第５項の何れかに記
   載の装置。 乙　前記の第−多相捲線及び第二多相捲線が二重層形で
   捲かれていて互いに直列接続されていることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の装
   置。 ８、　前記下側−次ブロックが前記上側−次ブロックよ
   りも多数のみぞを持ち、前記第二多相捲線の捲数が前記
   第一多相捲線の捲数よりも多いことを特徴とする特許請
   求の範囲第１項乃至第７項の何れかに記載の装置。 ９、　前記第二多相捲線が整数でない数の磁極ができる
   ように捲かれていることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項乃至第８項の何れかに記載の装置。 １０、液状金属を沈積させる手段に隣接して前記下側−
   次ブロックの隣接する各みぞの間に歯状の遮蔽コイル・
   ループか形成されていることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項乃至第９項に記載の装置。 １１、前記の第−多相捲線及び第二多相捲線の励磁周波
   数を変えることにより、前記ヒート・シンク及び前記金
   属に印加される圧縮力を制御するよう構成したことを特
   徴とする特許請求の範囲第１項乃至第和項の何れかに記
   載の装置。 １２、移動自在の導電性ヒート・シンク上で液体金属シ
   ートを固化させ、各々が多相捲線を持つ一対の一次ブロ
   ックの中間の間隙を通って釜属シート及びヒート・シン
   クを通過させて固化途上の金属シートを電磁力によって
   圧送する方法であって、両−次ブロックの多相捲線を励
   磁させてｎｉＪ記ヒート・シンクと前記金属シートとか
   ら成る二次側に動きを誘起させ、前記多相捲線の励磁周
   波数を制御することにより前記ヒート・シンク及び前記
   金属シートに電磁力による圧縮力を生じさせることを特
   徴とする方法。