JPS60110419A - 射出圧縮成形方法 - Google Patents
射出圧縮成形方法Info
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- B29C45/56—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using mould parts movable during or after injection, e.g. injection-compression moulding
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- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［技術分野］
本発明は、射出圧縮成形方法に関する。
［背景技術］
一般に、射出成形方法による成形品、特に比較的大型で
平らな物品には、そりや歪等が発生しやすいという大き
な欠点がある。
平らな物品には、そりや歪等が発生しやすいという大き
な欠点がある。
この点を解消する方法として、圧縮代を見込んだ位置ま
で型締めした後、金型内に溶融樹脂を射出充填し、その
後再型締めにより前記圧縮仕分を圧縮する、射出圧縮成
形方法が知られている。
で型締めした後、金型内に溶融樹脂を射出充填し、その
後再型締めにより前記圧縮仕分を圧縮する、射出圧縮成
形方法が知られている。
ところが、この射出圧縮成形方法では、弱い型締め力で
金型を閉じているだけなので、射出充填時に金型が自然
に開く。すると、このときの金型開き量の大小が、溶融
樹脂の流れ量および成形サイクルに影響を及ぼし、ひい
ては成形品の機械的特性や外観に影響を及ぼす結果とな
る。
金型を閉じているだけなので、射出充填時に金型が自然
に開く。すると、このときの金型開き量の大小が、溶融
樹脂の流れ量および成形サイクルに影響を及ぼし、ひい
ては成形品の機械的特性や外観に影響を及ぼす結果とな
る。
［発明の目的］
ここにおいて、本発明者等は、非晶質樹脂を用いた射出
圧縮成形方法における適切な金型開き量の検討を行なっ
た結果、機械的特性や外観に優れた大型薄肉成形品を効
率よく製造し得る金型開き量の範囲を見出した。
圧縮成形方法における適切な金型開き量の検討を行なっ
た結果、機械的特性や外観に優れた大型薄肉成形品を効
率よく製造し得る金型開き量の範囲を見出した。
本発明の目的は、かかる知見に基づく射出圧縮成形方法
を提供することにある。
を提供することにある。
［発明の構成］
そのため、本発明は、圧縮代を見込んだ位置まで型締め
し、ついで金型内に非晶質溶融樹脂を射出充填した後、
再型締めにより前記圧縮仕分を圧縮する射出圧縮成形方
法において、射出充填時の金型開き量を０．５〜３．０
ｍｍの範囲に調整しつつ射出充填することを特徴として
いる。
し、ついで金型内に非晶質溶融樹脂を射出充填した後、
再型締めにより前記圧縮仕分を圧縮する射出圧縮成形方
法において、射出充填時の金型開き量を０．５〜３．０
ｍｍの範囲に調整しつつ射出充填することを特徴として
いる。
これは、樹脂温度や金型温度等を一足の条件として金型
開き量を各種調整した結果、金型開き量が０．５ｍｍ未
満では、金型内での溶融樹脂の流動状態が悪化し、薄肉
大型成形品の製造が困難であり、一方、金型開き量が３
．０ｍｍを超えると、金型内の溶融樹脂の表面部と内部
との温度差が大きくなり、成形品の外観が不良となる、
ことから導かれたものである。
開き量を各種調整した結果、金型開き量が０．５ｍｍ未
満では、金型内での溶融樹脂の流動状態が悪化し、薄肉
大型成形品の製造が困難であり、一方、金型開き量が３
．０ｍｍを超えると、金型内の溶融樹脂の表面部と内部
との温度差が大きくなり、成形品の外観が不良となる、
ことから導かれたものである。
［実施例］
第１図は本発明の方法を実施する射出圧縮成形装置を示
している。同図において、固定グイプレートｉと固定プ
レート２とは、複数本のタイバー３を介して互いに連結
されている。タイバー３には、前記固定グイプレートｌ
に対して接離する移動グイプレート４が摺動自在に設け
られている。
している。同図において、固定グイプレートｉと固定プ
レート２とは、複数本のタイバー３を介して互いに連結
されている。タイバー３には、前記固定グイプレートｌ
に対して接離する移動グイプレート４が摺動自在に設け
られている。
移動グイプレート４には移動金型５が、固定グイプレー
ト１には固定金型６がそれぞれ取付けられている。両金
型５，６間には、その金型５，６の金型開き量を電気的
信号として検出する電気マイクロメータ２１が設けられ
ている。電気マイクロメータ２１によって検出された金
型開き量は比較制御回路２２へ入力されている。比較制
御回路２２は、前記電気マイクロメータ２１で検出され
た金型開き量が設定回路２３に予め設定された金型開き
量範囲内であるかを比較し、その差を油圧制御回路１３
へ与える。
ト１には固定金型６がそれぞれ取付けられている。両金
型５，６間には、その金型５，６の金型開き量を電気的
信号として検出する電気マイクロメータ２１が設けられ
ている。電気マイクロメータ２１によって検出された金
型開き量は比較制御回路２２へ入力されている。比較制
御回路２２は、前記電気マイクロメータ２１で検出され
た金型開き量が設定回路２３に予め設定された金型開き
量範囲内であるかを比較し、その差を油圧制御回路１３
へ与える。
また、前記固定金型６には注入ロアが形成され、この注
入ロアを通じて射出シリンダ８によって射出される非晶
質溶融樹脂９が両金型５，６内に形成されるキャビティ
ー１０内へ射出されるようになっている。ここでは、非
晶質溶融樹脂９として、例えば粘度平均分子量が１５．
０００〜３５．０００程度のポリカーボネート樹脂、ポ
リスチレン樹脂（一般用、耐衝撃用）、ＡＳ樹脂、ＡＢ
Ｓ樹脂、ポリアクリロニトリル或いはポリメチルメタク
リレート等が用いられている。
入ロアを通じて射出シリンダ８によって射出される非晶
質溶融樹脂９が両金型５，６内に形成されるキャビティ
ー１０内へ射出されるようになっている。ここでは、非
晶質溶融樹脂９として、例えば粘度平均分子量が１５．
０００〜３５．０００程度のポリカーボネート樹脂、ポ
リスチレン樹脂（一般用、耐衝撃用）、ＡＳ樹脂、ＡＢ
Ｓ樹脂、ポリアクリロニトリル或いはポリメチルメタク
リレート等が用いられている。
一方、前記固定プレート２には型締シリンダ１１が取付
けられ、この型締シリンダ１１の型締ラム１２の先端が
前記移動グイプレート４に連結されている。前記型締シ
リンダ１１の作動は、油圧制御回路１３によって制御さ
れている。油圧制御回路１３は、移動金型５が開眼状態
から成形品肉厚に非晶質溶融樹脂９の圧縮代を見込んだ
位置まで低圧（約５０〜８０ Ｋｇ／ ｃｍ参Ｇ程度）
、高速（約３０ｍ／秒以上）で前進し、ついで射出シリ
ンダ８の作動後にタイマー回路１４から再型締め指令Ｒ
ＰＣが与えられた際、移動金型５が更に前記圧縮仕分高
圧（成形機の型締能力の８０％以上ＪＦ１００ Ｋｇ／
Ｃｌ１ｅ Ｇ以上）、高速（約３０ｍ／秒以上）で前
進するように、型締シリンダ１１の作動を制御する。同
時に、射出シリンダ８の作動後に、前記比較制御回路２
２から与えられる値に応じて、両金型５，６の金型開き
量が設定回路２３で設定された金型開き量の範囲内に維
持されるように、型締シリンダ１１の油圧を変化させる
。
けられ、この型締シリンダ１１の型締ラム１２の先端が
前記移動グイプレート４に連結されている。前記型締シ
リンダ１１の作動は、油圧制御回路１３によって制御さ
れている。油圧制御回路１３は、移動金型５が開眼状態
から成形品肉厚に非晶質溶融樹脂９の圧縮代を見込んだ
位置まで低圧（約５０〜８０ Ｋｇ／ ｃｍ参Ｇ程度）
、高速（約３０ｍ／秒以上）で前進し、ついで射出シリ
ンダ８の作動後にタイマー回路１４から再型締め指令Ｒ
ＰＣが与えられた際、移動金型５が更に前記圧縮仕分高
圧（成形機の型締能力の８０％以上ＪＦ１００ Ｋｇ／
Ｃｌ１ｅ Ｇ以上）、高速（約３０ｍ／秒以上）で前
進するように、型締シリンダ１１の作動を制御する。同
時に、射出シリンダ８の作動後に、前記比較制御回路２
２から与えられる値に応じて、両金型５，６の金型開き
量が設定回路２３で設定された金型開き量の範囲内に維
持されるように、型締シリンダ１１の油圧を変化させる
。
また、前記タイマー回路１４は、射出シリンダ８の作動
時間が予め設定された設定時間Ｔに達した際、再型締め
指令ＲＰＣを油圧制御回路１３へ出力するようになって
いる。本実施例では、非晶質溶融樹脂９がキャビティー
ｌＯ内へ約８０〜９０％程度射出充填されるまでの時間
が設定時間Ｔとして予め設定されている。
時間が予め設定された設定時間Ｔに達した際、再型締め
指令ＲＰＣを油圧制御回路１３へ出力するようになって
いる。本実施例では、非晶質溶融樹脂９がキャビティー
ｌＯ内へ約８０〜９０％程度射出充填されるまでの時間
が設定時間Ｔとして予め設定されている。
次に、上記装置による射出圧縮成形方法を第２図を参照
して説明する。いま、移動金型５が開眼位置Ｐ＋にある
状態において、油圧制御装置１３によって型締シリンダ
１１を進出作動させると、移動金型５は、固定金型６へ
向って低圧、高速度で前進され、成形品肉厚に非晶質溶
融樹脂９の圧縮代を見込んだ位置Ｐ２で停止される。こ
の後、型締シリンダ１１の油圧が低圧に保持された状態
において、射出シリンダ８が作動される。射出シリンダ
８が作動されると、射出シリンダ８内の非晶質溶融樹脂
９が注入ロアを通ってキャビティー１０内へ射出充填さ
れる。
して説明する。いま、移動金型５が開眼位置Ｐ＋にある
状態において、油圧制御装置１３によって型締シリンダ
１１を進出作動させると、移動金型５は、固定金型６へ
向って低圧、高速度で前進され、成形品肉厚に非晶質溶
融樹脂９の圧縮代を見込んだ位置Ｐ２で停止される。こ
の後、型締シリンダ１１の油圧が低圧に保持された状態
において、射出シリンダ８が作動される。射出シリンダ
８が作動されると、射出シリンダ８内の非晶質溶融樹脂
９が注入ロアを通ってキャビティー１０内へ射出充填さ
れる。
このとき、非晶質溶融樹脂９の射出圧力によって、移動
金型５が固定金型６に対して後退する方向、つまり金型
開き方向へ移動されると、その金型開き量が電気マイク
ロメータ２１によって検出された後、比較制御回路２２
に与えられる。すると、比較制御回路２２から電気マイ
クロメータ２１の金型開き量と設定回路２３の金型開き
量範囲との差が油圧制御回路１３へ与えられる結果、油
圧制御回路１３は、両金型５，６の金型開き量が設定金
型開き量の範囲内に維持されるように型締シリンダ１１
の油圧を調整する。
金型５が固定金型６に対して後退する方向、つまり金型
開き方向へ移動されると、その金型開き量が電気マイク
ロメータ２１によって検出された後、比較制御回路２２
に与えられる。すると、比較制御回路２２から電気マイ
クロメータ２１の金型開き量と設定回路２３の金型開き
量範囲との差が油圧制御回路１３へ与えられる結果、油
圧制御回路１３は、両金型５，６の金型開き量が設定金
型開き量の範囲内に維持されるように型締シリンダ１１
の油圧を調整する。
やがて、射出シリンダ８の作動時間がタイマー回路１４
に設定された設定時間Ｔ経過すると、つまりキャビティ
１０内に約８０〜９０％程度の非晶質溶融樹脂９が射出
充填されると、タイマー回路１４から再締め指令ＲＰＣ
が油圧制御回路１３へ出力ｙれる。すると、油圧制御回
路１３によって型締めシリンダ１１が高圧、高速度で前
進され、再型締めされる。この再型締めにより、移動金
型５が成形品肉厚位置３まで移動され、前記圧縮代分が
圧縮される。この間、射出シリンダ８によって残りの溶
融樹脂の射出充填が継続されている。
に設定された設定時間Ｔ経過すると、つまりキャビティ
１０内に約８０〜９０％程度の非晶質溶融樹脂９が射出
充填されると、タイマー回路１４から再締め指令ＲＰＣ
が油圧制御回路１３へ出力ｙれる。すると、油圧制御回
路１３によって型締めシリンダ１１が高圧、高速度で前
進され、再型締めされる。この再型締めにより、移動金
型５が成形品肉厚位置３まで移動され、前記圧縮代分が
圧縮される。この間、射出シリンダ８によって残りの溶
融樹脂の射出充填が継続されている。
その後、再型締めにより圧縮代分が圧縮された状態にお
いて、キャビティー１０内に射出充填された非晶質溶融
樹脂９が冷却固化された後、型締めシリンダ１１が後退
作動されて初期位置、つまり開眼位置Ｐ１へ復帰される
。このサイクルの繰返しにより、製品が成形５れる。
いて、キャビティー１０内に射出充填された非晶質溶融
樹脂９が冷却固化された後、型締めシリンダ１１が後退
作動されて初期位置、つまり開眼位置Ｐ１へ復帰される
。このサイクルの繰返しにより、製品が成形５れる。
いま、例えば粘度平均分子量が３０．０００のポリカー
ボネート樹脂を射出部の樹脂温度３４０′Ｃ１金型温度
１００°Ｃの条件で、設定回路２３に設定されるの金型
開き量を各種調節しながら金型内に射出充填し、その後
金型を動かして８００トンの圧力で圧縮したまま４０秒
間冷却し、曲面形状の各種射出圧縮成形体（横４６ｃｍ
＋、厚み２ 、５ ｍｍ）を製造すると、射出充填時の
金型開き量と得られる成形品の長さとは、第３図の関係
を示す。
ボネート樹脂を射出部の樹脂温度３４０′Ｃ１金型温度
１００°Ｃの条件で、設定回路２３に設定されるの金型
開き量を各種調節しながら金型内に射出充填し、その後
金型を動かして８００トンの圧力で圧縮したまま４０秒
間冷却し、曲面形状の各種射出圧縮成形体（横４６ｃｍ
＋、厚み２ 、５ ｍｍ）を製造すると、射出充填時の
金型開き量と得られる成形品の長さとは、第３図の関係
を示す。
この結果からみて、金型開き量は、好ましくは０．８〜
２．２ｍｍの範囲が望ましいが、金型開き量が０．５ｍ
ｍ未満では、金型内での溶融樹脂の流動状態が悪化し、
薄肉大型成形品の製造が困難となり、一方、３．０ｍｍ
を越えると、金型内の溶融樹脂の表面部と内部との温度
差が大きくなり、成形品の外観が不良となることが明ら
かである。このために、本実施例では射出充填時の金型
開き量が０．５〜３．０ｍｍの範°囲に維持されるよう
に調整している。
２．２ｍｍの範囲が望ましいが、金型開き量が０．５ｍ
ｍ未満では、金型内での溶融樹脂の流動状態が悪化し、
薄肉大型成形品の製造が困難となり、一方、３．０ｍｍ
を越えると、金型内の溶融樹脂の表面部と内部との温度
差が大きくなり、成形品の外観が不良となることが明ら
かである。このために、本実施例では射出充填時の金型
開き量が０．５〜３．０ｍｍの範°囲に維持されるよう
に調整している。
従って、本実施例によれば、射出充填時の金型開き量を
０．５〜３．０ｍｍの範囲内に保つようにしだので、機
械的特性や外観に優れた大型薄肉成形品を容易に製造で
きる。・ちなみに、厚みが１〜７ｍｍ、投影面積が８０
０ｃｒｎ’以上、特にＩ ＯＯＯｃ ｍ’以上の大型成
形品を容易に製造できる。このことから、投影面積が一
定であれば、より薄肉化が可能となる。
０．５〜３．０ｍｍの範囲内に保つようにしだので、機
械的特性や外観に優れた大型薄肉成形品を容易に製造で
きる。・ちなみに、厚みが１〜７ｍｍ、投影面積が８０
０ｃｒｎ’以上、特にＩ ＯＯＯｃ ｍ’以上の大型成
形品を容易に製造できる。このことから、投影面積が一
定であれば、より薄肉化が可能となる。
また、圧縮代を見込んだ位置まで型締めし、ついて金型
５，６のキャビティー１０内に溶融樹脂９を射出充填し
、非晶質溶融樹脂９が約８０〜９０％程度射出充填され
た時点で、残りの溶融樹脂９の射出充填を継続しながら
再型締めするようにしたので、つまり残りの溶融樹脂９
の射出充填と再型締めとが同時に行なわれるため、例え
ばゲートカット機構等の逆流防止機構を設けなくても、
或いはゲート部における溶融樹脂９が冷却固化するのを
まっていなくても、再型締め時にキャビティー１０内の
溶融樹脂９が逆流することがない。
５，６のキャビティー１０内に溶融樹脂９を射出充填し
、非晶質溶融樹脂９が約８０〜９０％程度射出充填され
た時点で、残りの溶融樹脂９の射出充填を継続しながら
再型締めするようにしたので、つまり残りの溶融樹脂９
の射出充填と再型締めとが同時に行なわれるため、例え
ばゲートカット機構等の逆流防止機構を設けなくても、
或いはゲート部における溶融樹脂９が冷却固化するのを
まっていなくても、再型締め時にキャビティー１０内の
溶融樹脂９が逆流することがない。
このことは、逆流防止機構を設けなくてもよいので、金
型５，６の構造を簡素化できる。また、キャビティー１
０内′の溶融樹脂９が冷却固化しない状態で成形品肉厚
まで圧縮できるので、成形品のゲート部と末端部とに均
一な圧縮力が加わることにより、寸法精度や外観が良好
でかつ内部歪のない成形品を得ることができる。
型５，６の構造を簡素化できる。また、キャビティー１
０内′の溶融樹脂９が冷却固化しない状態で成形品肉厚
まで圧縮できるので、成形品のゲート部と末端部とに均
一な圧縮力が加わることにより、寸法精度や外観が良好
でかつ内部歪のない成形品を得ることができる。
特に、再型締め工程を射出充填完了前から開始すると同
時に高圧、高速で行うようにしたので、従来の型締めサ
イクルに比べ、型締めサイクル時間を短縮できるととも
に、キャビティー１０内の溶融樹脂９の表面が冷却固化
する時間を与えないで圧縮できるので、薄肉大型成形品
であっても良好な品質に製造できる。
時に高圧、高速で行うようにしたので、従来の型締めサ
イクルに比べ、型締めサイクル時間を短縮できるととも
に、キャビティー１０内の溶融樹脂９の表面が冷却固化
する時間を与えないで圧縮できるので、薄肉大型成形品
であっても良好な品質に製造できる。
なお、上記実施例では、金型開き量を電気マイクロメー
タ２１で検出した後、設定値と比較し、０ その差によって型締シリンダ１１の油圧を変化させるよ
うにしたが、例えばリミットスイッチによって金型開き
量を検出、調整するようにしてもよく、また型締シリン
ダ１１の油圧を変化させるほか、射出シリンダ８の油圧
を変化させるようにしてもよい。
タ２１で検出した後、設定値と比較し、０ その差によって型締シリンダ１１の油圧を変化させるよ
うにしたが、例えばリミットスイッチによって金型開き
量を検出、調整するようにしてもよく、また型締シリン
ダ１１の油圧を変化させるほか、射出シリンダ８の油圧
を変化させるようにしてもよい。
また、上記実施′例では、溶融樹脂９がキャビティー１
０内へ８０〜９０％程度射出充填された時点で再型締め
を開始するようにしたが、再型締めの開始時点は上記％
前後であれば、８０〜９０％範囲内に必ずしも限定され
るものではない。
０内へ８０〜９０％程度射出充填された時点で再型締め
を開始するようにしたが、再型締めの開始時点は上記％
前後であれば、８０〜９０％範囲内に必ずしも限定され
るものではない。
また、上記実施例では、射出シリンダ８の作動時間から
再型締めの開始時間を設定したが、例えば射出シリンダ
８の射出プラン？ヤのストロークから溶融樹脂９の射出
充填量を推定するか、或いはキャビティー１０内の充填
量を直接計量し、それらの充填量が上記％に達した時点
で再型締めを開始するようにしてもよい。
再型締めの開始時間を設定したが、例えば射出シリンダ
８の射出プラン？ヤのストロークから溶融樹脂９の射出
充填量を推定するか、或いはキャビティー１０内の充填
量を直接計量し、それらの充填量が上記％に達した時点
で再型締めを開始するようにしてもよい。
更に、再型締めについては、通常通り、溶融樹脂の全部
を射出充填した後行なうようにしてもよ１ い。
を射出充填した後行なうようにしてもよ１ い。
［発明の効果］
以上の通り、本発明によれば、機械的特性や外観に優れ
た大型薄肉成形品を効率よく製造し得る射出圧縮成形方
法を提供できる。
た大型薄肉成形品を効率よく製造し得る射出圧縮成形方
法を提供できる。
第１図は本発明の方法を実施する射出圧縮成形装置を示
す概略図、第２図は型締めサイクルを示す図、第３図は
射出充填時の金型開き量と得られる成形品の長さとの関
係を示す図である。 ５・・・移動金型、６・・・固定金型、９・・・非晶質
溶融樹脂。 代理人 弁理士 木下実正 （ほか１名） ２ −４−１−の９常−年一
す概略図、第２図は型締めサイクルを示す図、第３図は
射出充填時の金型開き量と得られる成形品の長さとの関
係を示す図である。 ５・・・移動金型、６・・・固定金型、９・・・非晶質
溶融樹脂。 代理人 弁理士 木下実正 （ほか１名） ２ −４−１−の９常−年一
Claims (1)
- （１）圧縮代を見込んだ位置まで型締めし、ついで金型
内に非晶質溶融樹脂を射出充填した後、再型締めにより
前記圧縮仕分を圧縮する射出圧縮成形方法において、射
出充填時の金型開き量を０．５〜３．０ｍｍの範囲に調
整しつつ射出充填することを特徴とする射出圧縮成形方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22010883A JPS60110419A (ja) | 1983-11-22 | 1983-11-22 | 射出圧縮成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22010883A JPS60110419A (ja) | 1983-11-22 | 1983-11-22 | 射出圧縮成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60110419A true JPS60110419A (ja) | 1985-06-15 |
Family
ID=16746032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22010883A Pending JPS60110419A (ja) | 1983-11-22 | 1983-11-22 | 射出圧縮成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60110419A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 1983-11-22 JP JP22010883A patent/JPS60110419A/ja active Pending
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