JPS6010842B2 - シングルポイント旋盤用付刃バイト - Google Patents
シングルポイント旋盤用付刃バイトInfo
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- JPS6010842B2 JPS6010842B2 JP52059999A JP5999977A JPS6010842B2 JP S6010842 B2 JPS6010842 B2 JP S6010842B2 JP 52059999 A JP52059999 A JP 52059999A JP 5999977 A JP5999977 A JP 5999977A JP S6010842 B2 JPS6010842 B2 JP S6010842B2
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- Japan
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- cutting tool
- cutting
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- silicon nitride
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/597—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon oxynitride, e.g. SIALONS
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/148—Composition of the cutting inserts
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
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- Ceramic Products (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、シングルポイント旋削、すなわち、旋盤バイ
トを回転させないで、加工物を回転する旋削作業に使用
する付刃バイト及びその旋削方法に関する。
トを回転させないで、加工物を回転する旋削作業に使用
する付刃バイト及びその旋削方法に関する。
現在、硬質金属及び合金から形成した加工物をシングル
ポイント旋削する付刃バイトは、通常、炭化タングステ
ン系材料から製作している。
ポイント旋削する付刃バイトは、通常、炭化タングステ
ン系材料から製作している。
しかし、これら公知付刃バイトは、硬鋼加工物のシング
ルポイント旋削に使用するには不満足なことが判ってい
る。この欠点を取り除くべき研究した結果、今回、置換
窒化珪素を少なくとも９の重量％含む熱間圧綾窒化珪素
又は熱間圧縮セラミック材から少なくとも刃先を形成す
ることにより、公知炭化タングステン系付刃バイトに比
較して改良された実用寿命を有するシングルポイント付
刃バイトが見し、出された。従って、熱間圧縦縮窒化珪
素及び置換窒化珪素系シングルポイント旋削バイトを使
用して、公知炭化タングステン系成分を使用して加工す
ることができなかった鋼加工物を十分に加工できること
が判った。さらに、前記熱間圧縮付刃バイトを、加工し
た加工部の精密な表面仕上げに使用できることも見し、
出された。ただし、この場合、前記付刃バイトは、使用
時、正の前すくい角をもつように成形されていなければ
ならない。これは、鋭意をなして傾斜する２つの表面間
に形成した付刃バイトの刃先に等しく、過去、硬質成分
加工用のセラミック系シングルポイント旋盤付刃バイト
は、強度と放熱特性を付与するために、必ず、前すくい
角が負でなければなりないこととは対照的である。しか
し、驚くべきことには、正の前すくい角をもつ熱間圧縮
付刃が、実際には、寿命の点ですぐれていることが判っ
た。本明細書に使用する用語「置換窒化珪素」とは、窒
化珪素格子を有し、格子中の珪素及び窒素原子の一部が
、他の原子、特に、（といってもこれらに限定するもの
ではないが）それぞれアルミニウム及び酸素によって置
換されている単相化合物を意味するものである。さらに
、本明細書中に使用する用語「熱間圧縮窒化珪素」とは
、その通常の意味において、窒化珪素粉末を、圧縮補強
剤の融剤と共に、同時に加熱、加熱すると得られるセラ
ミック生成物を意味するものである。さらに、用語「付
刃バイト」は、バイトホルダーに機械的に保持したそう
入体及びバイトシャンクに冶金法により接着した成分を
も含むものとする。従って、本発明は、相互に鋭角をな
して傾斜する本体の２つの表面間に形成した刃先を少な
くともひとつもつ本体を有し、置換窒化珪素を少なくと
も９０％含む熱間圧縮窒化珪素又は熱間圧縮セラミック
材料から、本体の前記刃先の少なくともひとつを形成し
たシングルポイント旋盤工具用付刃バイトを提供するこ
とにある。
ルポイント旋削に使用するには不満足なことが判ってい
る。この欠点を取り除くべき研究した結果、今回、置換
窒化珪素を少なくとも９の重量％含む熱間圧綾窒化珪素
又は熱間圧縮セラミック材から少なくとも刃先を形成す
ることにより、公知炭化タングステン系付刃バイトに比
較して改良された実用寿命を有するシングルポイント付
刃バイトが見し、出された。従って、熱間圧縦縮窒化珪
素及び置換窒化珪素系シングルポイント旋削バイトを使
用して、公知炭化タングステン系成分を使用して加工す
ることができなかった鋼加工物を十分に加工できること
が判った。さらに、前記熱間圧縮付刃バイトを、加工し
た加工部の精密な表面仕上げに使用できることも見し、
出された。ただし、この場合、前記付刃バイトは、使用
時、正の前すくい角をもつように成形されていなければ
ならない。これは、鋭意をなして傾斜する２つの表面間
に形成した付刃バイトの刃先に等しく、過去、硬質成分
加工用のセラミック系シングルポイント旋盤付刃バイト
は、強度と放熱特性を付与するために、必ず、前すくい
角が負でなければなりないこととは対照的である。しか
し、驚くべきことには、正の前すくい角をもつ熱間圧縮
付刃が、実際には、寿命の点ですぐれていることが判っ
た。本明細書に使用する用語「置換窒化珪素」とは、窒
化珪素格子を有し、格子中の珪素及び窒素原子の一部が
、他の原子、特に、（といってもこれらに限定するもの
ではないが）それぞれアルミニウム及び酸素によって置
換されている単相化合物を意味するものである。さらに
、本明細書中に使用する用語「熱間圧縮窒化珪素」とは
、その通常の意味において、窒化珪素粉末を、圧縮補強
剤の融剤と共に、同時に加熱、加熱すると得られるセラ
ミック生成物を意味するものである。さらに、用語「付
刃バイト」は、バイトホルダーに機械的に保持したそう
入体及びバイトシャンクに冶金法により接着した成分を
も含むものとする。従って、本発明は、相互に鋭角をな
して傾斜する本体の２つの表面間に形成した刃先を少な
くともひとつもつ本体を有し、置換窒化珪素を少なくと
も９０％含む熱間圧縮窒化珪素又は熱間圧縮セラミック
材料から、本体の前記刃先の少なくともひとつを形成し
たシングルポイント旋盤工具用付刃バイトを提供するこ
とにある。
前記に記載した付刃バイトにおいて、前記本体が、複数
の切削部間に、付刃バイトを、使用中、割り出しできる
ように、複数の刃を有しているのが好ましい。
の切削部間に、付刃バイトを、使用中、割り出しできる
ように、複数の刃を有しているのが好ましい。
前記熱間圧縮窒化珪素又は前記熱間圧縮セラミック材料
の１０００ｑｏにおける平均破壊強度が、５９７５ｋ９
／鮒（８５０００ｐ．ｓ．ｉ）であるのが好ましい。
の１０００ｑｏにおける平均破壊強度が、５９７５ｋ９
／鮒（８５０００ｐ．ｓ．ｉ）であるのが好ましい。
前記置換窒化珪素が、次式、Ｓｉ６−ｚＡ１２０２Ｎ８
−２ （式中、Ｚは０より大きく、５に等しいか、それより小
さい）で示される単相オキシ窒化珪素アルミニウムであ
るのが好ましい。
−２ （式中、Ｚは０より大きく、５に等しいか、それより小
さい）で示される単相オキシ窒化珪素アルミニウムであ
るのが好ましい。
本発明の一実施例を、添付図面の第１及び２図に示す。
これらは、それぞれ、円筒状加工物を旋肖りする使用し
たときのシングルポイント旋盤工具の付刃バイトを示す
側面図と平面図である。図について説明すれば、工具は
、底部長さ１２．７側、高さ３．１８肋の正角錐の角錐
台をほぼ形成する付刃バイト１１を有する。付刃バイト
１１の底部１２の四隅部は、それぞれ、丸くなっており
、従って各々が円又は判径０．８肌にある４つの轡曲刃
先を形成する。従って、使用時には、４つの斜めに隔層
されている切削位置の間に、付刃バイト１１を割り出し
できる。前記切削位置の各々におし、ては、前記の刃先
のひとつは、加工すべき加工物に向けられている。さら
に、付刃バイト１１が一部が形成した角錐台の関先角度
は、２２ｏであり、従って、各刃先が、底部１２と、底
部１２に対して７９ｏ傾斜した付刃バイト１１の側部表
面との間に形成する。この付刃バイトは、国際規格協会
規則ＳＰＧＮ１２０３１２を満足する。通常の５重量％
までの金属酸化物融剤と混合した、Ｑ−相材料を少なく
とも７５重量％含有する熱間圧縮窒化珪素粉末から付刃
バイト１１を形成する。
たときのシングルポイント旋盤工具の付刃バイトを示す
側面図と平面図である。図について説明すれば、工具は
、底部長さ１２．７側、高さ３．１８肋の正角錐の角錐
台をほぼ形成する付刃バイト１１を有する。付刃バイト
１１の底部１２の四隅部は、それぞれ、丸くなっており
、従って各々が円又は判径０．８肌にある４つの轡曲刃
先を形成する。従って、使用時には、４つの斜めに隔層
されている切削位置の間に、付刃バイト１１を割り出し
できる。前記切削位置の各々におし、ては、前記の刃先
のひとつは、加工すべき加工物に向けられている。さら
に、付刃バイト１１が一部が形成した角錐台の関先角度
は、２２ｏであり、従って、各刃先が、底部１２と、底
部１２に対して７９ｏ傾斜した付刃バイト１１の側部表
面との間に形成する。この付刃バイトは、国際規格協会
規則ＳＰＧＮ１２０３１２を満足する。通常の５重量％
までの金属酸化物融剤と混合した、Ｑ−相材料を少なく
とも７５重量％含有する熱間圧縮窒化珪素粉末から付刃
バイト１１を形成する。
混合物を、１７５ｑｏで１時間１．５ｔ．ｓ．ｊの圧力
で熱間圧縮し、熱間圧縮後、表面を磨砕し、次にホーニ
ングして、表面仕上げを完全にする。加工時に生成する
高温における応力に付刃バイト１１が耐えるようにする
ためには、熱間圧縮付刃バイトの１０００ｑｏにおける
平均破断強度を、少なくとも５９７５ｋｇ／の（８５０
０ゆ．ｓ．ｉ）にするのが好ましい。上記の熱間圧縮処
理を続けることによって、必要な強度を得ることができ
る。ある実際の実施態様では、得られた付刃バイトの室
温及び１０００ｑｏにおける平均破断強度は、それぞれ
、９１３９ｋ９／地（１３０００血．ｓ．ｉ）及び７０
３０ｋ９／係（１０００００ｐ．ｓ．ｉ）であった。上
記付刃バイトを使用して、例えば図面に１３で示した回
転加工物を旋削する場合、通常のホルダーのナックルに
、付刃バイト１１の底部１２と、その反対面を、閉じ込
める。
で熱間圧縮し、熱間圧縮後、表面を磨砕し、次にホーニ
ングして、表面仕上げを完全にする。加工時に生成する
高温における応力に付刃バイト１１が耐えるようにする
ためには、熱間圧縮付刃バイトの１０００ｑｏにおける
平均破断強度を、少なくとも５９７５ｋｇ／の（８５０
０ゆ．ｓ．ｉ）にするのが好ましい。上記の熱間圧縮処
理を続けることによって、必要な強度を得ることができ
る。ある実際の実施態様では、得られた付刃バイトの室
温及び１０００ｑｏにおける平均破断強度は、それぞれ
、９１３９ｋ９／地（１３０００血．ｓ．ｉ）及び７０
３０ｋ９／係（１０００００ｐ．ｓ．ｉ）であった。上
記付刃バイトを使用して、例えば図面に１３で示した回
転加工物を旋削する場合、通常のホルダーのナックルに
、付刃バイト１１の底部１２と、その反対面を、閉じ込
める。
ホルダーを加工物１３に保持すると、付刃バイト１１の
ひとつの刃先が加工物を押圧して、加工物に対する刃取
付角が６０ｏになる。さらに、刃先の正の前すくい角が
５ｏで、前逃げ角が６０になるように、ホルダーを加工
物に向ける。ホルダーのこの配置は、国際規格協会規則
ＣＳＢＰＲ２５２９Ｍ１２に従がうものである。上記付
刃バイトの特性を示すために、前記の実施態様に従って
製作した付刃バイト１１を、上記のような配置で使用し
て、６６ロックウェルＣに暁入れしたＥＮ３１鋼（すな
わち、炭素０．９〜１．な重量％、珪素０．１〜０．３
５重量％、マンガン０．３〜０．０重量％及びクロム１
．０〜１．亀重量％、残部鉄からなる）から得た円筒状
加工物で加工した。
ひとつの刃先が加工物を押圧して、加工物に対する刃取
付角が６０ｏになる。さらに、刃先の正の前すくい角が
５ｏで、前逃げ角が６０になるように、ホルダーを加工
物に向ける。ホルダーのこの配置は、国際規格協会規則
ＣＳＢＰＲ２５２９Ｍ１２に従がうものである。上記付
刃バイトの特性を示すために、前記の実施態様に従って
製作した付刃バイト１１を、上記のような配置で使用し
て、６６ロックウェルＣに暁入れしたＥＮ３１鋼（すな
わち、炭素０．９〜１．な重量％、珪素０．１〜０．３
５重量％、マンガン０．３〜０．０重量％及びクロム１
．０〜１．亀重量％、残部鉄からなる）から得た円筒状
加工物で加工した。
この鋼は、鋼圧延機のカレンダーロールに用いるもので
ある。被加工物の長さは２０肌（８インチ）、直径は１
０肌（４インチ）であった。加工物の全長から、半径方
向に３肋（０．１２５インチ）加工した。加工時、加工
物の表面回転速度は４靴／分（１５血／分）、送り速度
は０．０１１帆／１回転（０．００４４インチ／１回転
）であった。加工した加工物表面を０．００１２７肌（
５０ミクロィンチ）表面仕上げした。これは、最終製品
に必要な表面仕上げであって、この加工された加工物を
さらに磨砕処理する必要なかった。さらに、加工後、付
刃バイト１１の刃先は破燐淡濠奪舞鶴雲濠鯛呈軍通常の
冷却液を使用し、かつ加工物の表面回転速度を１２２ｈ
／分（４０ｍｔ／分）に増加して、同じプロセスを繰返
したが、観察できた差異は全く、又はほとんどなかった
。
ある。被加工物の長さは２０肌（８インチ）、直径は１
０肌（４インチ）であった。加工物の全長から、半径方
向に３肋（０．１２５インチ）加工した。加工時、加工
物の表面回転速度は４靴／分（１５血／分）、送り速度
は０．０１１帆／１回転（０．００４４インチ／１回転
）であった。加工した加工物表面を０．００１２７肌（
５０ミクロィンチ）表面仕上げした。これは、最終製品
に必要な表面仕上げであって、この加工された加工物を
さらに磨砕処理する必要なかった。さらに、加工後、付
刃バイト１１の刃先は破燐淡濠奪舞鶴雲濠鯛呈軍通常の
冷却液を使用し、かつ加工物の表面回転速度を１２２ｈ
／分（４０ｍｔ／分）に増加して、同じプロセスを繰返
したが、観察できた差異は全く、又はほとんどなかった
。
比較するために、暁入鋼、すなわち、ケンノ メ タル
（Ｋｅｎｎｏｍｅね１）ＳＰＧＮ１２０３１兆Ｃ８１０
、を加工するのに適する通常の窒化チタンを被覆した、
炭化タングステン系付刃バイトを使用して、火花を発生
させた。付刃バイトが最初に６柳（０．２５インチ）作
動する間に、バイトの刃先が急激に破壊された。前記と
は異ある実施態様では、次式、 Ｓｉ６−２ＡＩ２０２Ｎ８‐２ （式中、Ｚは約０．８である）で示される単相オキシ窒
化珪素アルミニウムを約９の重量％含有する熱間圧縮セ
ラミック材料から付刃バイト１ １を製作した。
（Ｋｅｎｎｏｍｅね１）ＳＰＧＮ１２０３１兆Ｃ８１０
、を加工するのに適する通常の窒化チタンを被覆した、
炭化タングステン系付刃バイトを使用して、火花を発生
させた。付刃バイトが最初に６柳（０．２５インチ）作
動する間に、バイトの刃先が急激に破壊された。前記と
は異ある実施態様では、次式、 Ｓｉ６−２ＡＩ２０２Ｎ８‐２ （式中、Ｚは約０．８である）で示される単相オキシ窒
化珪素アルミニウムを約９の重量％含有する熱間圧縮セ
ラミック材料から付刃バイト１ １を製作した。
この材料は、窒化珪素８２．７５重量％、窒化アルミニ
ウム１の重量％、シリカ６重量％、四三酸化マンガン１
重量％及び酸化マグネシウム０．２５重量％からなる混
合物から製造した。混合物中、窒化珪素粉末は、Ｑ相材
料８＄重量％からなり、平均粒度は３ミクロンでルつた
。窒化アルミニウム粉末は、コック・ライト社（Ｋｏｃ
ｈ、Ｌｉｇｈｔ）からタイプ（Ｔｙｐｅ）「８００餌」
して市販されてているものであり、市販されているもの
平均粒度は１１．５ミクロンであったが、使用前に、コ
ロイドミルで平均粒度７ミクロンに細分した。シリカ、
酸化マグネシウム及び酸化マンガン粉末すべては、ホプ
キンス・アンド・ウィリアム社（Ｈｏｐｋｉｎｓ ＆Ｗ
ｉｌｌｉａｍｓＬｊｍｉにｄ）製であり、シリカは純粋
、沈降シリカとして販売されているものであり、一方酸
化マンガンは「ライト（Ｌｉｇｈｔ）」として販売され
ているものであった。上記材料を分析した結果、窒化珪
素粉末が固有な不純物としてシリカを２．錠重量％含有
し、窒化アルミニウム粉末がアルミナを４．２５重量含
有していることが判った。これらの値から、熱間圧縮し
て付刃バイト１１を製作している間に、ガラス形成金属
酸化物と共に、それぞれ必要とされる原子比６一Ｚ：Ｚ
：８一Ｚ：Ｚ：（式中、Ｚは約０．８である）の珪素、
アルミニウム、窒素及び酸素からなる反応性組成物が生
成したことが容易に理解きる。所望の付刃バイトを製作
するために、上記出発混合物の成分を、コロイドミルに
袋入し、混合物の平均粒度が３ミクロンになるまで、イ
ンブロピルアルコール中で混合した。
ウム１の重量％、シリカ６重量％、四三酸化マンガン１
重量％及び酸化マグネシウム０．２５重量％からなる混
合物から製造した。混合物中、窒化珪素粉末は、Ｑ相材
料８＄重量％からなり、平均粒度は３ミクロンでルつた
。窒化アルミニウム粉末は、コック・ライト社（Ｋｏｃ
ｈ、Ｌｉｇｈｔ）からタイプ（Ｔｙｐｅ）「８００餌」
して市販されてているものであり、市販されているもの
平均粒度は１１．５ミクロンであったが、使用前に、コ
ロイドミルで平均粒度７ミクロンに細分した。シリカ、
酸化マグネシウム及び酸化マンガン粉末すべては、ホプ
キンス・アンド・ウィリアム社（Ｈｏｐｋｉｎｓ ＆Ｗ
ｉｌｌｉａｍｓＬｊｍｉにｄ）製であり、シリカは純粋
、沈降シリカとして販売されているものであり、一方酸
化マンガンは「ライト（Ｌｉｇｈｔ）」として販売され
ているものであった。上記材料を分析した結果、窒化珪
素粉末が固有な不純物としてシリカを２．錠重量％含有
し、窒化アルミニウム粉末がアルミナを４．２５重量含
有していることが判った。これらの値から、熱間圧縮し
て付刃バイト１１を製作している間に、ガラス形成金属
酸化物と共に、それぞれ必要とされる原子比６一Ｚ：Ｚ
：８一Ｚ：Ｚ：（式中、Ｚは約０．８である）の珪素、
アルミニウム、窒素及び酸素からなる反応性組成物が生
成したことが容易に理解きる。所望の付刃バイトを製作
するために、上記出発混合物の成分を、コロイドミルに
袋入し、混合物の平均粒度が３ミクロンになるまで、イ
ンブロピルアルコール中で混合した。
その後、混合物を乾燥し、次に節分けして、粉末の凝集
体を除去した。グラフアィプラグ上のグラフアィトダィ
の適当に成形したダイキャビティに、混合物を装入し、
ダイキャビティの開放端部を閉じる。次に、グラフアィ
トパンチを粉末装入体に打ち込んで、すべてのグラフア
ィト表面と、予め０．２５側（０．０１０インチ）の深
さに窒化ホウ素をスプレー被覆した粉末を接触させた。
次に、集成体をプレスに装入して、３０分間にわたって
、１８００℃及び２４０ｋ９／地（１．５トン／ィンチ
２）に同時に加熱、加圧した。次に、混合物を、１時間
、この温度及び圧力に維持し、その後、熱間圧縮生成物
を冷却し、それからダィから取り出した。生成物を、再
度、表面磨砕し、ホーニングして、室温及び１０００℃
における平均破壊強度が、それどれ、５１７０９ｋ９／
地（１１４００地．ｓ．ｉ）及び３８５５５ｋ９／鮒以
上（８５０００ｐ．ｓ．ｊ）の所望の切削チップを製作
した。この実施態様を、さらに、Ｅ．Ｎ．３１鋼加工物
を使用して繰返したが、得られた結果は、窒化珪素切削
チップの場合と同じであった。事実、加工後、オキシ窒
化珪素アルミニウムは、窒化珪素を使用した場合に比較
しても、表面変色はなく、加えて、窒化珪素を使用した
場合と比較する、クレータ磨耗量が小さく、そしてブラ
ンク磨耗帯城はせまかつた。本発明に従う単相オキシ窒
化珪素アルミニウム（置換窒化珪素）９の重量％以上か
ら成るセラミック材料で作られたバイトは、セラミック
材料を用いる従来の各種のバイトに比べて著しく優れて
いる。
体を除去した。グラフアィプラグ上のグラフアィトダィ
の適当に成形したダイキャビティに、混合物を装入し、
ダイキャビティの開放端部を閉じる。次に、グラフアィ
トパンチを粉末装入体に打ち込んで、すべてのグラフア
ィト表面と、予め０．２５側（０．０１０インチ）の深
さに窒化ホウ素をスプレー被覆した粉末を接触させた。
次に、集成体をプレスに装入して、３０分間にわたって
、１８００℃及び２４０ｋ９／地（１．５トン／ィンチ
２）に同時に加熱、加圧した。次に、混合物を、１時間
、この温度及び圧力に維持し、その後、熱間圧縮生成物
を冷却し、それからダィから取り出した。生成物を、再
度、表面磨砕し、ホーニングして、室温及び１０００℃
における平均破壊強度が、それどれ、５１７０９ｋ９／
地（１１４００地．ｓ．ｉ）及び３８５５５ｋ９／鮒以
上（８５０００ｐ．ｓ．ｊ）の所望の切削チップを製作
した。この実施態様を、さらに、Ｅ．Ｎ．３１鋼加工物
を使用して繰返したが、得られた結果は、窒化珪素切削
チップの場合と同じであった。事実、加工後、オキシ窒
化珪素アルミニウムは、窒化珪素を使用した場合に比較
しても、表面変色はなく、加えて、窒化珪素を使用した
場合と比較する、クレータ磨耗量が小さく、そしてブラ
ンク磨耗帯城はせまかつた。本発明に従う単相オキシ窒
化珪素アルミニウム（置換窒化珪素）９の重量％以上か
ら成るセラミック材料で作られたバイトは、セラミック
材料を用いる従来の各種のバイトに比べて著しく優れて
いる。
例えば、従来より、基体の上にセラミック材料を被覆し
たバイトが知られているが（例えば、特関昭５０一７６
６８２号公報、特開昭４７−１５３１５号公報参照）、
そのようなバイトの強度は、基体の強ミ、基体と被覆物
との界面の強さ及び被覆物の寿命によって支配される。
したがって、それらのバイトは、ＥＮ３１鋼のごとき極
めて硬質の材料を切削加工することは困難であり、せい
ぜい、加工物の表面速度５肌／分、送り速度０．１側／
１回転において０．２肋程度の切削深さが得られるにす
ぎない。これに対して、本発明の単相オキシ室化珪素ア
ルミニウムから構成される本発明のバイトを用いれば、
同じ材料に対して、表面速度２０仇ｈ／分、送り速度０
．５肋／１回転とすることができて３〜５柳の切削深さ
を得ることもできる。また、本発明と同様に、被覆物を
用いずに全体をセラミック材料で構成したバイトも従釆
より知られているが、本発明に従う単相オキシ窒化珪素
アルミニウムら成るバイトは、それらの中でも特に優れ
ている。例えば、特開昭４９−３９１４号には、イット
リウムアルミニウムがーネツトから成るヌトリツクス中
に窒化アルミニウムが存在する複合セラミック材料から
構成されるバイトが開示されているが、該バイトは、中
炭素鋼（Ｓ４に）を切削加工するためのものであり、そ
の切削条件も被加工物表面速度２皿ｈ／分、送り速度０
．３肌／１回転において０．５脚程度にすぎない。これ
に対して、本発明のバイトは、上述のように、更に硬質
の材料に対して、一層厳しい条件で切削を行なうことが
できる。
たバイトが知られているが（例えば、特関昭５０一７６
６８２号公報、特開昭４７−１５３１５号公報参照）、
そのようなバイトの強度は、基体の強ミ、基体と被覆物
との界面の強さ及び被覆物の寿命によって支配される。
したがって、それらのバイトは、ＥＮ３１鋼のごとき極
めて硬質の材料を切削加工することは困難であり、せい
ぜい、加工物の表面速度５肌／分、送り速度０．１側／
１回転において０．２肋程度の切削深さが得られるにす
ぎない。これに対して、本発明の単相オキシ室化珪素ア
ルミニウムから構成される本発明のバイトを用いれば、
同じ材料に対して、表面速度２０仇ｈ／分、送り速度０
．５肋／１回転とすることができて３〜５柳の切削深さ
を得ることもできる。また、本発明と同様に、被覆物を
用いずに全体をセラミック材料で構成したバイトも従釆
より知られているが、本発明に従う単相オキシ窒化珪素
アルミニウムら成るバイトは、それらの中でも特に優れ
ている。例えば、特開昭４９−３９１４号には、イット
リウムアルミニウムがーネツトから成るヌトリツクス中
に窒化アルミニウムが存在する複合セラミック材料から
構成されるバイトが開示されているが、該バイトは、中
炭素鋼（Ｓ４に）を切削加工するためのものであり、そ
の切削条件も被加工物表面速度２皿ｈ／分、送り速度０
．３肌／１回転において０．５脚程度にすぎない。これ
に対して、本発明のバイトは、上述のように、更に硬質
の材料に対して、一層厳しい条件で切削を行なうことが
できる。
第１図は、円筒状加工物の旋削に使用するシングルポイ
ント旋盤付刃バイトの側面図である。 第２図は、第１図の平面図である。１１・…・・付刃バ
イト、１２・・・・・・底部、１３・・・・・・加工物
。 第１図 第２図
ント旋盤付刃バイトの側面図である。 第２図は、第１図の平面図である。１１・…・・付刃バ
イト、１２・・・・・・底部、１３・・・・・・加工物
。 第１図 第２図
Claims (1)
- １ 本体の二表面が相互に鋭角をなして傾斜して該表面
間に少なくとも１つの刃先が形成されているシングルポ
イント旋盤用付刃ジイトであつて、前記刃先が、次式Ｓ
ｉ＿６＿−＿ｚＡｌ＿ｚＯ＿ｚＮ＿８＿−＿ｚ （式中
、Ｚは０より大きく、且つ、５に等しいかまたは５より
小さい）で表わされる単層オキシ窒化珪素アルミニウム
を少なくとも９０重量％含有し、１０００℃における平
均破壊強度が少なくとも８５０００ｐ．ｓ．ｉ．（５９
７５ｋｇ／ｃｍ＾２）である熱間圧縮セラミツク材料か
ら構成されていることを特徴とする付刃バイト。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB2491876A GB1578729A (en) | 1976-06-16 | 1976-06-16 | Tip in a single point turning tool |
| GB24918/76 | 1976-06-16 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52154194A JPS52154194A (en) | 1977-12-21 |
| JPS6010842B2 true JPS6010842B2 (ja) | 1985-03-20 |
Family
ID=10219324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52059999A Expired JPS6010842B2 (ja) | 1976-06-16 | 1977-05-25 | シングルポイント旋盤用付刃バイト |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6010842B2 (ja) |
| CA (1) | CA1056585A (ja) |
| DE (1) | DE2725874A1 (ja) |
| FR (1) | FR2354839A1 (ja) |
| GB (1) | GB1578729A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1600602A (en) * | 1977-03-17 | 1981-10-21 | Lucas Industries Ltd | Tool tip for a machine tool |
| DE3823199A1 (de) * | 1988-07-08 | 1990-01-11 | Feldmuehle Ag | Schneidplatte fuer spanabhebende bearbeitung |
| JP7380632B2 (ja) * | 2021-03-31 | 2023-11-15 | 株式会社プロテリアル | 加工方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1259575A (ja) * | 1970-04-15 | 1972-01-05 | ||
| SE357984B (ja) * | 1971-11-12 | 1973-07-16 | Sandvik Ab | |
| DE2346586A1 (de) * | 1973-09-15 | 1975-03-27 | Schmidt Gmbh Karl | Verwendung von siliziumnitrid |
| SE367217B (ja) * | 1973-09-17 | 1974-05-20 | Sandvik Ab | |
| CA1036185A (en) * | 1973-12-29 | 1978-08-08 | Roland J. Lumby | Method of forming a sintered ceramic product |
| US3960581A (en) * | 1974-04-29 | 1976-06-01 | The University Of Utah | Process for producing a solid solution of aluminum oxide in silicon nitride |
| AT328254B (de) * | 1974-06-25 | 1976-03-10 | Plansee Metallwerk | Abwalzfraser |
| CH590338A5 (ja) * | 1975-03-14 | 1977-08-15 | Battelle Memorial Institute |
-
1976
- 1976-06-16 GB GB2491876A patent/GB1578729A/en not_active Expired
-
1977
- 1977-05-10 CA CA278,108A patent/CA1056585A/en not_active Expired
- 1977-05-25 JP JP52059999A patent/JPS6010842B2/ja not_active Expired
- 1977-06-08 DE DE19772725874 patent/DE2725874A1/de active Granted
- 1977-06-15 FR FR7718305A patent/FR2354839A1/fr active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS52154194A (en) | 1977-12-21 |
| FR2354839A1 (fr) | 1978-01-13 |
| CA1056585A (en) | 1979-06-19 |
| DE2725874C2 (ja) | 1990-11-29 |
| DE2725874A1 (de) | 1977-12-29 |
| GB1578729A (en) | 1980-11-05 |
| FR2354839B1 (ja) | 1982-04-16 |
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