JPS60106926A - 焼結鉱の焼結制御方法 - Google Patents
焼結鉱の焼結制御方法Info
- Publication number
- JPS60106926A JPS60106926A JP21240683A JP21240683A JPS60106926A JP S60106926 A JPS60106926 A JP S60106926A JP 21240683 A JP21240683 A JP 21240683A JP 21240683 A JP21240683 A JP 21240683A JP S60106926 A JPS60106926 A JP S60106926A
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- JP
- Japan
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- sintered ore
- raw material
- sintering
- shrinkage rate
- pallet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、製鉄原料である焼結鉱の焼結制御方法に関
するものである。
するものである。
製鉄原料である焼結鉱を製造する場合、焼結鉱の還元率
および強度が製造上の重要な因子となっている。そのた
めに、従来は、焼結機より連続的に排鉱される焼結鉱を
、破砕し冷却し篩分けしたのちサンプリングして、還元
率およびシャッター強度等を測定し、その測定結果に基
づいて還元率およびシャッター強度等が適切な値となる
ように。
および強度が製造上の重要な因子となっている。そのた
めに、従来は、焼結機より連続的に排鉱される焼結鉱を
、破砕し冷却し篩分けしたのちサンプリングして、還元
率およびシャッター強度等を測定し、その測定結果に基
づいて還元率およびシャッター強度等が適切な値となる
ように。
焼結鉱の焼結制御を行なっていた。
しかしながら、上述の還元率およびシャッター強度の測
定は、焼結機から焼結鉱を排鉱後、還元率で８時間、シ
ャッター強度でも３時間というように、結果が得られる
までに長時間を要する欠点がある。また、還元率の測定
は、測定のために。
定は、焼結機から焼結鉱を排鉱後、還元率で８時間、シ
ャッター強度でも３時間というように、結果が得られる
までに長時間を要する欠点がある。また、還元率の測定
は、測定のために。
Ｃｏ ： ３０チ、Ｎ２ニア０チのガスを流速：１５ｔ
／ｍｉｎ で１８０分間流さなければならず、測定のた
めの費用が高価であるばかりでなく、測定に人手もかか
る難点がある。さらに、還元率およびシャッター強度の
測定は時間がかかることから。
／ｍｉｎ で１８０分間流さなければならず、測定のた
めの費用が高価であるばかりでなく、測定に人手もかか
る難点がある。さらに、還元率およびシャッター強度の
測定は時間がかかることから。
測定頻度を大きくすることができない。また、測定のだ
めの焼結鉱のサンプル量も５００ｖと少ないために、サ
ンプルの代表性にも問題がある。従って、従来の焼結制
御方法では、時間遅れの少ない制御ができないばかりで
なく、焼結鉱の品質性状を精度良く把握しながら制御で
きないので、良好な焼結制御が行なえなかった。
めの焼結鉱のサンプル量も５００ｖと少ないために、サ
ンプルの代表性にも問題がある。従って、従来の焼結制
御方法では、時間遅れの少ない制御ができないばかりで
なく、焼結鉱の品質性状を精度良く把握しながら制御で
きないので、良好な焼結制御が行なえなかった。
本発明者等は、上述の現状に鑑み、焼結鉱の製造時に、
焼結鉱の品質性状を短時間に、かつ、精度良く把握して
焼結制御を行なえるようにした。焼結制御方法を開発す
べく研究を重ねたところ、以下のような知見が得られた
。
焼結鉱の品質性状を短時間に、かつ、精度良く把握して
焼結制御を行なえるようにした。焼結制御方法を開発す
べく研究を重ねたところ、以下のような知見が得られた
。
第１図は、焼結鉱の原料に対する収縮率とシャッター強
度との関係を示すグラフ、第２図は、同じく収縮率と還
元率との関係を示すグラフである。
度との関係を示すグラフ、第２図は、同じく収縮率と還
元率との関係を示すグラフである。
ここで、焼結鉱の粉鉱石原料は、複数銘柄の粉鉱石を所
定の割合で配合したものである。
定の割合で配合したものである。
第１〜２図から明らかなように、焼結鉱の収縮率とシャ
ッター強度（８，１，＋ｘｏ ） および収縮率と還元
率との間には、それぞれ一定の高い相関があって、収縮
率によって焼結鉱の品質性状を精度良く把握できること
がわかった。従って、焼結鉱の収縮率を短時間で知るよ
うにすれば０時間遅れが少なく、かつ、焼結鉱の品質性
状を精度良く把握した。良好な焼結制御ができる。
ッター強度（８，１，＋ｘｏ ） および収縮率と還元
率との間には、それぞれ一定の高い相関があって、収縮
率によって焼結鉱の品質性状を精度良く把握できること
がわかった。従って、焼結鉱の収縮率を短時間で知るよ
うにすれば０時間遅れが少なく、かつ、焼結鉱の品質性
状を精度良く把握した。良好な焼結制御ができる。
この発明は、上記知見に基づいてなされたもので、焼結
機のパレット上方に、前記焼結機の原料供給端よシ排鉱
端に至る焼結機機長方向に沿った所定位置に、複数の層
厚計を設置して、前記層厚計の各々によって前記パレッ
ト内に装入された焼結鉱用原料の層厚を測定し、このよ
うにして得られた原料の層厚に基づいて、前記層厚が測
定された原料の層方向の収縮率をめ、このようにして得
られた収縮率に基づいて、前記原料の焼結制御を行なう
ことに特徴を有する。
機のパレット上方に、前記焼結機の原料供給端よシ排鉱
端に至る焼結機機長方向に沿った所定位置に、複数の層
厚計を設置して、前記層厚計の各々によって前記パレッ
ト内に装入された焼結鉱用原料の層厚を測定し、このよ
うにして得られた原料の層厚に基づいて、前記層厚が測
定された原料の層方向の収縮率をめ、このようにして得
られた収縮率に基づいて、前記原料の焼結制御を行なう
ことに特徴を有する。
以下、この発明の方法を詳述する。
第３図は、この発明による焼結鉱の焼結制御方法の説明
図である。第３図において１は焼結機２のパレットで、
パレット１の上方には、焼結機２の原料供給端３よシ排
鉱端４に至る焼結機機長方向に沿った位置Ａ、Ｂ、Ｏお
よびＤに、第４図に示すように、パレットの幅方向に間
隔ｒおけた位置Ｊ、に、Ｌ、Ｍ上に、各々４個の超音波
層厚側■Ａｌ 、”’＋ ＨＡ４ ＋ よりｌ＋ ”’
＋ ＩＢ４ ： ＩＣｘ、 ”’＋ＩＣ４： ＩＤ］＋
”’＋ １０４（ｌＡｌ１ ’Ｂ１． Ｉ（：Ｉ ＋
ＩＤｉ＋ ’＝１〜４）が設置されている。
図である。第３図において１は焼結機２のパレットで、
パレット１の上方には、焼結機２の原料供給端３よシ排
鉱端４に至る焼結機機長方向に沿った位置Ａ、Ｂ、Ｏお
よびＤに、第４図に示すように、パレットの幅方向に間
隔ｒおけた位置Ｊ、に、Ｌ、Ｍ上に、各々４個の超音波
層厚側■Ａｌ 、”’＋ ＨＡ４ ＋ よりｌ＋ ”’
＋ ＩＢ４ ： ＩＣｘ、 ”’＋ＩＣ４： ＩＤ］＋
”’＋ １０４（ｌＡｌ１ ’Ｂ１． Ｉ（：Ｉ ＋
ＩＤｉ＋ ’＝１〜４）が設置されている。
層厚計ＩＡｉは、パレット１に装入された焼結鉱用原料
５の装入直後の原料層５Ａの層厚（以下装入層厚と称す
）ＨＡ を測定するもので１層厚計ＩＡｉの設置位置Ａ
は原料供給端５近くに設定される。
５の装入直後の原料層５Ａの層厚（以下装入層厚と称す
）ＨＡ を測定するもので１層厚計ＩＡｉの設置位置Ａ
は原料供給端５近くに設定される。
層厚ｉ’ｌ’ｌＢｌは、焼結によって原料５の上層に相
当する部分が収縮した原料層５Ｂの層厚ＨＢを測定する
もので１層厚計ＸＢｉの設置位置Ｂは、原料５の赤熱帯
６の中心６′が、はぼ原料５の底部から２ＨＡ７３ 程
度上方になるような、焼結機機長方向位１６゛に設定さ
れる。層厚計ＩＣ１は、焼結によって原料５の中層に相
当する部分が収縮した原料層５Ｃの層厚Ｈｃを測定する
もので１層厚計ＩＣ１の設置位置Ｃは、 ｌＩＡ料５の
赤熱帯中心６′がほぼ原料５の底部からＨＡ／３程度上
方になるような、焼結機機長方向位置に設定される。層
厚計ＩＤｉは、焼結によって原料５の下層に相当する部
分が収縮した原料層５Ｄの層厚ＨＤを測定するもので１
層厚計ＩＤ、の設置位置りは、原料５の赤熱帯中心６′
がほぼ原料５の底部になる。排鉱端４近くに設定される
。
当する部分が収縮した原料層５Ｂの層厚ＨＢを測定する
もので１層厚計ＸＢｉの設置位置Ｂは、原料５の赤熱帯
６の中心６′が、はぼ原料５の底部から２ＨＡ７３ 程
度上方になるような、焼結機機長方向位１６゛に設定さ
れる。層厚計ＩＣ１は、焼結によって原料５の中層に相
当する部分が収縮した原料層５Ｃの層厚Ｈｃを測定する
もので１層厚計ＩＣ１の設置位置Ｃは、 ｌＩＡ料５の
赤熱帯中心６′がほぼ原料５の底部からＨＡ／３程度上
方になるような、焼結機機長方向位置に設定される。層
厚計ＩＤｉは、焼結によって原料５の下層に相当する部
分が収縮した原料層５Ｄの層厚ＨＤを測定するもので１
層厚計ＩＤ、の設置位置りは、原料５の赤熱帯中心６′
がほぼ原料５の底部になる。排鉱端４近くに設定される
。
以上のように設置した層厚計ＩＡｉ〜■Ｄｉによって。
パレット１内の焼結機機長方向に沿った原料層５Ａ＋５
Ｂ＋５Ｃおよび５Ｄの層厚Ｈｈ１＋ ＨＢｉ＋ ）ＩＣ
ｉ ｈよびＨｐＩ（１＝１〜４）を測定する。そして、
測定された層厚ＨＡｉ ＋ ＨＢｉ ＋ ＨＣｌおよび
ＨＤｉに基づいて、原料層５Ｂ、５ｃおよび５ｐ にお
ける層方向の収縮率。
Ｂ＋５Ｃおよび５Ｄの層厚Ｈｈ１＋ ＨＢｉ＋ ）ＩＣ
ｉ ｈよびＨｐＩ（１＝１〜４）を測定する。そして、
測定された層厚ＨＡｉ ＋ ＨＢｉ ＋ ＨＣｌおよび
ＨＤｉに基づいて、原料層５Ｂ、５ｃおよび５ｐ にお
ける層方向の収縮率。
すなわち、原料層５Ａに対する５Ｂ ＋ ５＋１に対す
る５Ｃおよび５ｃに対する５Ｄの層方向の収縮量ｘｉ＋
Ｙｉおよびｚｌの、装入層厚）ＩＡｉに対する比ｘ１／
Ｈ７，１＋’／ｉ／ＨＡｉおよびハ／ＨＡｔ （ｉ ＝
１−４ ）をめる。このような原料層５Ｂ、５ｃおよ
び５Ｄ における収縮率ｘｔ／ＨＡｔ Ｉ Ｙ’ｔ／Ｈ
Ａｔおよびｚｉ／ＨＡｉは、前記収縮量ｘ１ が原料５
の上層部分の焼結による収縮量、前記収縮量ｙｉが原料
５の中層部分の焼結による収縮量、前記収縮量ｚｉが原
料５の下）ｆｔ部分の焼結による収縮量になるので、そ
れぞれ焼結鉱の上層、中層および下層各部分の収縮率に
対応する。
る５Ｃおよび５ｃに対する５Ｄの層方向の収縮量ｘｉ＋
Ｙｉおよびｚｌの、装入層厚）ＩＡｉに対する比ｘ１／
Ｈ７，１＋’／ｉ／ＨＡｉおよびハ／ＨＡｔ （ｉ ＝
１−４ ）をめる。このような原料層５Ｂ、５ｃおよ
び５Ｄ における収縮率ｘｔ／ＨＡｔ Ｉ Ｙ’ｔ／Ｈ
Ａｔおよびｚｉ／ＨＡｉは、前記収縮量ｘ１ が原料５
の上層部分の焼結による収縮量、前記収縮量ｙｉが原料
５の中層部分の焼結による収縮量、前記収縮量ｚｉが原
料５の下）ｆｔ部分の焼結による収縮量になるので、そ
れぞれ焼結鉱の上層、中層および下層各部分の収縮率に
対応する。
上述のようにして、肺料層５Ｂ ＋ ５Ｃおよび５Ｄに
おける収縮率をめながら１次のような焼結鉱の焼結制御
を行なう。
おける収縮率をめながら１次のような焼結鉱の焼結制御
を行なう。
（１）焼結鉱の全収縮率による焼結制御原料層５Ｂ＋５
Ｃおよび５ｂにおける収縮率Ｘｉ／ＨＡｉ ＋ ”／
ｉ／ＨＡｉおよびＸ ｉ ／ＨＡｉは、上述したように
。
Ｃおよび５ｂにおける収縮率Ｘｉ／ＨＡｉ ＋ ”／
ｉ／ＨＡｉおよびＸ ｉ ／ＨＡｉは、上述したように
。
焼結鉱の上層、中層および下層部分の収縮率に対応して
おり、これらの和からなる全収縮率（ｘ１＋Ｙｔ ＋
ｚｉ）／ ＨＡｌは、焼結鉱の上層、中層および下層全
体の収縮率になる。従って、全収縮率は、前述の第１図
、第２図に示したような、焼結鉱のシャッター強度およ
び還元率との相関を有する。そこで、全収縮率から、焼
結鉱のシャッター強度および還元率の値をめて基準値と
比較し、これらシャッター強度および還元率が適性な値
となるように、全収縮率を指標として焼結制御を行なう
。
おり、これらの和からなる全収縮率（ｘ１＋Ｙｔ ＋
ｚｉ）／ ＨＡｌは、焼結鉱の上層、中層および下層全
体の収縮率になる。従って、全収縮率は、前述の第１図
、第２図に示したような、焼結鉱のシャッター強度およ
び還元率との相関を有する。そこで、全収縮率から、焼
結鉱のシャッター強度および還元率の値をめて基準値と
比較し、これらシャッター強度および還元率が適性な値
となるように、全収縮率を指標として焼結制御を行なう
。
シャッター強度が基準値上り低過ぎるときは。
全収縮率を上げ、高過ぎるときは、全収縮率を下けるよ
うにする。また、還元率が基準値より低いときは全収縮
率を下げ、高いときは全収縮率を上げるようにするが、
還元率の制御は、シャッター強度の許容範囲内で行なう
。焼結鉱の全収縮率の増減は、原料へのコークスの配合
量１点火コークスガス量などのファクターによって行な
う。全収縮率を増加させるためには、原料中へのコーク
ス配合量１点大川のコークスガス量などのファクターを
増加し、全収縮率を減少させるためには、前記ファクタ
ーを減少する。
うにする。また、還元率が基準値より低いときは全収縮
率を下げ、高いときは全収縮率を上げるようにするが、
還元率の制御は、シャッター強度の許容範囲内で行なう
。焼結鉱の全収縮率の増減は、原料へのコークスの配合
量１点火コークスガス量などのファクターによって行な
う。全収縮率を増加させるためには、原料中へのコーク
ス配合量１点大川のコークスガス量などのファクターを
増加し、全収縮率を減少させるためには、前記ファクタ
ーを減少する。
（２）焼結鉱の上層、中層および下層部分毎の収縮率に
よる焼結制御 原料層５Ｂ＋５Ｃおよび５Ｄにおける収縮率ｘｉ／ＨＡ
ｔ Ｉ Ｙｌ／ＨＡＩおよびＺｉ／ＨＡ１は、前述した
ように、それぞれ焼結鉱の上層、中層および下層部分の
収縮率に対応する。従って、収縮率Ｘ１／ＨＡｉ＋ｙｔ
／ＨＡｔおよびｚｉ／ＨＡｉの各々を指標として、焼結
鉱の上層、中層および下層毎の焼結制御をすることがで
きる。これら焼結鉱の上層、中層および下層部分の収縮
率Ｘｉ／ＨＡｔ ＋ ｙｔ／ＨＡｔおよびｚｌ ／）Ｉ
ＡＩは、一般に第５図のようになる。焼結鉱各層の収縮
率の増減は、原料層方向の原料の粒度偏析の制御、原料
層方向の粉コークス偏析の制御１点火用コークスガス量
の制御などによって行なう。
よる焼結制御 原料層５Ｂ＋５Ｃおよび５Ｄにおける収縮率ｘｉ／ＨＡ
ｔ Ｉ Ｙｌ／ＨＡＩおよびＺｉ／ＨＡ１は、前述した
ように、それぞれ焼結鉱の上層、中層および下層部分の
収縮率に対応する。従って、収縮率Ｘ１／ＨＡｉ＋ｙｔ
／ＨＡｔおよびｚｉ／ＨＡｉの各々を指標として、焼結
鉱の上層、中層および下層毎の焼結制御をすることがで
きる。これら焼結鉱の上層、中層および下層部分の収縮
率Ｘｉ／ＨＡｔ ＋ ｙｔ／ＨＡｔおよびｚｌ ／）Ｉ
ＡＩは、一般に第５図のようになる。焼結鉱各層の収縮
率の増減は、原料層方向の原料の粒度偏析の制御、原料
層方向の粉コークス偏析の制御１点火用コークスガス量
の制御などによって行なう。
（３）焼結鉱のパレット幅方向の収縮率分布による焼結
制御 第６図に示すように、焼結鉱の上層、中層および下層部
分におけるパレット幅方向の収縮率分布をめ、前記収縮
率がパレット幅方向で均一になるように焼結制御する。
制御 第６図に示すように、焼結鉱の上層、中層および下層部
分におけるパレット幅方向の収縮率分布をめ、前記収縮
率がパレット幅方向で均一になるように焼結制御する。
パレット幅方向における収縮率のバラツキをなくすため
には、パレット内への原料の装入、 ＪＪｊ料への着火
などを、パレット幅方向でなるべく均一になるようにす
る。
には、パレット内への原料の装入、 ＪＪｊ料への着火
などを、パレット幅方向でなるべく均一になるようにす
る。
この発明は１以上のように構成されるので１次のような
有益な効果がもたらされる。（１）焼結鉱のシャッター
強度および還元率と高い相関を有する焼結鉱の収縮率を
めて焼結制御するので、良好な焼結制御が行なえる。（
２）焼結機上で焼結鉱の土層から下層までの収縮率をめ
て焼結制御することができるので１時間遅れのない焼結
制御が行なえる。（３）焼結鉱の上層、中層および下層
など各層毎の収縮率をめて焼結制御するので、各層毎の
焼結制御が行なえる。（４）パレット幅方向の焼結制御
が行なえる。（５）収縮率の測定は、連続的に行なえ、
測定頻度が高いので、収縮率を精度良く把握して焼結制
御することができる。（６）焼結制御のだめの収縮率の
測定費用が安価である。
有益な効果がもたらされる。（１）焼結鉱のシャッター
強度および還元率と高い相関を有する焼結鉱の収縮率を
めて焼結制御するので、良好な焼結制御が行なえる。（
２）焼結機上で焼結鉱の土層から下層までの収縮率をめ
て焼結制御することができるので１時間遅れのない焼結
制御が行なえる。（３）焼結鉱の上層、中層および下層
など各層毎の収縮率をめて焼結制御するので、各層毎の
焼結制御が行なえる。（４）パレット幅方向の焼結制御
が行なえる。（５）収縮率の測定は、連続的に行なえ、
測定頻度が高いので、収縮率を精度良く把握して焼結制
御することができる。（６）焼結制御のだめの収縮率の
測定費用が安価である。
第１図および第２図は、焼結鉱の品質性状と収縮率との
関係を示す相関図、第３図は、この発明の一実施例を示
す説明図、第４図は、この発明で用いる超音波層厚計の
パレット幅方向の配置図。 第５図は、第４図の超音波層厚計によって測定した原料
の層厚からめた。焼結鉱各層の収縮率を示すグラフ、第
６図は、同じく、焼結鉱各層の収縮率のパレット幅方向
の分布を示すグラフである。 図面において。 １・・・パレット、２・・・焼結機、３・・・原料供給
端、４・・・排鉱端一 ５＋ ５Ａ、５Ｂ＋ ５Ｃ＋
５Ｄ・・・原料、６・・・赤熱帯、６′・・・赤熱帯中
心、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ・・・焼結機機長方向位置、Ｊ、に
、Ｌ、Ｍ・・・パレット幅方同位置＋ ’ＡＪ＋ＩＡ４
＋ ＩＢｌ ＋＋より！ ＋ ’Ｃ１＋工Ｃ４＋１−
Ｄｌ〜ＩＩ）４’・超音波層厚計、 ＨＡ、 ＨＢ、
ＨＣ，ＨＤ・・・層厚。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） 乍１ｍ 学２Ｎ 成縮！＄ｃ％Ｊ 第３文 ［−１
関係を示す相関図、第３図は、この発明の一実施例を示
す説明図、第４図は、この発明で用いる超音波層厚計の
パレット幅方向の配置図。 第５図は、第４図の超音波層厚計によって測定した原料
の層厚からめた。焼結鉱各層の収縮率を示すグラフ、第
６図は、同じく、焼結鉱各層の収縮率のパレット幅方向
の分布を示すグラフである。 図面において。 １・・・パレット、２・・・焼結機、３・・・原料供給
端、４・・・排鉱端一 ５＋ ５Ａ、５Ｂ＋ ５Ｃ＋
５Ｄ・・・原料、６・・・赤熱帯、６′・・・赤熱帯中
心、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ・・・焼結機機長方向位置、Ｊ、に
、Ｌ、Ｍ・・・パレット幅方同位置＋ ’ＡＪ＋ＩＡ４
＋ ＩＢｌ ＋＋より！ ＋ ’Ｃ１＋工Ｃ４＋１−
Ｄｌ〜ＩＩ）４’・超音波層厚計、 ＨＡ、 ＨＢ、
ＨＣ，ＨＤ・・・層厚。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） 乍１ｍ 学２Ｎ 成縮！＄ｃ％Ｊ 第３文 ［−１
Claims (1)
- 焼結機のパレット上方に、前記焼結機の原料供給端より
排鉱端に至る焼結機機長方向に沿った所定位置に、複数
の層厚計を設置して、前記層厚計の各々によって前記パ
レット内に装入された焼結鉱用原料の層厚を測定し、こ
のようにして得られた原料の層厚に基づいて、前記層厚
が測定された原料のｊ一方向の収縮率をめ、このように
して得られた収縮率に基づいて、前記原料の焼結制御を
行なうことを特徴とする焼結鉱の焼結制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21240683A JPS60106926A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 焼結鉱の焼結制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21240683A JPS60106926A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 焼結鉱の焼結制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60106926A true JPS60106926A (ja) | 1985-06-12 |
Family
ID=16622055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21240683A Pending JPS60106926A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 焼結鉱の焼結制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60106926A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010084183A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Jfe Steel Corp | 焼結機の焼結原料層厚レベル制御方法 |
| CN111826518A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-10-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种烧结原料配比调节方法 |
-
1983
- 1983-11-14 JP JP21240683A patent/JPS60106926A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010084183A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Jfe Steel Corp | 焼結機の焼結原料層厚レベル制御方法 |
| CN111826518A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-10-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种烧结原料配比调节方法 |
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