JPS5997748A - 連通管を用いた連続鋳造方法ならびにその装置 - Google Patents
連通管を用いた連続鋳造方法ならびにその装置Info
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- JPS5997748A JPS5997748A JP20723582A JP20723582A JPS5997748A JP S5997748 A JPS5997748 A JP S5997748A JP 20723582 A JP20723582 A JP 20723582A JP 20723582 A JP20723582 A JP 20723582A JP S5997748 A JPS5997748 A JP S5997748A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連通管による連続鋳造方法にらびにその装置に
係り、詳しく杜、連続鋳造設備においてタンディツシュ
から溶鋼を連通管を用いてモールドに連続的に供給する
方法ならひにその装置に係る。
係り、詳しく杜、連続鋳造設備においてタンディツシュ
から溶鋼を連通管を用いてモールドに連続的に供給する
方法ならひにその装置に係る。
一般に、連続鋳造法で製造さｈる鋳片の介在物残存量は
浸漬ノズルからの吐出溶鋼流速の増加に伴い増加する。
浸漬ノズルからの吐出溶鋼流速の増加に伴い増加する。
この吐出流速はｍ１図に示す如（タンディツシュ１とモ
ールド２の溶＃３の高さの差Δ鴫の１乗に比例する。つ
まめ。
ールド２の溶＃３の高さの差Δ鴫の１乗に比例する。つ
まめ。
吐出速度（Ｖ）は（１）式にしたがってΔｈ１の７乗に
比例する。
比例する。
ｖ＝■を区垢−α・・・・・・・・・（１）ただし、ｖ
：吐出速度、Δｈ、＝（タンディツシュ内の溶鋼高さ）
−（モールドの溶鍋高さ）、 αニスライディングバ
ルブ等における圧力損失 とのΔｈ、は設備的制約上から１．５ｍ以上は必要マ、
吐出減速ωを小さくすゐためにげヌライデイングノズル
、ストツノく−ノズル等を介在させるか（ただし、符号
４けスライプイングツくルブ）、また浸漬ノズル５の径
を１００−以下に小さくして圧力損失を増加させている
、しかし、このよう方手段を用いることにより吐出溶鋼
ｉが少々（なり、連鋳機の生産性同士を阻害し、浸漬ノ
ズルの径を小さくするため、吐出流速は太きく′ｆｘ３
介在物残存量が増加する欠点を有して因る。
：吐出速度、Δｈ、＝（タンディツシュ内の溶鋼高さ）
−（モールドの溶鍋高さ）、 αニスライディングバ
ルブ等における圧力損失 とのΔｈ、は設備的制約上から１．５ｍ以上は必要マ、
吐出減速ωを小さくすゐためにげヌライデイングノズル
、ストツノく−ノズル等を介在させるか（ただし、符号
４けスライプイングツくルブ）、また浸漬ノズル５の径
を１００−以下に小さくして圧力損失を増加させている
、しかし、このよう方手段を用いることにより吐出溶鋼
ｉが少々（なり、連鋳機の生産性同士を阻害し、浸漬ノ
ズルの径を小さくするため、吐出流速は太きく′ｆｘ３
介在物残存量が増加する欠点を有して因る。
本発明は上記欠点の解決を目的とし、具体的には、連通
管を用いて溶鍋をタンディツシュからモールドに供給し
、とくに、連通管を利用するため、浸漬ノズル径が任意
に大き（でき、この結果、吐出流速を小さくして介在物
侵入深さを小さくでき、介在物残存量をきわめて少々く
することのできる溶鋼の連続鋳造方法たらびにその装置
を提案する。
管を用いて溶鍋をタンディツシュからモールドに供給し
、とくに、連通管を利用するため、浸漬ノズル径が任意
に大き（でき、この結果、吐出流速を小さくして介在物
侵入深さを小さくでき、介在物残存量をきわめて少々く
することのできる溶鋼の連続鋳造方法たらびにその装置
を提案する。
以下１本発明について詳しく説明する。
まず、第２図は本発明を実施する装置の一例の配置図で
あって、この連鋳設備においてタンディツシュ１には溶
鋼３が満たされており、溶鋼の凝固を防止するために連
通管６は十分に予熱し、この堪辿管６０両ｙ４はそれぞ
れタンディツシュ３とモールド２の中に配置する。モー
ルド２側において連通管６の一端には浸漬ノズル５が接
続されると共に、シール部９を介１て連通管６に排気チ
ューブ８が接続され、この排気チューブ８／ｌ′ｉ真空
ポンプ１７に接続される、この排気チューブ８において
シール部９とモールド２湯面下部分７は薄肉で構成１−
ｚ ＋材質的には。
あって、この連鋳設備においてタンディツシュ１には溶
鋼３が満たされており、溶鋼の凝固を防止するために連
通管６は十分に予熱し、この堪辿管６０両ｙ４はそれぞ
れタンディツシュ３とモールド２の中に配置する。モー
ルド２側において連通管６の一端には浸漬ノズル５が接
続されると共に、シール部９を介１て連通管６に排気チ
ューブ８が接続され、この排気チューブ８／ｌ′ｉ真空
ポンプ１７に接続される、この排気チューブ８において
シール部９とモールド２湯面下部分７は薄肉で構成１−
ｚ ＋材質的には。
必要に応じては溶鋼より溶融する低融点金属から構成し
、溶鋼が接触したときにこれらの部分が確実にモールド
内でパイプが溶解するよう構成する。これに対し、排気
チューブ８の他部８ａは溶銅に溶かされない程度の厚肉
に構成［１，この他部８ａけポンプ１７に連結されると
共に。
、溶鋼が接触したときにこれらの部分が確実にモールド
内でパイプが溶解するよう構成する。これに対し、排気
チューブ８の他部８ａは溶銅に溶かされない程度の厚肉
に構成［１，この他部８ａけポンプ１７に連結されると
共に。
ポンプ１７ｕ連通管６の高さよりも高（してポンプ１７
内に溶銅が侵入しない様に配慮する。
内に溶銅が侵入しない様に配慮する。
次に１以上の連続鋳造装置において−まず。
取鍋よねタンティッシュへ溶鋼が供給されると。
その湯面レベルを検出し、湯面レベルが検出されると、
浸漬ノズル５の吐出孔とタンディツシュ湯面の島さの走
（Δｈ、 ）が１ｏｏ〜５ｏｏＩＩＩＩＩＫ７Ｉ！る様
シリンダー１０を作動させて△ｈ２を調整する。調整俊
、連通管６を下降させ、その連通管６０両端をタンディ
ツシュｌおよびモールド２内に設置する。その後、真空
ポンプ１７を起動して連通管６の内部を減圧し、この減
圧によってタンディツシュ２内の溶鋼３は連通管６内を
通りモールド２側に移行し、浸漬ノズル５を経て湯面下
部分７に到達させる。この湯面下部分７．つまり、可溶
融パイプ７に達した溶銅により可溶融パイプ７は溶解さ
れ排気が自動的に終了し、溶鋼はモールド２へ連続的に
供給される。
浸漬ノズル５の吐出孔とタンディツシュ湯面の島さの走
（Δｈ、 ）が１ｏｏ〜５ｏｏＩＩＩＩＩＫ７Ｉ！る様
シリンダー１０を作動させて△ｈ２を調整する。調整俊
、連通管６を下降させ、その連通管６０両端をタンディ
ツシュｌおよびモールド２内に設置する。その後、真空
ポンプ１７を起動して連通管６の内部を減圧し、この減
圧によってタンディツシュ２内の溶鋼３は連通管６内を
通りモールド２側に移行し、浸漬ノズル５を経て湯面下
部分７に到達させる。この湯面下部分７．つまり、可溶
融パイプ７に達した溶銅により可溶融パイプ７は溶解さ
れ排気が自動的に終了し、溶鋼はモールド２へ連続的に
供給される。
また、上記の如く溶鋼を供給する場合に、その制御系は
一３図に示す如く構成できる。ｔなわち、８３図は制御
系の一例のフローシートでアッテ、 ｉｃ ノｆＢＩＪ
卸系はマイクロコンピュータ五６を中心に各検出系と制
御系とが配置されて込る。
一３図に示す如く構成できる。ｔなわち、８３図は制御
系の一例のフローシートでアッテ、 ｉｃ ノｆＢＩＪ
卸系はマイクロコンピュータ五６を中心に各検出系と制
御系とが配置されて込る。
例えは、タンディツシュ】やモールド２の湯面レベルハ
湯面レベル計１３．１４によって検出され、その値はマ
イクロコンピュータ１６にインプットさｔｌ、Δｈが算
出される。この場合。
湯面レベル計１３．１４によって検出され、その値はマ
イクロコンピュータ１６にインプットさｔｌ、Δｈが算
出される。この場合。
マイクロコンピュータには予め浸漬ノズル５の断面積が
インプットされているため、その断面積Ｓと会わせて溶
鋼流量Ｑ（Ｑ＝８ｘ（惣陀」−α α：配管抵抗）が算
出される６また、このｂｉｔ量Ｑを変化させる時には、
タンディツシュ１−（取付けられた油圧又は電動シリン
ダー１０を昇降させると、Δｈが変化し、その目的が達
成できる。
インプットされているため、その断面積Ｓと会わせて溶
鋼流量Ｑ（Ｑ＝８ｘ（惣陀」−α α：配管抵抗）が算
出される６また、このｂｉｔ量Ｑを変化させる時には、
タンディツシュ１−（取付けられた油圧又は電動シリン
ダー１０を昇降させると、Δｈが変化し、その目的が達
成できる。
史に、溶銅の吐出量に応じてピンチロール１２０回転数
が変化ｆきるよう制御し、連通管６に油圧又は電動シリ
ンダー１８をａｉｆして鋳込開始時の溶鋼への浸漬、鋳
込み終了時の溶鋼からの離脱をとのシリンダー１８の昇
降によりできるようにする。
が変化ｆきるよう制御し、連通管６に油圧又は電動シリ
ンダー１８をａｉｆして鋳込開始時の溶鋼への浸漬、鋳
込み終了時の溶鋼からの離脱をとのシリンダー１８の昇
降によりできるようにする。
また１以上の辿りに制御系を構成する場合は。
上記の如く、タンディツシュからモールドに連続的に溶
鋼を供給してから、モールドの湯面レーベル計１４によ
り湯面が検出されるとヒンチロ−ル１２が起動し、各湯
面レベル計３１１４から検出される△ｈが算出され、吐
出流量Ｑを３泰出してピンチロール】２の回転数を指示
し連続鋳造される。
鋼を供給してから、モールドの湯面レーベル計１４によ
り湯面が検出されるとヒンチロ−ル１２が起動し、各湯
面レベル計３１１４から検出される△ｈが算出され、吐
出流量Ｑを３泰出してピンチロール】２の回転数を指示
し連続鋳造される。
次に、実施例について説明する。
実施例１゜
まず、絹２図に示す連続鋳造！！置において。
ｍタンディツシュ］ 内溶ｍ温ｉ １５５０″Ｃ（２
）連通管６．浸漬ノズノｂ５の各内径 １４０ｍ！１１
１（３１（２１の連通管々らひに浸漬ノズルの予熱温度
１００（１００ （Ｊｉ排気チューフの湯面下の薄肉部分の可溶−バイブ
７け板厚３ｍｍ、融点１５００ｔｌ；の鉄板から構成す
ること （５１Ｘ竪ポンプ１７の排気能力 ］ ２００ ＃／ｍ
１ｎ（６）△ｈ２＝ ４００１１ｕｍ、 Ｉ（＝ ６０
０１ｍ１以上の条件マ真空ポンプ１７を起動させて排気
［、たとき、約５秒後に溶銅は浸漬ノズル５に到達し、
約５秒後に湯面下部分７が溶損され。
）連通管６．浸漬ノズノｂ５の各内径 １４０ｍ！１１
１（３１（２１の連通管々らひに浸漬ノズルの予熱温度
１００（１００ （Ｊｉ排気チューフの湯面下の薄肉部分の可溶−バイブ
７け板厚３ｍｍ、融点１５００ｔｌ；の鉄板から構成す
ること （５１Ｘ竪ポンプ１７の排気能力 ］ ２００ ＃／ｍ
１ｎ（６）△ｈ２＝ ４００１１ｕｍ、 Ｉ（＝ ６０
０１ｍ１以上の条件マ真空ポンプ１７を起動させて排気
［、たとき、約５秒後に溶銅は浸漬ノズル５に到達し、
約５秒後に湯面下部分７が溶損され。
連続的に清缶１１がモールド２に供給された。
実施例２゜
（１）し−ドル内溶鉄温１＆ １ａｏｏＣ（２）連辿
肯、浸漬ノズル内径 ７〇−（３）連通管、浸漬管予熱
温度 ８００Ｃ（４）湯面下部分の再溶融パイプ７け板
厚３瓢の銅板（融点１０８３１Ｚ’）から＊成すること
（５）真空ポンプ１７の排気能力 ３００１／ｍ１ｎ（
６）Δｈ、 ＝４６ ａｍ、 Ｈ＝ ５４ ｏｔａｎ以
上の条件で真空ポンプ１７を起動させたとき、約５秒後
に溶銑は浸漬ノズル５に到達１゜約３秒後に場面下部分
７が溶損され、連続的に溶銑は＠型へ供給−された。
肯、浸漬ノズル内径 ７〇−（３）連通管、浸漬管予熱
温度 ８００Ｃ（４）湯面下部分の再溶融パイプ７け板
厚３瓢の銅板（融点１０８３１Ｚ’）から＊成すること
（５）真空ポンプ１７の排気能力 ３００１／ｍ１ｎ（
６）Δｈ、 ＝４６ ａｍ、 Ｈ＝ ５４ ｏｔａｎ以
上の条件で真空ポンプ１７を起動させたとき、約５秒後
に溶銑は浸漬ノズル５に到達１゜約３秒後に場面下部分
７が溶損され、連続的に溶銑は＠型へ供給−された。
以上詳しく説明した通り２本発明は連続鋳造時のタンデ
ィツシュからモールドに連通管を介［、て給湯して鋳造
し、その連通管の一端はタンディツシュ内溶鋼に浸漬し
、他端はモールド内にあって、モールド側で連通管は排
気するチュＰｏ −ｆ’ 一ブに接続されている。この系はＨく−７−を満足する
ための管内圧力Ｐが得られる程度にシールされ、溶鋼の
供給に全く支障がｈｌ／１．、ｆＸお一紀２図で１１は
最大高さ、Ｐｏ１ｄ大気圧、Ｐは連通管内の圧力を示す
。
ィツシュからモールドに連通管を介［、て給湯して鋳造
し、その連通管の一端はタンディツシュ内溶鋼に浸漬し
、他端はモールド内にあって、モールド側で連通管は排
気するチュＰｏ −ｆ’ 一ブに接続されている。この系はＨく−７−を満足する
ための管内圧力Ｐが得られる程度にシールされ、溶鋼の
供給に全く支障がｈｌ／１．、ｆＸお一紀２図で１１は
最大高さ、Ｐｏ１ｄ大気圧、Ｐは連通管内の圧力を示す
。
また、モールド内に存在する排気系チューブの湯面下部
分は溶鋼が到達した時、溶鋼含熱量によね溶解される程
度の薄肉１０５〜１ＯｓＩ＋！程度−Ｃ低融点材料から
成り、更に、タンディツシュ湯面とモールド吐出部湯面
の高さの差△ｈけ。
分は溶鋼が到達した時、溶鋼含熱量によね溶解される程
度の薄肉１０５〜１ＯｓＩ＋！程度−Ｃ低融点材料から
成り、更に、タンディツシュ湯面とモールド吐出部湯面
の高さの差△ｈけ。
Δｈ−α〉０（α：配管抵抗）であるようにタンディツ
シュ湯面が調整さハるの１″Ｊ、溶伶吐出速度を上げる
ことがなく、介在物分を大１Ｊに軽減できる。
シュ湯面が調整さハるの１″Ｊ、溶伶吐出速度を上げる
ことがなく、介在物分を大１Ｊに軽減できる。
Ｍ１図は従来例に係る連続鱒造設備の溶鋼供給法の説明
図、給２図は本発明法を実施する装置の一例の配置図、
誦３図は本発明法の連続鋳シ 造設備の適用例の配置図である。 符 号１・・・・・・タンディツシュ ２・・・・・・モールド ３・・・・・・溶鋼 ４・・・・・・スライディングバルブ ５・・・・・・浸漬ノズル ６・・・・・・連通管 ７・・・・・・司溶融バイフ ８・・・・・・排気チューブ ９・・・・・・シール部 １０・・・・・・タンディツシュ昇降シリンダーＪ１・
・・・・・ガイドロール 】２・−・・・・ビンチロール １３・・・・・・タンディツシュ湯面レベル計１４・・
・・・・モールド湯面レベル計１５・・−・・・ダミー
バー １７・・・・・・真値ポンプ 】６・・・・・・コンピュータ １８・・・・・・連通管昇降シリンダー％許出願人 川
崎製鉄株式会程 代理人弁理士松下義勝 弁農士副島文雄
図、給２図は本発明法を実施する装置の一例の配置図、
誦３図は本発明法の連続鋳シ 造設備の適用例の配置図である。 符 号１・・・・・・タンディツシュ ２・・・・・・モールド ３・・・・・・溶鋼 ４・・・・・・スライディングバルブ ５・・・・・・浸漬ノズル ６・・・・・・連通管 ７・・・・・・司溶融バイフ ８・・・・・・排気チューブ ９・・・・・・シール部 １０・・・・・・タンディツシュ昇降シリンダーＪ１・
・・・・・ガイドロール 】２・−・・・・ビンチロール １３・・・・・・タンディツシュ湯面レベル計１４・・
・・・・モールド湯面レベル計１５・・−・・・ダミー
バー １７・・・・・・真値ポンプ 】６・・・・・・コンピュータ １８・・・・・・連通管昇降シリンダー％許出願人 川
崎製鉄株式会程 代理人弁理士松下義勝 弁農士副島文雄
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 】）連続鋳造設備のタンディ、ツシュから連通管を介し
て、モールド側に溶鋼を供給し、メンディンシュ内の溶
鋼の湯面し、ベルとモールド内溶鎖の湯面レベルとの差
を調整して溶鋼供給量を制御することを特徴とする連通
管を用いた連続鋳造方法。 。 ２） ｋ続繞造設備のタンディツシュとモールドとの間
を連通管によって結び、この連通ｔ（７）モールド側端
部に浸漬ノズルを、接続すると共に。 この浸漬ノズルの溶銅吐出部分を溶鋼と接触して溶融す
る可溶融バイブを接続し、、この溶融パイプに減圧ポン
プを接続することを特徴とする連通管を用いた連続鋳造
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20723582A JPS5997748A (ja) | 1982-11-25 | 1982-11-25 | 連通管を用いた連続鋳造方法ならびにその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20723582A JPS5997748A (ja) | 1982-11-25 | 1982-11-25 | 連通管を用いた連続鋳造方法ならびにその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5997748A true JPS5997748A (ja) | 1984-06-05 |
Family
ID=16536460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20723582A Pending JPS5997748A (ja) | 1982-11-25 | 1982-11-25 | 連通管を用いた連続鋳造方法ならびにその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5997748A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020051088A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 연속주조용 용융금속 공급장치 및 그 방법 |
| KR101129990B1 (ko) | 2010-02-26 | 2012-03-26 | 현대제철 주식회사 | 연속 주조 공정 모사용 수 모델의 몰드 탕면 레벨 제어 장치 및 방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4855128A (ja) * | 1971-11-15 | 1973-08-02 | ||
| JPS50137336A (ja) * | 1974-04-22 | 1975-10-31 |
-
1982
- 1982-11-25 JP JP20723582A patent/JPS5997748A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4855128A (ja) * | 1971-11-15 | 1973-08-02 | ||
| JPS50137336A (ja) * | 1974-04-22 | 1975-10-31 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020051088A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 연속주조용 용융금속 공급장치 및 그 방법 |
| KR101129990B1 (ko) | 2010-02-26 | 2012-03-26 | 현대제철 주식회사 | 연속 주조 공정 모사용 수 모델의 몰드 탕면 레벨 제어 장치 및 방법 |
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