JPS5989737A - Al‐Pb‐Mg系焼結軸受合金の製造方法 - Google Patents
Al‐Pb‐Mg系焼結軸受合金の製造方法Info
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- JPS5989737A JPS5989737A JP57198886A JP19888682A JPS5989737A JP S5989737 A JPS5989737 A JP S5989737A JP 57198886 A JP57198886 A JP 57198886A JP 19888682 A JP19888682 A JP 19888682A JP S5989737 A JPS5989737 A JP S5989737A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、At−Pb−両系焼結合金の製造方法に関す
る。
る。
近年kl、 −Pb系合金は軸受材料として種々の研究
が行なわれている。
が行なわれている。
しかし、AI −Pb系合金は、次の理由によりその製
造がきわめて困難である。すなわちMとpbの比重差が
大きく、pbの比重はAtの比重の4.2倍ある。した
がって、Uとpbt粉末冶金的手法で製造しようとする
場合、混合過程でpb粉とAI粉は上下2相に分離して
しまう。また溶解法でM−pb系合金を製造しようとす
る場合でも、通常の溶解ではMとpbは比重差によって
上下2相に分離してしまう。
造がきわめて困難である。すなわちMとpbの比重差が
大きく、pbの比重はAtの比重の4.2倍ある。した
がって、Uとpbt粉末冶金的手法で製造しようとする
場合、混合過程でpb粉とAI粉は上下2相に分離して
しまう。また溶解法でM−pb系合金を製造しようとす
る場合でも、通常の溶解ではMとpbは比重差によって
上下2相に分離してしまう。
本発明は、上記事情に&谷でなされたもので、その目的
とするところは、At微細粉とPb微細粉とMg粉を通
常の乾式伽動混合法という簡単な混合法を用いて混合し
、均一に円相をU母相に分散させた合金を得ることが出
来るm−pb焼結合金の製造方法を得んとするものであ
る。
とするところは、At微細粉とPb微細粉とMg粉を通
常の乾式伽動混合法という簡単な混合法を用いて混合し
、均一に円相をU母相に分散させた合金を得ることが出
来るm−pb焼結合金の製造方法を得んとするものであ
る。
すなわち本発明は、M微細粉末とpb粉末とMg粉末と
をpb粉が1.0〜80.0体積チ、珈粉末が0.5〜
5.0体積チとなるよう配合し、通常の乾式振動ミルで
混合を行なi1次いでこれを所定以下、本発明方法を図
面を参照して説明する。
をpb粉が1.0〜80.0体積チ、珈粉末が0.5〜
5.0体積チとなるよう配合し、通常の乾式振動ミルで
混合を行なi1次いでこれを所定以下、本発明方法を図
面を参照して説明する。
まず、本発明はAt微細粉末とpb粉末と炭粉末と’k
Pb粉末が1.0〜80.0体積チ、炭粉末が0.5〜
5.0体積チとなるように配合する。この場合、M微粉
末は325メツシユ以下の噴霧粉又は搗砕粉を用いる。
Pb粉末が1.0〜80.0体積チ、炭粉末が0.5〜
5.0体積チとなるように配合する。この場合、M微粉
末は325メツシユ以下の噴霧粉又は搗砕粉を用いる。
pb粉末は200メツシユ以下、好ましくは325メツ
シユ以下の噴霧粉又は搗砕粉を用いる。Hg粉は60メ
ツシユ以下、好ましくは150メツシユ以下の噴霧粉又
は搗砕初を用いる。
シユ以下の噴霧粉又は搗砕粉を用いる。Hg粉は60メ
ツシユ以下、好ましくは150メツシユ以下の噴霧粉又
は搗砕初を用いる。
次いで本発明は、M微細粉末とpb粉末とMg粉末を乾
式振動ミルで混合を行なうが、振動数は10サイクル以
下の低周波での振動が混合する場合には好ましい。
式振動ミルで混合を行なうが、振動数は10サイクル以
下の低周波での振動が混合する場合には好ましい。
次いで本発明は一ヒ記方法による混合方法による混合物
を圧縮成形焼結する。ここでの圧縮成形および焼結は常
法に従っておこない、例えば圧縮成形3 ton/am
”又はそれ以下の加圧力で、焼結は1−3 500〜700v1真空度10 〜10 mmHg程
度で金は、抗折強度が他の方法、例えばスラリー混合法
をこよるものより大きく、Pbの油管作用に摩擦摩耗特
性が優れている。
を圧縮成形焼結する。ここでの圧縮成形および焼結は常
法に従っておこない、例えば圧縮成形3 ton/am
”又はそれ以下の加圧力で、焼結は1−3 500〜700v1真空度10 〜10 mmHg程
度で金は、抗折強度が他の方法、例えばスラリー混合法
をこよるものより大きく、Pbの油管作用に摩擦摩耗特
性が優れている。
以下本発明の実施例につき説明する。
以下の実施例においてU微細粉末として325メツシユ
を通過する噴霧粉を、pb微細粉として200メツシユ
を通過する噴霧粉を、Hg粉として200メツシユを通
過する粉末をそれぞれ用いた。
を通過する噴霧粉を、pb微細粉として200メツシユ
を通過する噴霧粉を、Hg粉として200メツシユを通
過する粉末をそれぞれ用いた。
実施例I
At微微細粉末9御〜17
80、0体積%、Mg粉末3体Mk%を乾式振動ミルに
よって均一混合粉を作成し、ついで金型に入れ、これを
成形圧力3 ton 1 amで成形し、しかる後2 焼結mK6 s o vテ真空中( 〜10 mmH
g )で1時間焼結し、焼結体を得た。
よって均一混合粉を作成し、ついで金型に入れ、これを
成形圧力3 ton 1 amで成形し、しかる後2 焼結mK6 s o vテ真空中( 〜10 mmH
g )で1時間焼結し、焼結体を得た。
このようにして得られた焼結体(At−16体積%ー3
体積%Mg合金)の1例を第1図の顕微鏡写真で示した
。又、これらの焼結体の相対密度と抗折力を第2図およ
びI!13図に示した。
体積%Mg合金)の1例を第1図の顕微鏡写真で示した
。又、これらの焼結体の相対密度と抗折力を第2図およ
びI!13図に示した。
実施例2
実施例1で示した焼結体につき無潤滑状態で比摩耗量を
測定し、その耐摩耗性を調べた。その結果を第4図に示
した。これを比較するため鉛青銅第4種(LBC4)、
銅鉛3m(KJ3)、ホワイトメタル(WJI)につき
比摩耗量を測定し、その結果を第4図に併記する。
測定し、その耐摩耗性を調べた。その結果を第4図に示
した。これを比較するため鉛青銅第4種(LBC4)、
銅鉛3m(KJ3)、ホワイトメタル(WJI)につき
比摩耗量を測定し、その結果を第4図に併記する。
なおこの場合の試験機は、大越式迅速厚耗試験機を用い
、摩擦速度を3.62n1/sec 、 最終荷重を
2 、 1 kg,l−+nn−とじた。
、摩擦速度を3.62n1/sec 、 最終荷重を
2 、 1 kg,l−+nn−とじた。
実施例3
実施例1で示した焼結体につき潤滑状態で比摩耗量を測
定し、その耐摩耗性を調べた。その結果を第5図に示し
た。これと比較するために銅鉛第3at軸受材(KJ3
)につき比摩耗量を測定し、その結果を第5図に併記す
る。本発明による焼結合金は広いpb組成で銅鉛系合金
より良好である。
定し、その耐摩耗性を調べた。その結果を第5図に示し
た。これと比較するために銅鉛第3at軸受材(KJ3
)につき比摩耗量を測定し、その結果を第5図に併記す
る。本発明による焼結合金は広いpb組成で銅鉛系合金
より良好である。
第3図および第4図から本発明に係る焼結合金が従来の
ものに比べて摩耗特性が優れていることがわかる。
ものに比べて摩耗特性が優れていることがわかる。
以上の如く本発明によれば紅粉末に325メツシユ以上
の微細粉末を用いることにより、通常の乾式振動ミル(
ボールが無くても良い)f:用いても簡単に混合で出来
、しかもPb相が均一に分散したAt−Pb合金を得る
ことができ、また・雨られた合金の摩擦摩耗特性が優れ
、軸受材としてきわめて有効である。
の微細粉末を用いることにより、通常の乾式振動ミル(
ボールが無くても良い)f:用いても簡単に混合で出来
、しかもPb相が均一に分散したAt−Pb合金を得る
ことができ、また・雨られた合金の摩擦摩耗特性が優れ
、軸受材としてきわめて有効である。
第1図は乾式振動ミルで混合し製造したAt−16体積
%ー3体積%絢焼結合金の顕微鏡組織写真、第2図は焼
結体のpb量と相対@度の関係を示す図、第3図は焼結
体のPb量と抗折力の関係を示す図、第4図は焼結体の
pb量と無潤滑状態での比摩耗量の関係、l@5図は焼
結体のpb量と潤滑状態での比岸耗敏の関係を示す図で
ある。 纂l 図 JOO他 a +a 26お46 # 40 カ 761
6 8 卸qzpb ore m4o In k n n Io
IS 90X會1にPb
%ー3体積%絢焼結合金の顕微鏡組織写真、第2図は焼
結体のpb量と相対@度の関係を示す図、第3図は焼結
体のPb量と抗折力の関係を示す図、第4図は焼結体の
pb量と無潤滑状態での比摩耗量の関係、l@5図は焼
結体のpb量と潤滑状態での比岸耗敏の関係を示す図で
ある。 纂l 図 JOO他 a +a 26お46 # 40 カ 761
6 8 卸qzpb ore m4o In k n n Io
IS 90X會1にPb
Claims (1)
- A/、微粉末とpb微粉末とMg粉末とをpb微粉末が
1.0〜80.0体積チ、Mgが0.5〜5.0体積チ
となるように調合した後、乾式振動ミルにて混合し、そ
の後この混合物を所定形状に成形後焼結することを特徴
とするAJ −Pb −Mg系焼結軸受合金の製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57198886A JPS5989737A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | Al‐Pb‐Mg系焼結軸受合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57198886A JPS5989737A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | Al‐Pb‐Mg系焼結軸受合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5989737A true JPS5989737A (ja) | 1984-05-24 |
JPS6229497B2 JPS6229497B2 (ja) | 1987-06-26 |
Family
ID=16398561
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57198886A Granted JPS5989737A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | Al‐Pb‐Mg系焼結軸受合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5989737A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07300644A (ja) * | 1994-04-28 | 1995-11-14 | Katsuhiro Nishiyama | Al−Pb−Mg−Cu−Gr焼結軸受合金 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5273107A (en) * | 1975-12-15 | 1977-06-18 | Hitachi Funmatsu Yakin Kk | Method for incorporation of graphite powder in sintered steel |
JPS543662A (en) * | 1977-06-08 | 1979-01-11 | Japanese National Railways<Jnr> | Disc rotor |
-
1982
- 1982-11-15 JP JP57198886A patent/JPS5989737A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5273107A (en) * | 1975-12-15 | 1977-06-18 | Hitachi Funmatsu Yakin Kk | Method for incorporation of graphite powder in sintered steel |
JPS543662A (en) * | 1977-06-08 | 1979-01-11 | Japanese National Railways<Jnr> | Disc rotor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6229497B2 (ja) | 1987-06-26 |
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