JPS604619A - 繊維焼結型自己潤滑性摺動材の製造法 - Google Patents
繊維焼結型自己潤滑性摺動材の製造法Info
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- JPS604619A JPS604619A JP11049583A JP11049583A JPS604619A JP S604619 A JPS604619 A JP S604619A JP 11049583 A JP11049583 A JP 11049583A JP 11049583 A JP11049583 A JP 11049583A JP S604619 A JPS604619 A JP S604619A
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- Japan
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- sintered
- slidable member
- solid lubricant
- lubricating
- short fibers
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/28—Brasses; Bushes; Linings with embedded reinforcements shaped as frames or meshed materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自己潤滑性摺動材とりわけ繊維焼結型の自己潤
滑性摺動材に関するものである、。
滑性摺動材に関するものである、。
耐摩耗材たとえばすべり軸受は各種工作機械や運動機構
の相対スライド面に用いられ、その用途に応じて各種潤
滑剤が選定されているが、使用目的や組込み場所によっ
ては潤滑剤とくに潤滑油の供給が不可能となる場合があ
る。この対策として、自己潤滑性を持つ軸受が開発され
、具体的には、軸受材のマ） ＩＪワックス材多孔質体
として内部にオイルを含浸、封入したものや、マトリッ
クス材中に炭素や二硫化モリブデンなどの固体潤滑剤を
分散させたものがあるが、オイルの飛散を嫌い、かつ高
圧縮荷重に耐えることを目的とする場合には１後者の固
体潤滑剤によるものが望ましい０ この固体潤滑剤を分散させた摺動材は、摩擦係数が低く
（固体潤滑剤の含有量が多い）、耐圧縮荷重や引張り強
度などが良好で、製作が容易かつ安価に行える特性を備
えていることが必要であるが、従来ではこれらの目的を
十分に達成することが傭しかった。
の相対スライド面に用いられ、その用途に応じて各種潤
滑剤が選定されているが、使用目的や組込み場所によっ
ては潤滑剤とくに潤滑油の供給が不可能となる場合があ
る。この対策として、自己潤滑性を持つ軸受が開発され
、具体的には、軸受材のマ） ＩＪワックス材多孔質体
として内部にオイルを含浸、封入したものや、マトリッ
クス材中に炭素や二硫化モリブデンなどの固体潤滑剤を
分散させたものがあるが、オイルの飛散を嫌い、かつ高
圧縮荷重に耐えることを目的とする場合には１後者の固
体潤滑剤によるものが望ましい０ この固体潤滑剤を分散させた摺動材は、摩擦係数が低く
（固体潤滑剤の含有量が多い）、耐圧縮荷重や引張り強
度などが良好で、製作が容易かつ安価に行える特性を備
えていることが必要であるが、従来ではこれらの目的を
十分に達成することが傭しかった。
すなわち、マトリックス材中に固体潤滑剤を分散する方
法として、従来では一般に、ブツシュ状の固体潤滑剤を
溶製材からなる母材に圧入する手法が採られている。こ
の方法は溶製材で母材を作り、これに芽孔加工して別途
製造した固体潤滑剤を埋込む関係から、孔間隔の制約な
どにより摩擦係数の向上には自ら限度があり、全域に緻
密な泊滑面を構成し得ない。また、製作上も工数が多く
類推な機械加工を必要とするためコストが高いという欠
点がある。固体潤滑剤を分散する他の手法として粉末冶
金的手法があるが、従来では固体潤滑剤を多量に含有さ
せると、成形性、焼結性及び強度の低下が著しく、条件
を良くしても１５ｍ＃％、実用的には１０″１％程度が
限度で十分とはいえず、そこで一般に前者のブツシュ状
固体潤滑剤圧入方式が用いられていたものである。
法として、従来では一般に、ブツシュ状の固体潤滑剤を
溶製材からなる母材に圧入する手法が採られている。こ
の方法は溶製材で母材を作り、これに芽孔加工して別途
製造した固体潤滑剤を埋込む関係から、孔間隔の制約な
どにより摩擦係数の向上には自ら限度があり、全域に緻
密な泊滑面を構成し得ない。また、製作上も工数が多く
類推な機械加工を必要とするためコストが高いという欠
点がある。固体潤滑剤を分散する他の手法として粉末冶
金的手法があるが、従来では固体潤滑剤を多量に含有さ
せると、成形性、焼結性及び強度の低下が著しく、条件
を良くしても１５ｍ＃％、実用的には１０″１％程度が
限度で十分とはいえず、そこで一般に前者のブツシュ状
固体潤滑剤圧入方式が用いられていたものである。
本発明は前記のような軸受で代表される従来の自己潤滑
性摺動材の不利、欠点を解消し、固体潤滑剤を２０〜５
０ ｍｆ％と高含有率でしかも均一に分散せしめかつ強
度も良好で、比較的安価かつ容易に星−できる実用的な
自己潤？ＦＪ性摺動材を提供しようとするもので、その
特徴とするところは、母材金属をびびり振動切削して製
造したアスペクト比がほぼ４〜７０の微細短繊維を固体
間ｉ’ｔｔ材と混合し、所望形状に成形したのち焼結し
、微細短繊維の焼結組織を骨格としてこれに固体潤滑剤
の分散包埋された構造としたことにある。
性摺動材の不利、欠点を解消し、固体潤滑剤を２０〜５
０ ｍｆ％と高含有率でしかも均一に分散せしめかつ強
度も良好で、比較的安価かつ容易に星−できる実用的な
自己潤？ＦＪ性摺動材を提供しようとするもので、その
特徴とするところは、母材金属をびびり振動切削して製
造したアスペクト比がほぼ４〜７０の微細短繊維を固体
間ｉ’ｔｔ材と混合し、所望形状に成形したのち焼結し
、微細短繊維の焼結組織を骨格としてこれに固体潤滑剤
の分散包埋された構造としたことにある。
以下本発明の実施例を添付図面に基いて説明する。
第１図は本発明に係る繊維焼結型自己潤滑性摺動材を例
示するもので、スリーブ状、板ないし盤状、リング状、
レール状その他任意の形状をなし、少なくとも一面に軸
などに対する接触面１１が形成されている。第２図は第
１図の摺動材の断面を拡大して示すもので、繊維多孔質
体を骨格としてその中に粒状の固体潤滑剤が分散された
焼結組織、さらにくわしくは、第２ｃＬ図のごとく互い
に表面が溶着結合した微細短繊維１と、この互いに溶着
した微細短繊維１に形成された連成空孔３に閉じ込めら
れた固体潤滑剤２とからなっている。
示するもので、スリーブ状、板ないし盤状、リング状、
レール状その他任意の形状をなし、少なくとも一面に軸
などに対する接触面１１が形成されている。第２図は第
１図の摺動材の断面を拡大して示すもので、繊維多孔質
体を骨格としてその中に粒状の固体潤滑剤が分散された
焼結組織、さらにくわしくは、第２ｃＬ図のごとく互い
に表面が溶着結合した微細短繊維１と、この互いに溶着
した微細短繊維１に形成された連成空孔３に閉じ込めら
れた固体潤滑剤２とからなっている。
しかして、本発明は、゛マトリックス材として粉末を用
いず、微細な短繊維とりわけ、びびり振動切削方式によ
り母材金属から直接分離創成１−だアスペクト比が約４
〜７０の短繊維を用いる。母材金属は、鋳鉄をはじめと
する鉄系金属、黄銅や青銅などの銅合金、ジュラルミン
などのアルミニウム合金など目的に応じた任意のものが
用いられる。
いず、微細な短繊維とりわけ、びびり振動切削方式によ
り母材金属から直接分離創成１−だアスペクト比が約４
〜７０の短繊維を用いる。母材金属は、鋳鉄をはじめと
する鉄系金属、黄銅や青銅などの銅合金、ジュラルミン
などのアルミニウム合金など目的に応じた任意のものが
用いられる。
マトリックス材として金属粉末を用いた場合には、これ
かほぼ球に近い形状（粒子）をなしていることから、高
い成形圧を要するうえに、金型等による圧粉成形に際し
、成形可能な範囲で加圧力を最小としても成形体空孔率
が低い。したがって、多量の固体潤滑剤を混合すると、
マ） ＩＪツクス粉同志の接触が妨けられると共に、固
体潤滑剤の偏析が生じる。
かほぼ球に近い形状（粒子）をなしていることから、高
い成形圧を要するうえに、金型等による圧粉成形に際し
、成形可能な範囲で加圧力を最小としても成形体空孔率
が低い。したがって、多量の固体潤滑剤を混合すると、
マ） ＩＪツクス粉同志の接触が妨けられると共に、固
体潤滑剤の偏析が生じる。
そこで本発明はマトリックス拐として微細短繊維：を用
いるものであるが、この微細短１維として単純に機械加
工により生じた切屑を粉砕したようなものを用いた場合
には、粉砕中の接触で丸みを帯びた粉となり、寸法や物
性の揃った良好なものが得られず、所期の目的が達成さ
れない。また、引き抜き法などにより得られた極細ワイ
ヤを切断して使用することも考えられるが、目的に合致
する極細のワイヤはきわめて高価であり、また、所定長
さに均一に切断することも困難である。
いるものであるが、この微細短１維として単純に機械加
工により生じた切屑を粉砕したようなものを用いた場合
には、粉砕中の接触で丸みを帯びた粉となり、寸法や物
性の揃った良好なものが得られず、所期の目的が達成さ
れない。また、引き抜き法などにより得られた極細ワイ
ヤを切断して使用することも考えられるが、目的に合致
する極細のワイヤはきわめて高価であり、また、所定長
さに均一に切断することも困難である。
本発明者らにより研究と実験を重ねた結果、微細短繊維
として、とくにびびり振動切削により製造した特定の短
繊維が有効であ？た。
として、とくにびびり振動切削により製造した特定の短
繊維が有効であ？た。
すなわち、柱状などをなす母材金属を回転させつつこれ
の表面に弾性工具を当て、この弾性工具に所定の微少な
送りを与えながら、びびり振動を積極的に発生させ、び
びり１サイクルごとに母材の表層を強制的に分断して繊
維化するもので、微細でかつ均一な寸法諸元のものが多
量生産される。このびびり振動切削による繊維は加工硬
化により母材強度以上の強さを示し、乾式で母材から直
接分離創成するため表面酸化物も少なく、断面平滑面と
破さい而及び粗面からなる三角形類似をなし、表面積が
大きいと゛共に、平滑面の存在などにより分散性が良い
。しかも、接合に対する活性度が非常に高い。
の表面に弾性工具を当て、この弾性工具に所定の微少な
送りを与えながら、びびり振動を積極的に発生させ、び
びり１サイクルごとに母材の表層を強制的に分断して繊
維化するもので、微細でかつ均一な寸法諸元のものが多
量生産される。このびびり振動切削による繊維は加工硬
化により母材強度以上の強さを示し、乾式で母材から直
接分離創成するため表面酸化物も少なく、断面平滑面と
破さい而及び粗面からなる三角形類似をなし、表面積が
大きいと゛共に、平滑面の存在などにより分散性が良い
。しかも、接合に対する活性度が非常に高い。
ただ、このようなびびり振動切削で製造し次いで微細短
繊維１と固体潤滑剤２との混合物４を成形手段だと見は
第８図のような金型５に充填し、所望の圧力で加圧する
、このときの加圧力はマトリックス材として粉を用いる
場合に比べて低くて済むため、小容量のプレスで足りる
。このようにして成形体を得たのち、水素などの還元性
雰囲気あるいは不治性雰囲気にて加熱し、焼結を行う。
繊維１と固体潤滑剤２との混合物４を成形手段だと見は
第８図のような金型５に充填し、所望の圧力で加圧する
、このときの加圧力はマトリックス材として粉を用いる
場合に比べて低くて済むため、小容量のプレスで足りる
。このようにして成形体を得たのち、水素などの還元性
雰囲気あるいは不治性雰囲気にて加熱し、焼結を行う。
この焼結は、圧粉体焼結の場合に比べかなり低い温度で
迅速に行われる。その理由は必ずしも明らかでなφが、
微細短繊維の表面が清浄であると共に接合に対する活性
度が高く、表面積が大きく、かつ適正なアスペクト比に
よりＩｌｉｌ開維のからみあいかほどよいためであると
考えられる。
迅速に行われる。その理由は必ずしも明らかでなφが、
微細短繊維の表面が清浄であると共に接合に対する活性
度が高く、表面積が大きく、かつ適正なアスペクト比に
よりＩｌｉｌ開維のからみあいかほどよいためであると
考えられる。
以上の工程で第１図および第２図に示すような自己潤滑
性摺動材となるが、必要に応じて焼結後に再圧縮又は／
及び再焼結を行ってもよく、これにより密度や強度の向
上を図ることができる。
性摺動材となるが、必要に応じて焼結後に再圧縮又は／
及び再焼結を行ってもよく、これにより密度や強度の向
上を図ることができる。
本発明による自己潤滑性摺動材は、びびり振動切削によ
り製造したアスペクト比４〜７０の微細短繊維に固体潤
滑剤を添加混合して、成形、焼結し、微細短繊維の焼結
組鉱に固体潤滑、剤を含有した構成としたので、粉末の
ような点接触でなく線接触と繊維のからみ合いにより低
い成形圧できわめて高い空孔率をもった多層網目状骨格
が形成され、その骨格間が連成空孔であることにより、
配合した固体潤滑剤が多量かつ均一に分散封入される。
り製造したアスペクト比４〜７０の微細短繊維に固体潤
滑剤を添加混合して、成形、焼結し、微細短繊維の焼結
組鉱に固体潤滑、剤を含有した構成としたので、粉末の
ような点接触でなく線接触と繊維のからみ合いにより低
い成形圧できわめて高い空孔率をもった多層網目状骨格
が形成され、その骨格間が連成空孔であることにより、
配合した固体潤滑剤が多量かつ均一に分散封入される。
また、アスペクト比が適正であることから塊を形成する
ことなく成形手段中に容易に充填でき、成形後の焼結も
、多量の固体潤滑剤を含んでいるにもかかわらず、粉状
マトリックスの場合よりも低い温度で焼結される。そし
て、強度も十分なものが得られ、固体潤滑剤の保持力も
強く、金属性が残存しているため耐衝撃性も良好で、欠
けなどが生じにくいなどのすぐれた特性が得られる。
ことなく成形手段中に容易に充填でき、成形後の焼結も
、多量の固体潤滑剤を含んでいるにもかかわらず、粉状
マトリックスの場合よりも低い温度で焼結される。そし
て、強度も十分なものが得られ、固体潤滑剤の保持力も
強く、金属性が残存しているため耐衝撃性も良好で、欠
けなどが生じにくいなどのすぐれた特性が得られる。
次に本発明の実施例を示す。
実施例Ｉ
■。本発明により自己憫滑性すべり軸受を製造し、あわ
せて比較のためマトリックス材として粉体を用いて上記
すべり軸受を製造した。
せて比較のためマトリックス材として粉体を用いて上記
すべり軸受を製造した。
金属母材としては、下記第２表に示す成分の鋳鉄を用い
、第１表に示す試料ｌ−６の微細短繊維をびびり振動切
削法により創成した。一方、鋳鉄粉は第２表のＦＣ１５
級鋳物切粉を粉砕しす１，２０〜に分級したものを用い
た。固体油ｆｉｔ剤としては、市販の黒鉛粉を用いた。
、第１表に示す試料ｌ−６の微細短繊維をびびり振動切
削法により創成した。一方、鋳鉄粉は第２表のＦＣ１５
級鋳物切粉を粉砕しす１，２０〜に分級したものを用い
た。固体油ｆｉｔ剤としては、市販の黒鉛粉を用いた。
■上記マトリックス材を容器に入れ、これに黒鉛をｌＯ
〜５ Ｑ ｗｔ％添加し、約ＩＯ分機械的に攪拌し、金
型に充填後成形圧７７６０〜８２で成形し、焼結温度１
１４０°Ｃ１焼結時間８Ｑｍｉｎ。
〜５ Ｑ ｗｔ％添加し、約ＩＯ分機械的に攪拌し、金
型に充填後成形圧７７６０〜８２で成形し、焼結温度１
１４０°Ｃ１焼結時間８Ｑｍｉｎ。
水素気流中で加熱焼結した。
■得られたすべり軸受から引張り試験片を作り、σ（張
り試験を行りた結果を示すと第５図のとおりであり、本
発明は２０ ｗｔ％の黒鉛添加でも約８に９／２−の引
張り強さを示し、５０ ｔＩＪｔ％（７’１ＶＯＣ％）
の添加でも０．５−一の引張り強度が得られている。こ
れに対し鋳鉄粉を用いた場合には、２０ｗｔ％の添加で
はなんとか成形できても、焼結されず、８０ｗｔ％以上
の添加では成形不可能であった。
り試験を行りた結果を示すと第５図のとおりであり、本
発明は２０ ｗｔ％の黒鉛添加でも約８に９／２−の引
張り強さを示し、５０ ｔＩＪｔ％（７’１ＶＯＣ％）
の添加でも０．５−一の引張り強度が得られている。こ
れに対し鋳鉄粉を用いた場合には、２０ｗｔ％の添加で
はなんとか成形できても、焼結されず、８０ｗｔ％以上
の添加では成形不可能であった。
ｙ本発明の場合、マトリックス材としてびびり振動切削
によるすぐれた特性を持つ微細短繊維を用い、かつアス
ペクト比を適正化しているため、比重が８倍も違うにも
かかわらず均一に混合し、成形性、焼結性が良好である
。これを検討するため、面圧８〇−２で成形した場合の
焼結温度と引張り強さの関係を見てみた。第６図から明
らかなように、鋳鉄粉の場合は１１１０°Ｃ以上で焼結
しなければならず、九チ高の引張り強さは約４２ ’ｉ
／−、ｔであ乞。これに対し本発明は、同じ成分のマト
リックス材を用いるにもかかわらず、９５０’Ｃ−Ｃ焼
結しても２５〜８０ ’／−２の強度が得られている。
によるすぐれた特性を持つ微細短繊維を用い、かつアス
ペクト比を適正化しているため、比重が８倍も違うにも
かかわらず均一に混合し、成形性、焼結性が良好である
。これを検討するため、面圧８〇−２で成形した場合の
焼結温度と引張り強さの関係を見てみた。第６図から明
らかなように、鋳鉄粉の場合は１１１０°Ｃ以上で焼結
しなければならず、九チ高の引張り強さは約４２ ’ｉ
／−、ｔであ乞。これに対し本発明は、同じ成分のマト
リックス材を用いるにもかかわらず、９５０’Ｃ−Ｃ焼
結しても２５〜８０ ’／−２の強度が得られている。
また、焼結湿度１１４０°Ｃ１焼結時間３０ｍ１ｎとし
、成形圧力を２０〜８０ ”／ＩＩ、、２とした場合の
引張り強さへの影響を見たのが第７図である。こめ第７
図から明らかなように、本発明は２０％２という低い成
形圧力で引張り強さ２０ ｋｇ／ｆｎｆｎ２が得られて
いる。
、成形圧力を２０〜８０ ”／ＩＩ、、２とした場合の
引張り強さへの影響を見たのが第７図である。こめ第７
図から明らかなように、本発明は２０％２という低い成
形圧力で引張り強さ２０ ｋｇ／ｆｎｆｎ２が得られて
いる。
■本発明のすべり軸受について、８００ ”７ｃｍ”以
上の前爪、５０−を越える速度条件で使用したか、摺動
方向がスライド、回転のいずれの場合にも良好な酒漬性
と耐久性が得られた。
上の前爪、５０−を越える速度条件で使用したか、摺動
方向がスライド、回転のいずれの場合にも良好な酒漬性
と耐久性が得られた。
実施例２
第１表に示される試料／〜乙の微細短繊維を１ｆ８１で
作り、黒鉛粉を混合し、たのち成形、５焼結してず・べ
り軸受を得た。予め繊維のみを成形したところ、成形圧
力１４．０ ｖｃ−で空孔率８０％、５０００ ’ａｎ
＋”で２０％であり、５０％の黒鉛粉を添加して水素雰
囲気中で８１０℃にて焼結したところ、引張り強さ約３
ｋｇ／；、、１を持つすべりｉｌ＃ｌｔ受がｔｕｂら
れた。
作り、黒鉛粉を混合し、たのち成形、５焼結してず・べ
り軸受を得た。予め繊維のみを成形したところ、成形圧
力１４．０ ｖｃ−で空孔率８０％、５０００ ’ａｎ
＋”で２０％であり、５０％の黒鉛粉を添加して水素雰
囲気中で８１０℃にて焼結したところ、引張り強さ約３
ｋｇ／；、、１を持つすべりｉｌ＃ｌｔ受がｔｕｂら
れた。
黄ＧＵ、アルミニウム合金についても同様な結果が示さ
れた。
れた。
以上説明した本発明によるときには、軸受をはじめとす
る摺動側において、母相をびびり振動切削して贋造した
アスペクト比が約４〜７０の微細短繊維に固体ｉｔ’ｉ
滑剤を添加混合し、成形焼結することにより所望形状の
摺動側を得るようにしたので、１０ｗｔ％を大幅に起え
５ Ｑ ｗｔ％というようにきわめて多気の固体潤滑剤
を均一に治ししかも機械的強度が良好な実用的なこの種
自己油滑型摺動材とすることができる。また、低い成形
圧で足り、焼結温度も低くて足りるので、量産性とあい
°まち安価なコストで１１１ｇ造することができるなど
のすぐれた効果が得られる。
る摺動側において、母相をびびり振動切削して贋造した
アスペクト比が約４〜７０の微細短繊維に固体ｉｔ’ｉ
滑剤を添加混合し、成形焼結することにより所望形状の
摺動側を得るようにしたので、１０ｗｔ％を大幅に起え
５ Ｑ ｗｔ％というようにきわめて多気の固体潤滑剤
を均一に治ししかも機械的強度が良好な実用的なこの種
自己油滑型摺動材とすることができる。また、低い成形
圧で足り、焼結温度も低くて足りるので、量産性とあい
°まち安価なコストで１１１ｇ造することができるなど
のすぐれた効果が得られる。
第１図は本発明に係る繊維色結型自己潤滑性摺動材の一
例を示す斜視図、第２ｒ）っは同じく、その一部組織を
柱式的に示す断面図、第２α図は同じくその部分図、第
８図は混合状態を示す断面図、第４・図は成形工程を示
す断面図、第５図は本発明の実施例における固体潤滑剤
配合率とり（張り強さのμ−係を示すグラフ、第６図は
焼結温度と引張りＪｊｉｉさの関係を示すグラフ、第７
図は成形圧力と引張り強さの関係を示すグラフである。 １・・・微細短繊維、 ２・・・Ｉｉ’ｊ１体釣滑剤、
３・・・連成空孔
例を示す斜視図、第２ｒ）っは同じく、その一部組織を
柱式的に示す断面図、第２α図は同じくその部分図、第
８図は混合状態を示す断面図、第４・図は成形工程を示
す断面図、第５図は本発明の実施例における固体潤滑剤
配合率とり（張り強さのμ−係を示すグラフ、第６図は
焼結温度と引張りＪｊｉｉさの関係を示すグラフ、第７
図は成形圧力と引張り強さの関係を示すグラフである。 １・・・微細短繊維、 ２・・・Ｉｉ’ｊ１体釣滑剤、
３・・・連成空孔
Claims (1)
- 母材をびびり振動切削して製造したアスペクト比がほぼ
４〜７０の微細短繊維を固体潤滑剤と混合成形、焼結し
、微細短繊維焼結組織を骨格として固体潤滑剤を包埋し
てなる繊維焼結型自己潤滑摺動材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11049583A JPS604619A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 繊維焼結型自己潤滑性摺動材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11049583A JPS604619A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 繊維焼結型自己潤滑性摺動材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS604619A true JPS604619A (ja) | 1985-01-11 |
| JPS6330526B2 JPS6330526B2 (ja) | 1988-06-20 |
Family
ID=14537199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11049583A Granted JPS604619A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 繊維焼結型自己潤滑性摺動材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS604619A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6421004A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-24 | Sintokogio Ltd | Production of self-lubricating composite material |
| JPS6473007A (en) * | 1987-09-12 | 1989-03-17 | Sintokogio Ltd | Manufacture of metal and fiber metallugically sintered composite material |
| KR101858143B1 (ko) * | 2011-12-23 | 2018-05-16 | 두산공작기계 주식회사 | 비 구형 형상의 고체 윤활제 입자를 포함하는 슬라이딩 부재 |
| CN108612759A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-10-02 | 武汉科技大学 | 一种具有微织构区域和滑移表面的可倾推力瓦轴承 |
| CN111434938A (zh) * | 2019-01-11 | 2020-07-21 | 斯凯孚公司 | 具有改善的耐磨性的滑动轴承 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS532309A (en) * | 1976-06-29 | 1978-01-11 | Hitachi Chem Co Ltd | Composite slide material using spongy metal |
| JPS5645336A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-25 | Takeo Nakagawa | Preparation of short metal fibers |
-
1983
- 1983-06-20 JP JP11049583A patent/JPS604619A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS532309A (en) * | 1976-06-29 | 1978-01-11 | Hitachi Chem Co Ltd | Composite slide material using spongy metal |
| JPS5645336A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-25 | Takeo Nakagawa | Preparation of short metal fibers |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6421004A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-24 | Sintokogio Ltd | Production of self-lubricating composite material |
| JPS6473007A (en) * | 1987-09-12 | 1989-03-17 | Sintokogio Ltd | Manufacture of metal and fiber metallugically sintered composite material |
| KR101858143B1 (ko) * | 2011-12-23 | 2018-05-16 | 두산공작기계 주식회사 | 비 구형 형상의 고체 윤활제 입자를 포함하는 슬라이딩 부재 |
| CN108612759A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-10-02 | 武汉科技大学 | 一种具有微织构区域和滑移表面的可倾推力瓦轴承 |
| CN111434938A (zh) * | 2019-01-11 | 2020-07-21 | 斯凯孚公司 | 具有改善的耐磨性的滑动轴承 |
| CN111434938B (zh) * | 2019-01-11 | 2023-09-19 | 斯凯孚公司 | 具有改善的耐磨性的滑动轴承 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6330526B2 (ja) | 1988-06-20 |
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